不锈钢装饰架脚手架搭设安全专项施工方案完整

92不锈钢装饰架脚手架搭设安全专项施工方案完整(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）

一、工程概况92不锈钢装饰架脚手架搭设安全专项施工方案完整(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）××移动综合楼屋面+55。20m(十二层）以上计划在外墙外侧面安装装饰与功能相结合的不锈钢构架，由边长为2。40m的等边等角形状构造而成，高度为18m，支附于+55。20m～+61.50m机房外墙,悬高为11m；由于目前综合楼结构外脚手架搭设的高度不能满足此不锈钢构架安装要求，特制定本方案，拟准备在原脚手架的基础上继续往上搭设不锈钢装饰安装操作平台脚手架，以满足不锈钢构架的安装需要。二、编制依据1．《安全网》（GB5725-1997)2．《密目式安全立网》（GB16909—1997）3．《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—1999)4．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5．《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991)6．广州市建委文件［关于印发《关于加强建设工程安全文明施工管理的若干规定》]的通知穗建筑[2002]94号三、施工前的准备材料的选用按相关规定进行，并对钢管、连接构件、脚手板等材料监督管理。严禁使用残旧材料，确保购买钢管、连接构件、脚手板的质量可靠，供货能力有保证。施工员、质安员负责对进场的每一批钢管、连接构件、脚手板要认真检验,对不合格的坚决不能进场。四、劳动力组织和员工培训1．特种工作人员（架子工)必须接受专门培训，经考核合格取得劳动部门核发的操作资格证书方可上岗作业。2．进入本工程施工的所有人员必须经过劳动安全卫生培训，并经考核合作，持证上岗。3．质安员对进场的工人要严格按照《新工人进场安全教育制度》对班组人员进行安全教育，并填写好《安全教育登记卡》。4．悬挑脚手架施工前，项目部技术负责人必须对工人进行安全和技术交底。五、安全要求根据中华人民共和国行业标准《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—1999）的安全要求：确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力.普通脚手架的构造应符合有关规定，特殊工程脚手架，重荷载(同时作业超过两层等)脚手架,施工荷载显著偏于一侧的脚手架和高超过30m的脚手架必须进行设计和计算。根据以上要求，本工程的脚手架仅用于不锈钢装饰架安装等之用，没有较重的物料堆卸，且比建筑物高度不超过15m,施工过程中控制同时作业层在两层以下，脚手架只要按构造要求搭设即可满足安全要求。相对综合楼建筑物总高度，施工作业中必须严格遵守安全文明施工细则。六、材料的质量标准1．钢管构件要有出厂合格证，有脆裂变形、滑丝的禁止使用，有严重锈蚀、弯曲、压扁和裂纹的钢管不得使用。2．安全网必须使用厂家已在市质量安全监督站备案的产品，可燃和有破损的不得使用.3．6m长Φ48×3.5mm钢管，主龙骨横梁使用全钢管成架，平桥使用不小于Φ48×3。5mm钢管，面铺建筑专用夹板，使用扣件固定.七、悬挑外脚手架的搭设（一）施工工序:大横杆连接→悬挑层斜撑杆施工→搭设底架→立杆架体施工→铺设踏脚板→斜拉杆施工→安全网。（二)搭设方式：1．由于外露附墙尺寸为2400mm等腰等角的三角形构架,为安装需要搭设脚手架外形为三角形方能满足使用要求，脚手架搭设前，先认真加固原来外墙脚手架和该部位以下的各层卸荷.2．以+55.20m开始为脚手架悬挑起点，用6m长Φ48钢管悬挑，搭设三角形不锈钢架安装操作平台脚手架，悬挑斜拉杆（斜撑）部分长度为6m，悬挑成“燕子窝”形状，每一道斜拉杆（斜撑）采用并排两条Φ48间距＠800mm，用三道横杆依附原综合楼脚手架主龙骨。参见如下附图3．悬挑底架形成后，立杆纵距为＠800～1200mm，步距为1800mm，平桥宽为500~800mm，面铺建筑专用脚手板作安装踏脚板；4．由于在+61.5m以上,有接近12m的高度无建筑物作外脚手架的扶墙，因此，为了保证悬挑脚手架的稳定性，将梯屋的脚手架继续往上5m,约搭设到+66.5m的高度，使梯屋位置的脚手架的高度约占不锈钢装饰架总高度的2/3，内部用φ48钢管纵横搭设剪刀撑，以加强整个梯屋外脚手架的整体刚度，保证外脚手架的稳定性,确保整个脚手架在荷载计算系数内。5．小横杆贴近立杆设置,搭于大横杆下。在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。6．梯屋位置的外脚手架连墙杆全部采用刚性连接，采用2步2跨设置，四周尽量使小横杆与墙体顶紧,使整个脚手架稳定。7．在悬挑平台位置及脚手架转角等重要受力位置，应该采用双扣的方法进行加固,以防止扣件打滑.8．剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为45°～60°,每6根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设2～4个扣结点。9．立杆、大横杆的接头位置采用十字扣连接，架设时应注意挑选钢管长度。10．水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面,以加强外架的横向刚度。11．为了防止悬挑脚手架往外倾斜失稳,在悬挑脚手架的最顶部四个角位，各采用φ14的钢丝绳与屋顶的独立柱子或梁连接起来作缆风绳，缆风绳的角度尽可能呈45度.12．悬挑脚手架范围满挂安全网，梯屋范围内的脚手架张挂安全网,高于梯屋的连接脚手架部分可不挂安全网,以降低脚手架的风阻力。（三）构造要求：1．材料：主要采用外径48mm、壁厚3。5mm的钢管，其材质符合GB700-793号钢的技术条件.扣件式联接采用铸铁扣件，采用KT-33-8可锻铸铁扣件,绝对不能用铅丝绑扎。材料部门订货采购的钢管、扣件等，规格统一，材质优良，并具有出厂证明书和合格证书.连墙件的材质符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006)中Q235—A级钢的规定.该脚手架所用材质与主楼脚手架相同。2．构造:脚手架立杆纵距1.20m，横距0。9m，步高为1.80m,共六步架,全高约12.5m左右。里排立杆离墙面30cm，小横楞里端离墙面15cm，另一端伸出牵杠外边15cm.大横楞每步4根，上铺脚手板（胶合板须锁紧)。脚手架的外侧,每步均在外立杆里侧设0.2m高踢脚杆和1m高防护栏杆，外挂安全网。三角挑脚手架底部与主楼脚手架主龙骨相连接的斜拉撑（杆），水平方向每二根斜撑间距（不大于0。8m），垂直方向在+55.20m下2.5～5.5m处各设斜撑点,拉撑连杆用钢管，与主楼脚手架主龙骨紧固连接，斜撑在立杆与横楞交接处，悬挑3。0m，三角架整体成“燕子窝”形状。自下而上循序连续设置悬挑立杆及横拉杆.斜杆用长钢管与水平成45°或60°夹角。钢管搭接长度不小于100cm，且不少于3个扣件。详细的计算书见附页(四）脚手架材料质量标准：1．立杆：主柱采用钢管，上下垂直。为使接长后的立杆位于同一平面内，上下立杆的接头应沿纵向左右错开。2．大横杆：1）大横杆采用无弯曲变形的钢管.用直角扣将大横杆与纵向排列的主柱连接，扣接要稳固、平直,与立柱互成900。2）大横杆的垂直间距为0。9m。3)大横杆绑扎在立杆的内侧,沿纵向平放。大横杆必须按规定进行接长，接头置于立杆处，接头位置应上下、里外错开一倍的立杆纵距。4)同一排大横杆的水平偏差不得大于脚手架总长度的l／300，且不大于20mm。3．小横杆:1)小横杆应选用无严重锈蚀、无弯曲变形的短钢管.小横杆两端用直角扣分别与内、外主柱连接，扣接要稳固,与主柱和大横杆互成90°。2)小横杆垂直墙面.面铺夹板作脚踏板时，小横杆应置于大横杆下，且大横杆应等间距设置，间距不大于400mm；当采用纵向支承的脚手板，小横杆位于大横杆之上。水平间距不大于立杆间距的1/2，操作层的小横杆应加密,垂直间距不大于2。1m(一层平桥的高度)。4．斜撑：1)设置斜撑应选用挺直的钢管.不得采用有严重锈蚀、弯曲、曲折、表面明显凹陷的钢管.2）斜撑应与脚手架的主柱和大、小横杆的交点连结，不得支撑在非受力点处。斜撑与脚手架杆件的连接采用回转扣.5．扣件:扣件安装应符合下列规定:扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150㎜;对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。6．脚手板：采用钢管面铺夹板，用φ8钢筋短料间疏排列焊接制成脚手板铺设在搁栅上，小横杆上。操作层脚手板必须铺满，每块脚手板用铁丝与搁栅绑牢，搭接必须在小横杆上，搭接长度应大于200㎜，脚手板端伸出小横杆长度为l00—150mm。7．护栏和挡脚板：脚手架搭到三步架以上，操作层必须设防栏杆和挡脚板，护栏高1。2m，挡脚板高不小于0。18m。8．安全网:严格按照国家有关规定，在双排脚手架的外侧挂密目防火安全网，安全网与钢管之间必须用铁丝绑扎牢固。八、脚手架的拆除（一)脚手架拆除的规定1．施工完毕由专业架子工拆除脚手架。2．钢管挑竹、吊杆与脚手架锚固的钢筋拉杆等,未经专业脚手架施工单位施工员、质安员同意，现场任何操作人员不得随便拆除，以免影响脚手架的质量和安全。3．脚手架拆除时，作业区及进出口处必须设置警戒标志,派专人指挥，严禁非作业人员进入。4．拆除的杆件应自上而下传递或用吊笼运至地面,不得高空抛掷，以确保安全，并注意保护不锈钢装饰架的成品保护.（二）拆除脚手架前的准备工作全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结构及现场情况编制拆除方案并经有关部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。（三）脚手架拆除的施工工艺1．脚手架拆除必须自上而下按顺序进行，先搭的后拆，后搭的先拆。各层拆除顺序：栏杆→脚手板→剪刀撑→斜撑→小横杆→大横杆→立杆等。严禁上下同时进行拆除作业。2．杆件拆除时注意事项：（1)立杆,先抱住立杆再解开最后两个扣。(2)大横杆、剪刀撑、斜撑，先拆中间扣，托住中间再解开两头扣。(3）抛撑,先用临时支撑加固后,才允许拆除抛撑.（4）剪刀撑、斜撑及连墙点只能在拆除层上拆除，不得一次全部拆除。（四）其他注意事项1．外排栅搭设好后需经验收合格及使用的安全网必须经检测合格后方可使用。2．施工现场必须做好防火管理工作:在显眼处配备足够的灭火筒.3．现场动火作业需经防火责任人审批同意后；建筑垃圾，特别是易燃物品，需及时清理；4．在排栅上禁止挂设碘钨灯等.5．该外脚手架仅作为施工平台和操作平台,禁止悬挑脚手架部位堆放重物、材料、焊机等荷载较重的物品。九、安全技术措施1．脚手架搭设人员必须是符合《建筑施工特种作业人员管理规定》（建质[2021］75号），经考核合格领取了《特种作业人员操作证》的专业架子工.2．操作人员操作时必须戴安全帽，绑好安全带，穿防滑鞋，并配带工具袋，工具使用后装入袋中,不能放在架子上，以免落下伤人。3．施工前做好技术及安全交底，要求有关人员及架子工人熟悉施工方案。操作人员严禁酒后上班,严禁在现场吸烟。4．作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域,并设专人监护，及时疏导地面施工人员。5．对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的配件不得使用，严禁φ48钢管和φ51钢管混合使用。6．作业面的脚手板必须满铺。平桥上的施工活荷载不大于2kN/m2，外脚手架不得同时超过两层满荷.搭设中严禁堆放大量材料在外脚手架或平板上,严禁在架子上打闹。7．遵守安全生产施工规范,认真贯彻执行安全技术操作规程的有关规定，做到安全生产.8．每天（次）收工前，所有上架材料应全部搭设，不要存留在架子上。9．外脚手架在连续使用超过六个月或停止使用超过15d后继续使用前,必须先进行检查,合格后方能使用。十、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架按双排脚手架计算,搭设高度为18。0m，立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆的纵距1。20m，横距为0。9m,立杆距离墙体0。20m,立杆的步距1.80m。采用的钢管类型为48×3。5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60m，水平间距2.40m。由于该脚手架主要为屋面不锈钢天线安装的操作脚手架，仅作操作脚手架考虑，施工均布荷载为2。0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用钢管48×3.5mm，其中建筑物外悬挑段长度2。80m,建筑物内锚固段长度0。20m。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2。80m，支杆采用钢管48.0×3。5mm。计算时,先考虑外侧一排双排脚手架作为计算单元.一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0。300×0.900/3=0。090kN/m活荷载标准值Q=2.000×0。900/3=0。600kN/m静荷载的计算值q1=1。2×0.038+1。2×0。090=0.154kN/m活荷载的计算值q2=1。4×0。600=0.840kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩）2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=（0。08×0。154+0。10×0。840)×1。2002=0。139kN·m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=—（0。10×0.154+0.117×0。840)×1.2002=-0。164kN·m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.164×106/5080.0=32。28N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0。090=0.128kN/m活荷载标准值q2=0。600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0。677×0.128+0。990×0。600）×1200.04/（100×2。06×105×121900。0）=0。562mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0。038×1.200=0。046kN脚手板的荷载标准值P2=0。300×0。900×1。200/3=0。108kN活荷载标准值Q=2.000×0。900×1。200/3=0.720kN荷载的计算值P=1。2×0。046+1。2×0。108+1.4×0.720=1。193kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=（1。2×0.038）×0。9002/8+1.193×0。900/3=0。363kN·m=0.363×106/5080。0=71。457N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5。0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000）=0。01mm集中荷载标准值P=0。046+0。108+0.720=0.874kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=874。080×900。0×(3×900。02—4×900.02/9）/（72×2.06×105×121900.0）=0.901mm最大挠度：V=V1+V2=0.914mm小横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1。荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0。900=0。035kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.900×1.200/2=0.162kN活荷载标准值Q=2。000×0.900×1.200/2=1。080kN荷载的计算值R=1。2×0.035+1.2×0。162+1。4×1。080=1.748kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40～65N。m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);查表得0.1161kN/mNG1=0。1161×18.000=2。090kN（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.200×（0.900+0.000）/2=0。648kN（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）;本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0。110×1.200×4/2=0。264kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4=0.005×1.200×18.000=0.108kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。110kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2。000×2×1.200×0。900/2=2.160kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用：取计算高度h=74m，则W0=0。450Uz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：Uz=1。860Us——风荷载体型系数：Us=1.000经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0。450×1。860×1.000=0。586kN/㎡.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ＝1。2×3。110+0。85×1.4×2.16＝6.3024kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0。85×1。4Wklah2/10=0.85×1。4×0.586×1.2×1。82/10=0。271kN。m其中Wk—-风荷载基本风压标准值(kN/m2）；la——立杆的纵距(m);h-—立杆的步距（m）.五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算N=1。2NG+1。4NQ＝1.2×3。110+1。4×2。16＝6.756kN其中N——立杆的轴心压力设计值,N=6.756kN;——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i=374/1.58=237，查表得到=0。13；i—-计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm;l0-—计算长度（m)，由公式l0=kuh确定,l0=3.74m；k—-计算长度附加系数，取1。155；u——计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1.80;A——立杆净截面面积，A=4。89cm2；W--立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5。08cm3;——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算6.756×103/(0。13×4.89×102)=106。28N/mm2［f]——钢管立杆抗压强度设计值，［f]=205。00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算〈［f]，满足要求!2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N-—立杆的轴心压力设计值,N=6.3024kN；——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.13；i——计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm；l0——计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3。74m;k——计算长度附加系数，取1。155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定；u=1。80A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW-—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。271kN。m；——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2);经计算得到=106.28+0.271×106/5.08×103=159。63N/mm2［f]—-钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205。00N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f］，满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No=7.088+3=10。088kN其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw=1。4×0。586×8.640=7。088kNwk——风荷载基本风压标准值，wk=0。586kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×2.40=8.640m2；N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N0=3.000经计算得到Nlw=7。088kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.088kN连墙件轴向力设计值Nf=A［f]其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=0。2/1.58=0。127，查表得到=1.00;A=4。89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=100。245kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体刚性连接。经过计算得到Nl=10.088kN，采用双扣件，则扣件的抗滑力为12。0kN，满足要求！七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢管按照带悬臂的连续梁计算,出于安全考虑，暂不考虑上拉杆对水平钢管的作用，以提高安全系数。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=12。19cm4,截面抵抗矩W=5.08cm3，截面积A=4。89cm2。重量M＝3.84Kg/m.受脚手架作用的联梁传递集中力N=6。756kN水平钢梁自重荷载q=1。2×4。89×104×7.85×10=0。05kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=6.756+0。025＝6。781kN；R2=R3=13。512+0.04=13。552kN；R4=6。756+0。04＝6。796kN；R5=—0.01kN最大弯矩Mmax=0.004kN·m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0。004×106/（1。05×5080.0)+4.209×1000/489.0=9.329N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！八、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算：水平支撑钢管计算最大挠度V=0。007mm水平支撑钢管最大挠度小于2800。0/150与10mm，满足要求!立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗滑力。立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N2＝N3=13.512kN＞8kN,但在水平支撑钢管上立杆处采用双扣加强可满足要求！水平支撑钢管下面支点最大支撑力R2=R3＝13.552kN＞8kN，但在水平支撑钢管下斜撑杆处采用双扣加强可满足要求!为增加安全系数，在平台上增加一道钢丝绳卸荷。九、斜支杆和悬挑水平钢管梁的受力计算：各支点的支撑力Ni=Ri/sini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为N1=R1/sinα=6.781/sin60°=7.830kNN2=N3=R2/sinα=13。552/sin60°=15。649kNN4=R4/sinα=6.796/sin60°=7.847kN水平钢管梁的最大轴力RAB和斜支撑杆的轴力Ni关系按照下面计算＝（7。830+15。649×2+7.847）×cos60°=23.489kN其中Nicosi为支撑杆的顶力对水平杆产生的轴压力.十、斜支杆和悬挑水平钢管梁的强度计算：斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力N2我们均取最大值进行计算，为N2=N3=15。649kN下面压杆每道以2条钢管48.0×3.5mm作为支撑计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N-—受压斜杆的轴心压力设计值,N=15。649kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i=190/1。64=116，查表得到=0。544；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1。64cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=1。90m；A—-受压斜杆净截面面积,则2条钢管的净截面面积A=5.09cm2×2＝10.18cm2——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是=15。649×103/(0.544×10。18×102）=28.26N/mm2[f］—-受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2;受压斜杆的稳定性计算<[f］，满足要求!悬挑水平钢管梁的最大轴力NAB=23。489kN则水平钢管梁的容许压力按照下式计算：其中N-—受压水平杆的轴心压力设计值，N=23.489kN；——轴心受压水平杆的稳定系数，由长细比l/i=120/1。64=74，查表得到=0。755；i——计算受压水平杆的截面回转半径，i=1.64cm；l—-受最大压力水平杆计算长度，l=1。20m；A——受压水平杆净截面面积,则钢管的净截面面积A=5.09cm2——受压水平杆受压强度计算值，经计算得到结果是=23。489×103/（0.755×5.09×102）=61。12N/mm2［f］——受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压水平杆的稳定性计算<[f］，满足要求!目录TOC\o”1-4"\h\z\u第一章工程概况1第二章编制依据1HYPERLINK\l”_Toc313861704”第三章施工部署13。1总体布置1HYPERLINK\l”_Toc313861706"3。2脚手架设计2_Toc313861708”3。2。2脚手架架体24。1立杆搭设要求24.2水平杆搭设要求3HYPERLINK\l”_Toc313861712”4。3扣件安装要求3HYPERLINK\l”_Toc313861713"4。4脚手板搭设要求34.5其他搭设要求4HYPERLINK\l”_Toc313861715"第五章脚手架拆除4HYPERLINK\l”_Toc313861716”第六章质量保证要求4HYPERLINK\l”_Toc313861717”第七章安全要求和措施5HYPERLINK\l”_Toc313861718"第八章结构验算6_Toc313861720”8。2纵向水平杆验算78.3横向水平杆验算8HYPERLINK\l”_Toc313861722”8。4扣件抗滑承载力验算9HYPERLINK\l”_Toc313861723”8.5荷载计算98。5。1立杆静荷载计算9HYPERLINK\l”_Toc313861725"8.5。2立杆施工活荷载计算10HYPERLINK\l”_Toc313861726"8。6立杆稳定性验算10HYPERLINK\l”_Toc313861727"8。7连墙件承载力验算12HYPERLINK\l”_Toc313861728”8.8立杆地基承载力验算12第一章工程概况常德路771地块由上海市锦迪城市建设开发投资兴建。本工程位于常德路近康定路段，南侧临近老式里弄住宅,有大量简易搭设棚和简易民居;西侧靠近培近中学;东侧是已运营的7号线昌平路车站，与本建筑仅一墙之隔.规划用地面积为2096m2,地上建筑面积为3638m2、容积率为1.7。本项目分为办公用房，商场两部分,主体采用钢筋混凝土框架结构，地面部分最高五层，地下三层(主体已施工完毕）。建筑最高21。5米，屋面防水等级为二级，建筑耐火等级为二级，抗震等级为三级，为丙类抗震，抗震设防烈度为7度设防，建筑设计使用年限为50年。本工程±0.000相当于绝对标高2。900米。本工程由上海尧舜建筑设计负责设计，上海隧道工程股份负责施工总承包.第二章编制依据设计图纸《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99)；《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001)；《建筑结构静力计算手册》（第二版）;其它有关安全技术规定.第三章施工部署3.1总体布置（1）满堂脚手架为落地式脚手架架体，主要部位在本工程的中庭位置。高度搭设为24m。由于主体结构时脚手架已搭设,部分与主体间距较小，现石材安装部位架子与结构部位距离太近，故将东南、西北里面圆弧部位架子与结构面保证300㎜，计算部分同原防尘网排架方案计算。（3）脚手架功能:用于安装采光棚与周边幕墙装饰。保证幕墙能顺利施工。3。2脚手架设计3。2.1主要构配件脚手架钢管采用普通钢管，规格为Φ48×3。5。钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范相关规定，钢管必须涂有防锈漆。脚手架钢管采用扣件连接，主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831）的规定脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达40-65N·m时,不得发生破坏。本工程脚手板主要使用竹笆脚手板。竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。挡脚板采用木挡脚板,木挡脚板高180mm。3。2.2脚手架架体脚手架底步设纵横向扫地杆，纵向扫地杆放在横向杆上面,纵横扫地杆采用直角扣件固定在立杆上.纵向扫地杆离底座上皮不大于200mm。每步均要设置纵横水平杆，每个主节点上必须有水平杆。在操作层上，在主节点纵横杆之间，再沿横向布置两根纵向水平杆,间距不大于400mm,作为直接承受面层板荷载的构件。操作层面上满铺脚手竹笆.在操作层下方的连续二步内,面上均满铺脚手竹笆,作为安全防护隔离。脚手架可利用电梯门洞作为上下出入口。为加强脚手架整体稳定性，每隔两步设置对撑撑住井道墙体;靠门洞一面撑在梁侧。每边至少撑2根对撑杆;对撑杆的布置不大于二步三跨。脚手架允许两个操作层进行作业,施工荷载限定在200kg/m²以下.第四章脚手架搭设4。1立杆搭设要求立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。开始搭设立杆时应设置一根抛撑，有三跨的隔跨设一根(共两根），直至连墙件安装稳定后，或者对撑杆安装稳定后方可拆除。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4。2水平杆搭设要求纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨。对于多跨脚手架，如需接长纵向水平杆，应采用对接扣件，对接扣件交错布置,两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。4。3扣件安装要求扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定纵向和横向水平杆的直角扣件距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m.在主节点处固定横杆、纵杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm.4。4脚手板搭设要求脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm。竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆的方向铺设，且采用对接平铺,四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。4.5其他搭设要求各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。每搭完一步脚手架后，应按落地钢管扣件脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。竹笆脚手板采用对接平铺，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。脚手架与结构之间的空隙必须用竹笆填满,防止人或物品掉落;井道脚手架必须设置竹笆隔离层，防止坠落,便于清理垃圾.脚手架每隔20米用木板做一次硬隔离，保证脚手架全封闭，达到安全防护的目的。第五章脚手架拆除脚手架体的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。一般为:目脚手竹笆→防护栏杆栅→水平杆→剪刀撑→立杆→下一步以此类推.严禁上下同时作业.做到一步一清,一杆一清。拆下来的脚手杆件要随拆、随清、随运,现场分类、分堆、分规格码放整齐,按计划退场。第六章质量保证要求脚手架搭设前对有关材料进行验收。脚手架钢管、扣件、安全网以及槽钢均应有质量证明书。脚手钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，以及弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）的规定.钢管必须涂有防锈漆.有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的扣件螺栓必须更换。扣件也应进行防锈处理。脚手架搭设完毕后，对扫地杆、立杆和水平杆的构造进行检查，包括立杆底部与钢梁的连接情况、立杆垂直度、间距、水平杆高差和扣件位置、扣件拧紧力矩。具体允许偏差值参阅《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。第七章安全要求和措施脚手架必须严格依据方案进行搭设，施工前做好安全技术交底工作。搭拆脚手架、上架进行其它作业的施工人员必须戴好安全帽，穿防滑鞋.搭拆操作人员还必须系好安全带。严禁酒后作业，凡患有不适合高处作业疾病的人员不得从事架子工作业,也不得上架进行其它作业。满堂架内不得抛扔物体.施工人员在不使用工具时，应将工具放入包内.搭拆脚手架的人员必须持有效上岗证工作。搭拆脚手架、清除井道内垃圾时，电梯井周边一定范围内设警戒，有专人监护。脚手架上挂牌标明允许的施工荷载值。平时经常派人检查架子上是否有超载现象.避免局部堆载过大的现象。垃圾尽快清理出井道。施工人员从楼层内进入井道脚手架,应搭设临时过道板或简易爬梯。不得沿外侧的立杆和水平杆攀爬。脚手架操作层上如有堆载，侧边必须铺竹笆作为挡板。在脚手架使用期间,严禁拆除各类杆件。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上.严禁悬挂起重设备。满堂架内作业如光线不足应配照明,照明由电工设置.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。脚手架上设一定数量灭火器。定时检查脚手竹笆的损坏情况，及时更换。宜每天在井道内所有作业完成后,清理一次安全网上的杂物。每周至少一次定时检查安全网，主要查安全网是否有严重的变形和磨损、断裂、霉变，以及连接部位松脱等情况。修理网所用的材料、编结方法应与原网相同，修理后必须经专人检验合格,方可继续使用.拆除脚手架在下方安全网已有效张挂起的条件下进行。架内所有作业全部完毕后，临边洞口处做好安全防护措施。第八章结构验算8。1满堂脚手架计算书1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为30m,底层6m立杆采用双立杆，其余上部为单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为0。9m,纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0。30m;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步两跨，竖向间距3。6m，水平间距3m，采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:1层；3。风荷载参数本工程地处上海市静安区，基本风压0。35kN/m2；风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.74,计算立杆稳定性时取0.31，风荷载体型系数μs为1。254;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。140;安全设施与安全网（kN/m2）:0。010；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m)：0.038;脚手板铺设总层数:5；5。地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa）:800。00;立杆基础底面面积(m2)：0。20;地基承载力调整系数:1。00.8。2纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值［f］(N/mm2）205横杆截面惯性矩I(mm4）121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W（mm3）50801、承载能力极限状态q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1）)+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0。038+0。35×0.9/（2+1）)+1.4×3×0。9/(2+1）=1。43kN/m2、正常使用极限状态q’=（0.038+Gkjb×lb/（n+1）)+Gk×lb/（n+1）=(0。038+0.35×0.9/(2+1))+3×0。9/（2+1）=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0。32kN·mσ=Mmax/W=0。32×106/5080=63.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q’la4/(100EI）=0。677×1。04×15004/（100×206000×121900）=1.424mmνmax＝1.424mm≤［ν］＝min［la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1。1qla=1.1×1.43×1.5=2.36kN正常使用极限状态Rmax'=1。1q’la=1.1×1.04×1。5=1。72kN8。3横向水平杆验算1、承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.36kNq=1.2×0。038=0.046kN/m2、正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1。72kNq’=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：σ=Mmax/W=0.71×106/5080=138。97N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算计算简图如下：νmax＝1。774mm≤［ν]＝min［lb/150,10]＝min[900/150，10］＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.38kN8.4扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.36/2=1。18kN≤Rc=0。8×8=6。4kN横向水平杆：Rmax=2.38kN≤Rc=0。8×8=6。4kN满足要求！8。5荷载计算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16脚手架钢管类型Ф48×3。5每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.12488。5.1立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=（gk+la×n/2×0。038/h）×(H—H1）=(0。1248+1。5×2/2×0。038/1.8)×（30-6）=3.76kN单内立杆：NG1k=3。76kN双外立杆：NG1k=(gk+0。038+la×n/2×0.038/h)×H1=（0.1248+0。038+1。5×2/2×0。038/1.8)×6=1。17kN双内立杆:NGS1k=1.17kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=((H-H1）/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=((30-6)/1.8+1)×1.5×0。9×0.35×1/1/2=3。39kN单内立杆：NG2k1=3.39kN双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=6/1。8×1。5×0。9×0.35×1/1/2=0。79kN双内立杆：NGS2k1=0.79kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(（H—H1）/h+1)×la×Gkdb×1/2=（(30—6）/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.5kN双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1。5×0.14×1/2=0.35kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0。01×1.5×（30-6)=0.36kN双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1。5×6=0。09kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3。39+1。5+0.36=5。25kN单内立杆：NG2k=NG2k1=3。39kN双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.35+0.09=1.23kN双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0。79kN8。5.2立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0。9×(1×3）/2=2.03kN内立杆：NQ1k=2.03kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1。2×（NG1k+NG2k）+0。9×1。4×NQ1k=1。2×（3。76+5。25)+0.9×1。4×2。03=13.37kN单内立杆:N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.76+3.39)+0。9×1。4×2.03=11.13kN双外立杆：Ns=1。2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1。4×NQ1k=1。2×(1。17+1。23）+0.9×1。4×2。03=5。43kN双内立杆：Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k)+0。9×1.4×NQ1k=1。2×（1.17+0。79）+0.9×1。4×2.03=4。9kN8.6立杆稳定性验算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16双立杆受力不均匀系数KS0。6立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3）5080立杆截面回转半径i（mm)15。8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A（mm2）489连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1。5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15。8=170。89≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1。155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15。8=197。37查《规范》表A得,φ=0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=（1。2×(NG1k+NG2k)+1。4×NQ1k）=(1.2×(3.76+5。25)+1。4×2。03)=13。65kN双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×(NGS1k+NGS2k)+N=1。2×(1.17+1.23)+13.65=16。53kNσ=N/（φA)=13652。34/（0。186×489)=150。1N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求！σ=KSNS/(φA)=0。6×16530。78/（0。186×489）=109。05N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1。2×（NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k）=（1。2×(3。76+5.25）+0.9×1.4×2.03)=13.37kN双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×（1.17+1。23)+13。37=16.25kNMw=0。9×1。4×Mwk=0。9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0。51×1.5×1。82/10=0.31kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=13368.84/（0。186×489）+312303.6/5080=208.46N/mm2〉[f］=205N/mm2Mws=0。9×1。4×Mwk=0。9×1。4×ωklah2/10=0。9×1.4×0。31×1。5×1。82/10=0。19kN·mσ=KS（NS/(φA）+Mw/W）=0.6×(16247。28/（0。186×489）+189831。6/5080）=129。6N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求！8.7连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0（mm)300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i（mm）158连墙件抗压强度设计值［f］（N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ω0=0.40kN/m2;μz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：μz=0。74；μs--风荷载体型系数：取值为1.254；经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0。7×0.40×0。74×1.254=0。207kN/m2;Nlw=1。4×ωk×2×h×2×la=1。4×0。207×2×1。8×2×1.5=3.13kN长细比λ=l0/i=300/158=1。9,查《规范》表A。0.6得，φ=1(Nlw+N0)/(φAc）=(12。25+3）×103/(1×489)=31.27N/mm2≤0。85×[f］=0.85×205N/mm2=174。25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=3。13+3=6.13kN>1×8=8kN满足要求！8。8立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fg（kPa）140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A（m2)0。25单立杆的轴心压力标准值N=（（NG1k+NG2k）+NQ1k）=（（3.76+5.25)+2。03)=11。04kN双立杆的轴心压力标准值NS=（NGS1k+NGS2k）+N=（1.17+1。23)+11。04=13。44kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.44/(1×0.25)＝53.75kPa≤fg＝140kPa满足要求！＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿

不锈钢排烟风管施工方案

XXXX集团股份2021.3。14

一、编制依据

二、工程概况

三、施工流程

四、材料使用

五、主要施工方法及措施

六、材料核算

七、主要材料机具表

一、编制依据

1.1招标文件提供的不锈钢排油烟管的技术要求;1.2《通风与空调工程施工质量验收规范》(GB50243-2002）。

二．工程概况

1、方案名称：广州市XXXX排油烟风管施工方案2、建设地点：广州市天河区3、编制单位：XXXX集团股份4、报价单位：XXXX集团股份5、工程规模：XXXXXX4楼至顶层排油烟风管及阀件制作安装；XXXXX6楼至顶层排油烟风管及阀制作安装。

三、施工流程

施工准备→选择材料生产厂家及品牌→材料报审→材料采购→现场验收→加工场地清理保护地毯铺设→加工设备检查调试→图纸分解确定施工祥