xx三期模板施工方案

温州红日三期模板施工方案红日花园三期一标段工程模板施工方案编制：审核：批准：温州建设集团公司二〇〇五年十月目录一工程概况 1二搭设方案 1(一)模板及支撑系统材料选用 1(二)基础模板施工 2(三)柱模施工 2(四)梁模施工 4(五)楼板模板施工 5(六)剪力墙模板施工 6(七)楼梯模板 8(八)卫生间模板施工 9(九)预埋件的设置 9(十)模板的拆除 10三施工质量验收标准 11四质量保证措施及质量通病防止方法 11五安全生产及文明施工 12六模板支架结构计算 13一工程概况1、本工程位于温州市龙湾区蒲洲街道蒲洲村，南临规划建设的蒲源路，北侧与杨府山住宅区7号地块相邻。拟建建筑物2～18层，地下室一层，地下室面积约25320.05平方米2、建筑物层高：地下室为4.20m，1层4.5m，2～183、建筑物功能：地下室主要为自行车、汽车车库，部分为设备用房。4、建筑物装饰：室内住宅部分内墙装修为中级抹灰，室外墙体为外墙涂料饰面，住宅、商业用房地面为细石混凝土加浆地面。电梯间地面为花岗岩地面。商业用房、卫生间地面为防滑地砖.5、结构体系，建筑物结构为钢筋混凝土框剪结构，地下室一层基础为桩基基础，主要桩型为钻孔灌注桩和预应力管桩，地面以上墙体外为多孔粘土砖,内隔墙为加气混凝土砌块，其结构功能为填充墙。6、本工程模板支撑体系具体表现为以下特点:1)地下室顶板上有覆土层板厚250㎜,其余为180㎜；地面以上板厚100㎜、120㎜二种.2)地下室、一至四层柱子最大截面1000×1000㎜,且柱高4.5m；梁最大梁截面500×1200㎜二搭设方案(一)模板及支撑系统材料选用根据GB50204—2002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用20mm厚胶合板，枋木采用60×100mm2，模板支撑体系采用Ø48，t=为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，柱、墙竖向模板配备能满足二层结构施工的两套定型模板，梁、板配足能满足三层结构施工的三套定型模板。筒模每个电梯井一套，楼梯模板每座二套，板模板支撑配足三层结构施工用量。(二)基础模板施工(1)承台模板采用240㎜砖胎模,垫层以上部分为木模板,第一次施工缝在地下室底板以上300㎜,集水坑内模为防止墙侧壁混凝土上翻应带有底模.承台板外围及地下室外墙300mm以下（即标高-3.93m以下）一次支模，所有地下室外墙模板采用Ø12对拉螺杆加固（中部加焊Ø40×1.5×3止水片），如图三300mm。如内墙支模高度大于600mm,均按要求设Ø12对拉螺杆(三)柱模施工（1）矩形柱1）.根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊└30×30×3角钢或Ø8圆钢定位。图三一22）.根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。3）矩形柱模板用钢管柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用Ф48钢，螺杆用12圆钢，柱箍间距,穿心螺杆配置见下表（螺杆套DN20塑料硬管）。图三一34）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。5)墙柱相交处模板梁、柱接头部位的模板，采用木模板制作成专用模板，以保证该部位的混凝土浇捣成型质量。6)柱子断面大部分为矩形断面。图三一3施工时按下表进行选择柱箍尺寸和对拉螺栓间距和根数.选择均以长边为准,具体详见下表(单位:mm):柱子支模技术要求表1柱模编号柱子截面尺寸柱箍间距对拉螺栓根数、直径柱箍端头扣件ZM-11000×10006004Ф14单扣件ZM-2800×8006004Ф12单扣件ZM-3600×6006002Ф12单扣件ZM-4≤400×400500双扣件(2)圆柱模板本工程圆形柱子较少，仅一层门厅入口处和二至四层相同位置设有D=400mm、D=600mm圆柱。所以采用定型钢模板，圆柱模板的面板采用4mm钢板卷曲成型，竖向边框弧形，边框及弧形加强肋均为6mm厚钢板，竖向加强肋为-50×5扁钢，边框四周设17×21椭圆孔作组合连接用。为防止渗漏浆，在模板接缝处采用海棉填缝每块圆柱模均设节点，用于斜撑及平台挑架的连接。面板采用角钢做箍进行加固。按以上方法施工圆柱，成型后的实测，感观质量均能满足符合优质结构要求。图三一4(四)梁模施工（1）各种梁截面支模技术要求表2.梁模板序号梁截面(宽×高)立柱纵向间距㎜立柱横向间距㎜方条横担间距对拉螺栓间距、排数、顶撑LM-A500×15001500800300纵向间距600三排、顶撑LM-1500×1200900700300纵向间距600、二排LM-2500×10001200700300纵向间距600、一排LM-3400×8001200700300纵向间距600、一排LM-4300×6001500700300LM-5≤250×4001500700300（2）.定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样）（2）.梁模支撑及模板安装。先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距＜1000mm，横向间距小于1200mm图三一5杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为450×600，具体做法如图三一5。(五)楼板模板施工(1)钢筋混凝土楼板厚度地下室至屋面各有所不同,且层高不同施工时按下表进行模板安装.单位(㎜)楼板模板技术要求表3部位板厚层高立杆间距木枋间距水平杆距地面地下室25042009002001800地下室180420105025018001~4层120480012002502200标准层120300012002501400（2）根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定。支架立杆距基础面2米处设置水平拉杆，水平拉杆间距符合立杆间距要求,每根立杆均应设置双向水平拉杆。每隔两排立杆设斜撑一道，使模板支架成为排架。（3）挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面高，然后架设小龙骨，铺设模板。（4）楼面模板铺完后，应认真检查支加查是否牢固。模板梁底、板面清扫干净。(5)梁、板模板接头支设梁、板模板接头细部处理是模板工程的关键所在，处理不当易产生颈缩、漏浆等质量通病。拼缝处用海绵条、嵌缝腻子刮缝或者图三一6粘胶带，并用次龙骨顶紧,防止接缝处振捣混凝土时漏浆，底模与侧模拼接缝要错开，避免同一横向水平面有两道接槎,见图三一6.(六)剪力墙模板施工剪力墙板包括地下室混凝土墙板和电梯井混凝土墙板,其中地下室混凝土墙板具有防水功能..(1)电梯井墙板施工:eq\o\ac(○,1)、根据测量员放出的轴线弹出墙边线，剪力墙根部用└30×30×3长度为30mm的角钢或ф8圆钢焊在主筋上定位，如图三—7所示。eq\o\ac(○,2)、根据图纸预拼墙模，边安装边插入穿墙螺栓和套管，通过计算（结构计算附后）。穿墙螺栓间距为450×600㎜。eq\o\ac(○,3)有门窗洞口的墙体，应先按好一侧模板。待弹好门窗洞口位置线后再按另一侧模板，在模板安装前应清扫墙内的杂物。eq\o\ac(○,4)根据模板设计要求安装墙模的拉杆或斜撑。一般内墙可在二侧加斜撑，若为外墙时，应在内侧同时安装拉杆和斜撑，且边安装边校正其平整度和垂直度，拉杆和斜撑同板、柱、梁立杆相连成整体。eq\o\ac(○,5)模板安装完毕，应检查一遍扣件、螺栓、拉杆、顶撑是否牢固，模板拼缝以及底边是否严密，特别是门窗洞口边的模板支撑是否牢固、严密。(2)地下室防水墙板安装eq\o\ac(○,1)地下室墙体采用木模板拼装，水平、竖向钢管间距不大于450mm×600mm，对拉螺栓设置固定在水平钢管上，外墙对拉螺栓中间加设一道止水片。同时在螺栓贯穿外墙的内外两侧做60mm×100mm垫木，便于做外墙防水时进行基层处理。详见图三一8图三一8eq\o\ac(○,A)eq\o\ac(○,2)地下室剪力墙中的门洞口模板安装为保证洞口模板不扭曲、变形，洞口内应设置三角支撑，并且洞口侧面、顶面的横向支撑和竖向支撑的间距不得大于300mm。固定洞口模板时，应在洞口两侧的钢筋笼上焊钢筋头，撑住模板，保证其轴线位置及钢筋保护层厚度；支设洞口模板时，必须在洞口模板与木模板接触处贴好海绵条，防止由此缝隙漏浆。eq\o\ac(○,3)为防止浇筑混凝土时压力过大使得人防门门框变形，从而导致人防门无法安装，人防门洞口的侧模板和顶模板部位应加设型钢支撑，保证其刚度。内部支架所用角钢均为14#角钢，待混凝土强度达到100%之后再将角钢割除。墙体拆模后，要将洞口模板拆成单片取出，并清理干净，刷好脱模剂以便周转使用。(七)楼梯模板楼梯模板一般比较复杂，楼梯底模采用胶合板，踏步侧模板和踏步档板采用50厚木板，施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模。安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯段模板组装示意如图三一9图三一9楼梯段模板组装(八)卫生间模板施工卫生间翻口模板，按图纸尺寸，用光面方条，制成定型翻口模板并留出门洞位置。数量同底板，在砼浇筑的过程复核卫生间轴线后以轴线为标准安装翻口模板。(九)预埋件的设置(1).竖向构件预埋件的留置采用绑扎固定的方法：用钢丝将预埋件锚脚与钢筋架绑扎在一起,为了防止预埋件位移，锚脚尽量长一些。图三一102．水平构件预埋件的留置（1）梁顶面预埋件采用圆钉固定的方法.图三一11图三一10图三一11图三一12（2）板顶面预埋件的留置：采用将预埋件锚脚做成八字形，与楼板钢筋焊接。用改变锚脚的角度，来调整预埋件的标高图三一12(十)模板的拆除1、模板的拆除，侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模应按《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的有关规定执行详见下表。并有砼试压报告，经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件≥1002、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。三施工质量验收标准1、模板及支撑体系应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）相关规定，要求一次性验收合格率达到100%。2、要求严格按照月施工进度计划施工。四质量保证措施及质量通病防止方法1.质理保证措施1)、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。2)、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。3)、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。4)、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。5)、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。6)、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7)、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。2.质量通病防止方法1)柱模板容易产生的问题:柱位移，尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防治方法:支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行设计确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2)墙模板容易产生的问题:墙体混凝土薄厚不一致，上口过大，墙体烂脚，墙体不垂直。防治方法:模板之间连接用的螺杆或钢管不宜过疏，穿墙螺栓的直径、间距和垫块规格要符合设计要求:墙梁交接处和墙顶上口应设拉结；外墙所设的拉、顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置由模板设计确定。模板安装前模板底边应先批好水泥砂浆找平层，以防漏浆。3)梁和楼板的模板容易产生的问题:梁身不平直，梁底不平，梁侧侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防治方法:模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应落在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起供。对跨度超大的梁应与设计协商起拱高度。五安全生产及文明施工(一)安全生产1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架。4、废烂木枋不能用作龙骨。5、内模板安装超过2.56、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。9、材料应按编号分类堆放。10、每次下班时保证工完场清。(二)文明施工1、模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一，支撑搭设完毕后，多余架料、模板均应清理干净；2、不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上；3、圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用，以防锯木落到模板内。4、墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫干净验收后方可支设。5、拆模时，必须一次拆除干净，不得有多余模板附在墙或梁板上。6、所有架杆均需一次性全部转移干净，完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物，无积水和浮尘。六模板支架结构计算(一)计算依据1.土建筑施工图纸.2.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001.3.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99.4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程.》JGJ130-2001.5.《建筑施工手册》建筑出版社.(二)荷载取值恒载：钢筋混凝土自重25KN/m3模板自重0.35KN/m2活荷载：施工荷载3KN/m2震捣混凝土产生荷载：2KN/m2(三)梁模板支撑架计算书1.框架梁截面情况表部位地下室一层地下室一层地下室一层上部结构上部结构上部结构梁截面(㎜)500×1500500×1200500×1000400×800300×700≤250×400根据不同梁截面进行分类计算.梁模板采用20mm厚木胶合模板，模板支架采用扣件式钢管支撑架，立杆、大楞为Ф48钢管,方条横担60×2.1500X500梁模板支撑架计算书模板支架搭设高度为4.0米基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)L=0.70米，立杆的步距h=1.50米，采用的钢管类型为48(1)、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；1.强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；静荷载标准值q1=25.000×1.500×0.500+0.350×0.500=18.925kN/m活荷载标准值q2=(3.000+2.000)×0.500=2.5000kN/m经计算得到M=0.100×(1.2×18.925+1.4×2.500)×0.300×0.300=0.2358kN.m经计算得到面板强度计算值f=0.2358×1000×1000/27000=8.73N/mm2面板的强度验算f<[f],满足要求!2.抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.500×(1.2×18.925+1.4×2.500)×0.300=3.931kN截面抗剪强度计算值T=3×3931/(2×500.000×18.000)=0.657N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3.挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250查材料手册表，得面板最大允许挠度值[v]=1.200mm；面板最大挠度计算值v=0.677×18.925×3004/(100×6000×243000)=0.712mm面板的挠度验算v<[v],满足要求!(2)、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.方木荷载的计算：(方木选用80×100,[σ=16N/mm2])(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=25.000×1.500×0.500×0.300=5.625kN(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.350×0.300×(2×1.500+0.500)=0.368kN(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.000)×0.500×0.300=0.75kN2.方木楞传递集中力计算：P=(1.2×5.625+1.2×0.368+1.4×0.750)/2=4.12Kn3.方木强度验算:M=PL/4=4.12×0.7×2/4=1.442σ=M/W=1.442×106/105×1.3=14.42<[σ]=16N/mm24.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=4.12kN计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=0.70/0.30=3经过简支梁的计算得到钢管支座反力RA=RB=(3-1)/2×4.12+4.12=8.24kN通过传递到支座的最大力为2×4.12+4.12=12.36kN钢管最大弯矩Mmax=(3×3-1)/(8×3)×4.12×0.70=0.96kN.m截面应力=0.96×106/5080.0=188N/mm2水平钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(3)、梁底横向钢管计算横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。(4)、可调节钢支撑的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，可调节钢支撑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——可调节钢支撑承载力设计值,取40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.36kN可调节钢支撑承载力的设计计算满足要求。(5)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=12.36kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.038×4.000=0.182kN楼板的混凝土模板的自重N3=1.200kNN=12.36+0.182+1.200=13.746kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；公式(1)的计算结果：=123N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=40.3N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!3.1200×500和1000×500梁模板支撑架计算高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，模板支架搭设高度为4.0米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.70米，立杆的步距h=0.90(1)、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27cm3I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.3cm4eq\o\ac(○,1).强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；静荷载标准值q1=25.000×1.200×0.500+0.350×0.500=15.176kN/m活荷载标准值q2=(3.000+2.000)×0.500=2.5000kN/m经计算得到M=0.100×(1.2×15.179+1.4×2.500)×0.300×0.300=0.195kN.m经计算得到面板强度计算值f=0.195×1000×1000/27000=7.23N/mm2面板的强度验算f<[f],满足要求!eq\o\ac(○,2).抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.500×(1.2×15.179+1.4×2.500)×0.300=3.25kN截面抗剪强度计算值T=3×3250/(2×500.000×18.000)=0.54N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!eq\o\ac(○,3).挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250查材料手册表，得面板最大允许挠度值[v]=1.200mm；面板最大挠度计算值v=0.677×17.67×3004/(100×6000×291600)=0.557面板的挠度验算v<[v],满足要求!(2)、方条横担强度验算(60×100㎜方木)eq\o\ac(○,1).方木荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=25.000×1.200×0.500×0.300=4.5kN(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.350×0.300×(2×1.200+0.500)=0.304kN(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.000)×0.500×0.300=0.75kNP=q1+q2+P1=4.5+0.304+0.75=5.55kNeq\o\ac(○,2).方木楞强度计算：方木(60×100㎜)承受梁传递来的荷载,按简支计算.Mx=PL/4=5.104×0.7/4=0.9kN-mWn=60×100×100/6=105㎜3.Mx/Wn=0.9×106/105=9N/㎜2符合要求eq\o\ac(○,3).方木楞传递集中力计算：P=(1.2×4.5+1.2×0.304+1.4×0.7.5)/2=3.405eq\o\ac(○,4).大椤钢管的强度验算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=3.405kN计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=0.90/0.30=3经过简支梁的计算得到钢管支座反力RA=RB=(3-1)/2×3.405+3.405=6.81kN钢管最大弯矩Mmax=(32-1)3.405×0.9/8×3=1.02kN.m截面应力=1.02×106/5080.0=201N/mm2水平钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(3)、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.81kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.67kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。(4)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=6.81kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.038×4.000=0.182kN楼板的混凝土模板的自重N3=0.840kNN=6.81+0.182+0.840=7.32kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；公式(1)的计算结果：=82N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=27N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!4.400×800梁模板扣件钢管支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为2.8米，基本尺寸为：梁截面B×D=400mm×800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.20米，立杆的步距h=1.50米(1)、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；eq\o\ac(○,1).强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；静荷载标准值q1=25.000×0.800×0.400+0.400×0.300=8.14kN/m活荷载标准值q2=(3.00+2.000)×0.400=2.0kN/m经计算得到M=0.100×(1.2×8.14+1.4×2.0)×0.300×0.300=0.113kN.m经计算得到面板强度计算值f=0.113×1000×1000/16200=6.9N/mm2面板的强度验算f<[f],满足要求!eq\o\ac(○,2).抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.500×(1.2×8.14+1.4×2.00)×0.300=1.88kN截面抗剪强度计算值T=3×1880/(2×400.000×18.000)=0.396N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!图1梁模板支撑架立面简图eq\o\ac(○,3).挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大允许挠度值[v]=1.600mm；面板最大挠度计算值v=0.677×8.14×3004/(100×6000×145800)=0.51面板的挠度验算v<[v],满足要求!(2)、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。eq\o\ac(○,1).方木荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=25.000×0.800×0.400×0.300=2.400kN(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.350×0.300×(2×0.800+0.400)=0.21kN(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.00)×0.300×0.400=0.60kN.方木楞传递集中力计算：P=(1.2×2.400+1.2×0.21+1.4×0.6)/2=1.98kNeq\o\ac(○,2).方木楞强度计算：方木(60×100㎜)承受梁传递来的荷载,按简支计算.方木按300㎜间距在梁底铺设,根据前面计算结果符合结构强度要求.eq\o\ac(○,3).支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=1.98kN计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=1.00/0.30=4经过简支梁的计算得到钢管支座反力RA=RB=(4-1)/2×1.98+1.98=4.95kN通过传递到支座的最大力为2×1.98+1.98=5.94kN钢管最大弯矩Mmax=4×1.98×1.00/8=0.99kN.m截面应力=0.99×106/5080.0=194N/mm2水平钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(3)、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.94kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。(4)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.94kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.038×4=0.182kN楼板的混凝土模板的自重N3=1.950kNN=5.94+0.182+1.950=8.07kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=59N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=19.4N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!5.300×600和400×200梁模板扣件钢管支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为2.8米，基本尺寸为：梁截面B×D=300mm×600mm和B×D=200mm×400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.5米，立杆的步距h=1.20(1)、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；eq\o\ac(○,1).强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；静荷载标准值q1=25.000×0.600×0.300+0.350×0.300=4.60kN/m活荷载标准值q2=(3.00+2.000)×0.300=1.50kN/m经计算得到M=0.100×(1.2×4.6+1.4×1.5)×0.300×0.300=0.0685kN.m经计算得到面板强度计算值f=0.0685×1000×1000/16200=4.2N/mm2面板的强度验算f<[f],满足要求!eq\o\ac(○,2).抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.300×(1.2×4.6+1.4×1.5)×0.300=0.685kN截面抗剪强度计算值T=3×685/(2×300.000×18.000)=0.19N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!图1梁模板支撑架立面简图eq\o\ac(○,3).挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大允许挠度值[v]=1.600mm；面板最大挠度计算值v=0.677×6.1×3004/(100×6000×145800)=0.19面板的挠度验算v<[v],满足要求!(2)、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。eq\o\ac(○,1).方木荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=25.000×0.600×0.300×0.300=1.3500kN(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.350×0.300×(2×0.600+0.300)=0.157kN(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.00)×0.300×0.400=0.45kN方木楞传递集中力计算：.P=1.35+0.157+0.45=1.96kNeq\o\ac(○,2).方木楞强度计算：方木(60×100㎜)承受梁传递来的荷载,按简支计算.方木按300㎜间距在梁底铺设,根据前面计算结果符合结构强度要求.eq\o\ac(○,3).支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=1.22kN计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=1.20/0.30=4经过简支梁的计算得到钢管支座反力RA=RB=(4-1)/2×1.22+1.22=3.05kN通过传递到支座的最大力为2×1.98+1.98=5.94kN钢管最大弯矩Mmax=4×1.22×1.20/8=0.732kN.m截面应力=0.732×106/5080.0=144N/mm2水平钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(3)、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.88kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。(4)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=4.88kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.038×4=0.182kN楼板的混凝土模板的自重N3=0.840kNN=4.88+0.182+0.840=5.9kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=58N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=19.N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》根据以上计算,整理梁模板支撑结构表:梁模支撑编号梁截面(宽×高)立柱纵向间距㎜立柱横向间距㎜方条横担间距对拉螺栓间距、排数、顶撑LM-1500×1500700700300纵向间距600三排、顶撑LM-2500×1200900700300纵向间距600、二排LM-2500×1000900700300纵向间距600、一排LM-3400×8001000600300纵向间距600、一排LM-4300×6001200600300LM-4≤250×4001200500300(四)平板支撑结构计算Ⅰ、按板厚250mm设计支撑立杆间距900×900，枋木间距300mm,水平拉杆间距900mm，距立杆底部高度1800，每一自然间设一道斜撑。相邻斜撑应沿不同方向设置。模板支架搭设高度为4.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米。(1)、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm41.强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；荷载:混凝土25kN/m3;钢筋1kN/m2;模板;0.35kN/m2;施工荷载;2.kN/m2静荷载标准值q1=25.000×0.250×0.900+1×0.9+0.350×0.900=7.465kN/m活荷载标准值q2=2.500×0.900=2.25kN/m图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元经计算得到M=0.1×(1.2×7.645+1.4×2.25)×0.30×0.30=0.11kN.m经计算得到面板强度计算值f=0.11×1000×1000/48600=2.1N/mm2面板的强度验算f<[f],满足要求!2.抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×7.64+1.4×2.25)×0.3=2.10kN截面抗剪强度计算值T=3×2100/(2×900.000×18.000)=0.191N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3.挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大允许挠度值[v]=1.600mm；面板最大挠度计算值v=0.677×7.641×3004/(100×6000×437400)=0.面板的挠度验算v<[v],满足要求!(2)、支撑方木的计算(60×100㎜)方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为W=6.00×10.00×10.00/6=100cm3I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=500cm4方木楞计算简图eq\o\ac(○,1).荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.250×0.300=1.87kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.300=0.105kN/m(3)钢筋的自重线荷载(kN/m)：q3=1×0.300=0.30kN/m(4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2.5×0.900×0.300=0.675kNeq\o\ac(○,2).强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:均布荷载q=1.2×(1.875+0.3+0.105)=2.736kN/m集中荷载P=1.4×0.675=0.945kN最大弯矩M=0.945×0.90/4+2.736×0.90×0.90/8=0.45kN.m最大支座力N=0.945/2+2.736×0.90/2=1.703kN截面应力=0.45×106/100000=4.5N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!eq\o\ac(○,3).抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.900×2.736/2+0.945/2=1.703kN截面抗剪强度计算值T=3×1703/(2×60×100)=0.425N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!eq\o\ac(○,4).挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形v=5×2.736×900.04/(384×9500.00×5×1000000)+720.0×900.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.8方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(3)、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.86kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.858kN.m最大变形vmax=1.753mm最大支座力Qmax=9.635kN截面应力=0.86×106/5080.0=168.82N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.63kN双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。(4)、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.129×4.000=0.516kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.283kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.250×0.900×0.900=5.062kN(4)钢筋自重(kN)：NG4=1×0.900×0.900=0.18kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.041kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.5×0.900×0.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ(6)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.084kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果：=96.70N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=38.40N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.180厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为3.7米，板底方木间距300㎜,搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米图楼板支撑架立面简图