双排钢管脚手架施工方案

双排钢管脚手架施工方案包括落地和悬挑)一:编制依据4.本公司“关于规范脚手架搭设与使用”的有关通知和要求。二:工程概况1.工程概况2.外架搭设总体方案本工程共计3栋楼，根据每栋楼施工现场的情况不同，按照下述方法进行搭设：1#楼全部采用双排落地式脚手架进行搭设；2#楼除A~G／1轴方向在二层直接进行悬挑外，其余三面全部采用落地式双排脚手架。悬挑部分采用16#工字钢作为悬挑梁使用,无论是悬挑或是向在二层直接进行悬挑外，其余三面全部采用落地式双排脚手架。2#、3#楼悬挑部分采用16#工字钢作为悬挑梁使用,无论是悬挑或是落地式脚手架均采用钢丝绳在7层、13层分别做一次完全卸荷。落地式双排脚手架全部直接座落在地下室顶板上。三:施工准备与作业条件脚手架搭设人员必须是经过按照现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理细则》(GB5036)考核合格并取得合格证的专业架子工。上岗人员必须定期进行体检,具有高血压、心脏病等不宜登高的人员不允许从事脚手架搭设工作。本工程外脚手架的搭设工作共计需要劳动力40人左右。1＃楼劳动力进场的时间在室内外回填土结束后，上部1F主体施工前进场；2#、3#楼劳动力进场的时间在地下室顶板全部施工完毕，我单位和中建八局交接完毕,1F主体开始施工时进场。1.2材料准备搭设脚手架用的钢管、扣件、安全网、安全绳等的材质必须符合现行国家标准的有关规定。钢管、扣件、安全网在使用前应按照批次进行抽样,送法定检测单位进行检测，检测不合格的材料一律不得使用在工程中。外架在搭设之前必须对使用的材料进行认真检查，压扁、裂缝、弯曲,有孔等的材料不得使用。安全网必须全部使用新的,不得使用旧安全网。脚手板全部采用竹笆板,挡脚板采用木胶合板，挡脚板高18CM。落地式脚手架在立杆底部全部采用满铺跳板。6M3~4.5M直角扣一字扣材料名称钢管用作小横杆TTT套套12旋转旋转扣L＝4~6M长度3.4M长度3.0M长度4.0M长度4.5M6*19在立杆底部立杆底座配置拉环若干佩带固定扣脚手板安全兜网密目安全网竹笆板安全网绳钢垫板钢丝绳4501966744套块M2M2M2Kg根根3456789脚手架在搭设之前技术部门必须根据施工现场的具体情况编制施工方案,要求方案的内容要全面,针对性和可操作性强,能够切实指导现场施工。现场主要管理人员在安排工人施工之前，必须依据施工方案和有关规范对施工人员进行安全、技术等方面的交底。2.作业条件根据每栋楼基础的不同情况和基础施工的进度分别组织劳动力进场。1＃基础和基础回填土100mm进行硬化,砼强度具备外架搭设的基本要求，外架周圈设置排水沟。2＃、3#楼地下室顶板砼已经浇注完毕，且砼强度达到搭设外脚手架的基本要求。楼外架搭设施工工序：平整、夯实外架下场地→外架下硬化的砼强度达到要求→外架定位放线→铺设脚手板→按照立杆的间距进行放样→放置纵向扫地杆→逐根树立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆扣牢→搭设第一步大横杆,与立杆扣牢→搭设第一步小横杆→搭设第一步防护栏杆→搭设第二步大横杆，与立杆扣牢→搭设第二步小横杆→搭设第二步防护栏杆→搭设临时斜撑→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设外架防坠落设施→立挂密目安全网┅┅→挂设平兜网。2#、3＃楼落地式外架搭设施工工序:地下室顶板的砼强度达到要求→外架定位放线→铺设脚手板→按照立杆的间距进行放样→放置纵向扫地杆和立杆底座→逐根树立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆扣牢→搭设第一步大横杆,与立杆扣牢→搭设第一步小横杆→搭设第一步防护栏杆→搭设第二步大横杆,与立杆扣牢→搭设第二步小横杆→搭设第二步防护栏杆→搭设临时斜撑→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设外架防坠落2#、3＃楼悬挑式外架搭设施工工序:在1层顶板模板上进行外架定位放线→预埋悬挑梁固定用钢筋→预埋的悬挑梁固定钢筋处砼强度达到设计要求→安装工字钢悬挑梁→按照立杆的间距进行放样→放置纵向扫地杆→在工字钢上逐根树立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆扣牢→搭设第一步大横杆,与立杆扣牢→搭设第一步小横杆→搭设第一步防护栏杆→搭设第二步大横杆，与立杆扣牢→搭设第二步小横杆→搭设第二步防护栏杆→搭设临时斜撑→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设外架防坠落设施→立挂密目安全网→挂设平兜网┅┅→搭设到7层和13层时采用钢丝绳进行完全卸荷。五:各个操作工序的施工要点及构造要求1.平整、夯实外架下场地(外架基础及悬挑梁安装施工)1#楼外架下回填土结束后,对需要搭设外架的部分进行人工平整、夯实，要求尽量在一个水的基础为地下室顶板,待地下室顶板浇注完毕，砼强度达到外架搭可进行搭设。计的间距提前预埋固定悬挑梁用的钢筋。悬挑梁拉结钢筋采用提前制作的拉结筋进行预埋,要求埋设的位置、高度必须准确，埋设时可以采用电焊机将拉结筋和梁或板的钢筋点焊(点焊时严禁损坏拉结筋)在一起,以免拉结筋在浇注砼时移动。1层顶板浇注完毕,在施工2层顶梁时将钢丝绳拉环提前预埋在2层边梁上(钢丝绳拉环按照本方案设计的间距进行预埋)，以关规定进行悬挑部分外脚手架的搭设。2.外架基础定位放线外架定位放线时根据每栋建筑物的特点不同进行放线。1#楼外架内排立杆中心距离结构柱子或梁边的距离为30CM；2#、3#楼外架内排立杆中心距离结构柱子或梁边的距离为建筑物的距离可以现场根据具体情况进行调整,但不得超过40CM,其余部分的外架走式按照的1~1.3倍进行锚固。外脚手架的部挑梁挑出长度1.5M，锚固长度1．5M,锚固段拉结钢筋第一道距离梁边50CM，第二道距3.外架下基础或承重形式杆底部铺设一道木跳板(截面尺寸为:50*250mm,长度4~6M不等),每立杆根部加设一个钢板底座，以减少立杆对基础的局部压力，以防止基础下沉,造成安全隐患。外架周圈采用砖砌排水沟，排水沟距离外架边沿50CM，在建筑物的东南脚设置一个积水坑，同1#楼的砂浆搅拌站的污水沉淀池相通,要求整个外架下部排水通畅,在雨季不得有积水。2#、3#楼部分外架可以直接从地下室顶板上起,不需要浇注外架基础,但立杆根部的跳板和钢底座铺设同1#楼外架。上部承重形式采用钢丝绳在7层、13层分别进行一次完全卸荷。卸荷用钢丝绳上端直接连接在7层和13层顶梁上预埋的钢筋拉环上,钢丝绳下端连接在外架立杆和横杆交接处的主接点上。要求拉结用钢丝绳长短一致,钢丝绳的质量必须达到外架承重点位置处,钢丝绳上下吊点的垂直距离为2．6~2．8M。在施工时分别在7层和13层的顶20mm的圆钢进行制作，见后附图。钢丝绳的水平设置距离1倍于外架立杆的纵距,即钢丝绳的水平距离为1.2M。钢进行悬挑。采用悬挑梁悬挑的部分直接从2层开始悬挑,本工程悬挑部分外架采用一挑到道悬挑梁上均采用钢丝绳进行一道拉结,钢丝绳拉结在3层顶梁上预留钢筋拉环。钢丝绳上端同拉环扣牢，下端同工字钢悬挑梁拉结,内外拉结接点为外架内外排立杆同悬挑梁的交接进行一次完全卸荷。卸荷用钢丝绳上端直接连接在7层和13层顶梁上预埋的钢筋拉环上,的质量必须达到外架承重要求，不得有断丝。钢丝绳的标准为直径D=12．5mm、规格6＊19、承重1550MPa。每个钢丝绳拉结点均采用内外两根钢丝绳进行拉结，分别固定在时分别在7层和13层的顶梁上预埋钢筋拉环，钢筋拉环采用直径20mm的圆钢进行制作,1．2M。悬挑部分外架的悬挑梁必须按照本方案设计的位置进行安放,悬挑梁放置必须拉通线进行，要求悬挑梁上的内、外排立杆的稳固端必须在一条线上,同时立杆放样时也必须拉通线。悬挑梁放置好后,对后端锚固部分在预埋钢筋里的空隙采用木楔子楔紧，同时注意固5.放置纵向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于20CM处的立杆上。纵向扫地杆放置于双立杆的内侧,扫地杆本身采用对接扣件连接,在架体的端部可以采用搭接连接。搭接长度不应小于1M,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。当立杆基础不在同一个高度时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应该大于1M。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于6.安装横向扫地杆横向扫地杆采用长1.4M的ф48钢管进行搭设,横向扫地杆伸出内排立杆中心15CM，外排立杆中心线15CM。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。大横杆接头与相邻立杆的距离不大于纵跨的1/3。同一水平面的内外两根大横杆的接头和上下相邻两根大横杆的接头相互错开,不得出现在同一跨间内,且相邻接的水平距离大于及防护栏杆在架体两端伸出的长度应统一，且小于40CM。采用直角扣件同小横杆连接在一起,在每一步架体上中间均增设一道水平大横杆，以便铺设竹脚手板。1＃楼外架防坠落措施全部采用木脚手板和水平兜网进行，所有小横杆均放置在大横杆上部，小横杆采用直角扣件同大横杆连接在一起，以便铺设木脚手板。.搭设小横杆小横杆间距为1.2M，放在大横杆之下,采用直角扣件与立杆扣牢。小横杆伸出内排立杆中心9.搭设防护栏杆第一步大横杆和小横杆搭设完毕即可搭设防护栏杆。防护栏杆步距为1.8M，位置放在大横杆以下60CM处，采用4~6M的ф48钢管搭设。防护栏杆与立杆采用直角扣件扣牢,本身采用对接扣件连接。防护栏杆上部涂刷红白相间的油漆，红白油漆间距30CM。第二步架体的搭设和第一步基本相同。待第二步搭设完毕，即可开始搭设临时斜撑,安装悬挑部分外架的第一道钢丝绳。设一个斜撑。斜撑上部与第二大横杆扣牢，下端撑在自然地面上,在搭设两道连墙杆后方可拆除。悬挑部分外架第一步搭设完毕,要及时将连墙杆安装上，以便于安装第一道钢丝绳和11.设置连墙杆为保证整个架体的稳定性,必须在脚手架上设置连墙杆,本工程连墙杆采用钢性连接。根据本即做一道拉结(即2.4M)；无论什么情况下，每根连墙件覆盖的面积不得超过30M2,若连钢管焊接在一起，具体见后附图。连墙件宜靠近主接点设置,偏离主接点的距离不应大于30CM。设置时从第一步纵向水平杆在竖立杆时,要注意杆件的长短搭配使用(使用3M、4．5M、6M)。立杆的接头必须采用对接扣件连接(顶层顶步可以采用搭接连接)。立杆接头与相邻大横杆的距离不大于步高的1/3,不在同一步高和同一间距内,且相邻接头的高度差应大于50CM。板的边缘至杆端距离不应小于10CM。结合本工程建筑物的特点,要求对以下几个部位的外架搭设重点注意：1.2#、3#楼设有外飘窗的位置，在搭设时重点注意立杆距离墙体的距离,要严格控制;有挑檐挑出,外排立杆可以一次性支设到顶。顶端采用可调拖顶木方顶紧阳台顶板底部进行立杆稳定。外架搭设同2#楼。外架搭设到12层连廊挑板底部断开，此后此部分外架均在每道连廊处断开，连廊与连廊之间的外防护架采用同外架相同的架体进行防护,大横杆与原架体连接在一起，内外排立杆均采用可挑托托木方顶紧连廊顶板底部。悬挑部分的外防护架采用直接搭设斜挑架进行支护，具体见后附图。7.2＃、3#楼外架在顶端,女儿墙部位,重点注意外架立杆的搭设高度，因此部位女儿墙上有挑檐挑出。8．根据施工图可知,3栋楼的屋顶以上的结构防护架可以直接从屋面上起双排架进行防护。14层顶板上预留槽钢拉环,由此层开始搭设一道悬挑架,挑出宽度超过原外架1M,范围为C在搭设外脚手架时为防止立杆偏斜而承受过大的偏心力,需要对立杆的垂直偏斜度进行控制:(1)在脚手架的高度段H内，立杆的全部垂直偏差绝对值不大于5CM。在脚手架的外侧,沿长度方向连续设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨,即连接5根立杆;沿高度方向连续设置，剪刀撑与地面的夹角为450~60O。结合本工程的具体情况，针对本工程每一个转面均设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1M，应采用3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10CM。剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横层斜杆下端均必须支撑在垫板上，并同扫地杆连接。铺，铺设时做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，不得有超过2CM的空隙。在外架小横杆板采用10#铁丝和时卸荷层必须铺设竹笆脚手板。外架的第一步必须设置安全兜网，然后在每两道竹笆板之间设置一道兜网。兜网设置必须封闭,不得出现有遗漏,要求周圈交圈，若出现同一周圈的兜网无法交圈则上下周圈兜网搭接长扎丝绑扎。外架内排立杆距外墙距离超过30CM的架体,在内排立杆与外墙之间必须设置平网或满铺有关规范要求。挂设安全网时，应伸展开,不得有皱。安全网的绑扎采用安全网专用安全绳，严禁使用扎丝进行绑扎。安全网在转角处增设一根附属立杆和纵向水平杆连接在一起，并紧靠着转角处的立杆,挂设安全网时安全网包紧增加的附属立杆，使安全网的转角顺直。安全网挂设必须严密,不得有任何遗漏的地方。计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为37.9米，立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的。40小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。mq140+1.4×0.80小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩m小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:简支梁均布荷载作用下的最大挠度小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求！大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。荷载的计算值P=(1．2×0．040+1.2×0.147+1.4×0.840)/2=大横杆计算简图.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下:80.0=45.219N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1＝1.883×1027.320×1200.003/(100×2.060×105×121900.00VVVmm纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8．0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;脚手板的荷载标准值P2=0.350×1．050×1.200／2=0.220kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200／2=1.260kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40－-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。6.1.4脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN／m)；本例为0.1161NG400kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0．35NG2=0．350×3×1.200×(1.050+0.300)/2＝0.850kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0．005经计算得到,静荷载标准值NG＝NG1+NG2+NG3＋NG4＝5.748kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值。风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009Uz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB500Us——风荷载体型系数:Us=1．200考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1．4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0．85×1.4Wklah2／10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2);la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.43kN；——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到i——计算立杆的截面回转半径,i＝1．58cm；k——计算长度附加系数，取1．155;A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到＝11[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205．00N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N＝9.90kN;——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到i——计算立杆的截面回转半径，i=1．58cm；k数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定;u=1.50A——立杆净截面面积,A=4．89cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0．485kN.m;[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205．00N/mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值,wk=1.048kN/m2;Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No＝经计算得到Nlw=12.680kN,连墙件轴向力计算值Nl=17.680kN连墙件轴向力设计值Nf＝A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i＝30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A＝4.89cm2;[f]=205．00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf＞Nl,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=17.680kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!在实际施工过程中可以考虑采用双扣件，必要时采用焊接连接,以免扣件滑移。连墙件扣件连接示意图钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为48.4米,立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1．20米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1．80米。采用的钢管类型为48×3.5,连墙件采用2步2跨,竖向间距3.60米,水平间距2．40米。施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设4层。大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1．均布荷载值计算mm大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩).抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1＝(0．08×0.141＋0.10×1.470)×1．2002=0.228kN．m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2＝－(0.10×0.141+0.117×1.470)×1.2002=－0．268kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.268×106/5080.0=52．738N/mm2最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:活荷载标准值q2＝1．050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度大横杆的最大挠度小于1200.0／150与10mm,满足要求!6.2．2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值小横杆计算简图.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V最大挠度和V=V1+V2=1.369mm小横杆的最大挠度小于1050.0／150与10mm,满足要求!6．2．3、扣件抗滑力的计算:R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；P150×1.050×1.200/2=0．095kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1．200/2＝1.260kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.15N(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准NG3=0.150×1．200×4/2=0.360kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005NG4=0.005×1.200×48.400＝0.290kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.756kN。的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009－B计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.650×2.030×1.200=1.108考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1．2NG＋0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1．4Wklah2/10其中Wk－-风荷载基本风压标准值(kN/m2)；卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为11.106kN和11.106kN。时为11．635kN和11.635kN。考虑荷载组合,各吊点位置处内力计算为(kN)求!吊环强度计算公式为=N/A<[f]A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。1．不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算－-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到ku--计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.50;AcmW－-立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；--钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=64.04[f]--钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205．00N／mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算＜[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算NN.55kN；k1.155;A--立杆净截面面积，A=4.89cm2；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.513kN.m;＝--钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到＝[f]--钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N／mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw+No其中Nlw--风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算:Nlw=1.4×wk×Aw640m2;No－-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=经计算得到Nlw=13．407kN，连墙件轴向力计算值Nl=18．407kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]经过计算得到Nf=95.411kNNf＞Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=18.407kN大于扣件的抗滑力8.0kN,单扣件的抗滑力无法满足要求!在实际施工过程中可以考虑采用双扣件，必要时采用焊接连接，以免扣件滑移。悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。本工程中,脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距A26．10cm2。N水平钢梁自重荷载q=1．2×26.10×0．0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为最大弯矩Mmax=0.056kN.m0/2610.0＝3.243N/mm2mm水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b－-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表《钢结构设计规范》(G大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!6.2.9、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.382kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[382×4／(3.1416×50×2)]1/2=3mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为52.8米,立杆采用单立管。米。米6．3．1大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1＝(0.08×0.141+0.10×1．470)×1.2002=0.228kN.m支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：大横杆的计算强度小于205．0N／mm2,满足要求!最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:活荷载标准值q2＝1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度6．3.2小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。脚手板的荷载标准值P2＝0．150×1.050×1.200／2=0.095kN活荷载标准值Q＝2.000×1．050×1.200/2=1．260kN小横杆计算简图度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下:小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度和VV1+V2＝1.369mm纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8．0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/2=0．095kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-－65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1161NG1=0．116×52.800=6.130kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0．150×6×1．200×(1.050＋0．300)／2=0.729kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN／m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0．005经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.716kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的值。风荷载标准值应按照以下公式计算:Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz＝2．030Us——风荷载体型系数:Us=1.200考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW＝0.85×1．4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；h——立杆的步距(m)。卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到:最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.129kN和6.129kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1＝7．20T2＝6.44N1=3.32N2=0.74其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.204kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于1.000×7.204／0.850=8.475kN。吊环强度计算公式为=N/A＜[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度,《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；A——吊环截面积,每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到,选择吊环的直径要至少(14408.014×4/3．1416/50/2)11.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.39kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.1i——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=3.12m;k——计算长度附加系数,取1.155；A——立杆净截面面积,A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W＝5．08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=70.38[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]＝205.00N/mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算＜[f],满足要求!其中N——立杆的轴心压力设计值,N=6.13kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.1i——计算立杆的截面回转半径,i＝1．58cm；k,取1.155;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W＝5．08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW＝0.5131[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw＋No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算:Nlw＝1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值,wk=1.108kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3．60×2.40=8．640m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=13．407kN,连墙件轴向力计算值Nl=18.407kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]=0.95;A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。连墙件的设置和扣件的连接必要时可以采用焊接连接或采用双扣件进行!七：外架搭设附属设施1.通道口设置脚手架遇到施工时需要通行的洞口时,为了施工方便和不影响通行和运输，将洞口处的立杆抽走,这时应根据实际情况采取以下构造措施:(1)洞口上的内外排大横杆均采用两根钢管进行加强。(2)脚手架内外两侧在洞口上两侧加设人字行斜撑，斜撑与地面成60O夹角。斜撑要与洞口上的立杆和大横杆用扣件扣紧,使立杆上所传来的荷载通过斜撑传递到地基和其他(3)洞口两侧的内外立杆要用双钢管进行加强。口前必须报项目总工程师批准,并作好架体补强工作。每个通道口的大小和尺寸都必须相同,通道口宽3M，高3.6M。所有通道口外部均必须搭设防护棚。防护棚的搭设见后附图。本工程脚手架上不允许卸料，也不允许直接在外脚手架上直接搭设卸料平台，严禁设置由外架上直接斜挑的卸料平台。根据工程需要确有必要搭设卸料平台时,可以采用16＃工字钢直接从楼层内挑出,卸料平台挑出的工字钢必须在挑出端加设横梁。工字钢卸料平台挑出3300mm,出外架2M，卸料平台四周三面采用钢管搭设1．2M高的防护栏杆，中间加设一道护拦。平台面固定18CM高的挡脚板,采用木脚手板制作。卸料平台底部采用5CM*25CM的木脚手板满铺,木脚手板全部采用10＃铁丝同工字钢固定在一起。卸料平台的悬挑梁采用规格为6*19、直径16mm的钢丝绳进行在上一层进行斜拉，具体见后附图。作好拉环的预埋工作。Um次梁选择[14a号槽钢U口水平槽钢,间距1.00m,其截面特性为(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2;(2)最大容许均布荷载为2．00kN/m2；Q2=2．00×1.00=2.00kN/m4)=2.99kN/m最大弯矩M的计算公式为M/4=5.00kN.m其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求！4.整体稳定性计算其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:经过计算得到b=570×9．5×58．0×235/(2000.0×140．0×235．0)＝由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求！面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径(2)槽钢自重荷载Q2＝0.14kN/m经计算得到,静荷载计算值q=1.2×(Q1＋Q2)＝1.2×(0.15+0．14)＝0.35kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力,分别为P1=(1．2×(0.35+2.00)×0.50×2．00/2＋1.2