沟槽开挖及支护专项施工方案(深基坑专家论证)

#[设计结果]结构计算]各工况：内力位移包络图地表沉降图：截面计算]截面参数]弯矩折减系数0。85剪力折减系数1.00荷载分项系数1。25[内力取值]段号内力类型弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩(kN。m)185.46119。23216.76216.761基坑外侧最大弯矩(kN。m)22.4756.0726。2626。26最大剪力(kN)118.46100。42162。88162。88截面验算]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)onei=Mn/Wx=216。760/(1600。000＊10—6)=135。475(MPa)<f=215。OOO(MPa)满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)owai=Mw/Wx=26.265/(1600.000＊10—6)=16。415(MPa)〈f=215.000(MPa)满足式中:owai-基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa)；onei-—-基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw-基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn基坑内侧最大弯矩设计值(kN。m)；Wx钢材对x轴的净截面模量(m3)；f——钢材的抗弯强度设计值(Mpa)；整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态:有效应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数K=2。477s圆弧半径(m)R=10.223圆心坐标X(m)X=一1。157圆心坐标Y(m)Y=6。457[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数:M一-被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力p决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。M一-主动土压力对桩底的倾覆弯矩。a注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：序口号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑0.000一-一2内撑0.000一一-3内撑0。000一一一Ks=2.674〉=1.250，满足规范要求。工况2：序口号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑50.000一一-2内撑0。000一一一3内撑0。000一-一Ks=3.022〉=1。250,满足规范要求.工况3：序口号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑50.000一--2内撑0。000一-一3内撑0。000-一-Ks=1。977〉=1。250,满足规范要求.工况4:序口号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑50。000一--

23K=s内撑内撑2。359〉=166。6670.000.250,满足规范要求—-—序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）1内撑50.0002内撑66.667-—-3内撑0.000-—-K=s1。330>=1.250,满足规范要求。序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）1内撑50.0002内撑66.667-——3内撑33.333—-—K=s1.452〉=1.250,满足规范要求.序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）1内撑50。000--—2内撑66。667—-—3内撑33.333-—-K=s1。377>=1.250,满足规范要求.序号支锚类型材料抗力（kN/m）锚固力（kN/m）1内撑50。000—--2内撑66。667———3内撑0。000-——工况5：工况6:工况7：工况8:K=1.254〉=1.250，满足规范要求.s安全系数最小的工况号：工况8.最小安全K=1.254〉=1。250,满足规范要求。s[抗隆起验算]1）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks=9。038三1。800,抗隆起稳定性满足。2）坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下Ks=3。282三2.200,坑底抗隆起稳定性满足。[流土稳定性验算]其中:K流土稳定性计算安全系数；Kf——流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1。6、1。5、1.4；l—一截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；dD]-——潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；'-土的浮重度(kN/m3)；Ah——一基坑内外的水头差(m);地下水重度(kN/m)；w3K=(2.00*6。00+0.80*4。80)*10.88/4。80*10.00K=3。589>=1.6,满足规范要求。[抗承压水(突涌)验算]式中P――基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2);czP一一-承压水层的水头压力(kN/m2)；wyK抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1。100。yK=37.56/30。00=1.25〉=1。10y基坑底部土抗承压水头稳定![嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：嵌固深度是否考虑内支撑作用X疋否考虑坑底隆起稳定性V是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性V嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，嵌固深度对于多支点支护结构l不宜小于0.2h。d嵌固深度构造长度ld：1。060m。嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度圆心(-0.831,5.803)，半径=7.847m,对应的安全系数K=1.382三1.350s嵌固深度计算值l=2。000m。d嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度l=1。200md嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求:符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度l=0.100m。d满足以上要求的嵌固深度l计算值=2.000m,l采用值=3.700m。dd[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1：Ps=398。998WEp=1424.899,土反力满足要求。工况2：Ps=370。575WEp=1424.899,土反力满足要求.工况3：Ps=320.049WEp=1068.725,土反力满足要求。工况4:Ps=307。959WEp=1068.725,土反力满足要求。工况5：Ps=232.011WEp=597。511,土反力满足要求.工况6：Ps=218。364WEp=597。511，土反力满足要求。工况7:Ps=206。168WEp=551.248,土反力满足要求。工况8:Ps=229.194WEp=551。248,土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。深基坑支护设计（8米长拉森钢板桩）[支护方案]排桩支护基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数Y01.10

基坑深度H(m)4。300嵌固深度(m)3.700桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢板桩卜每延米截面面积A(cm2)198。00卜每延米惯性矩I(cm4)23200.00匚每延米抗弯模量W(cm3)1600.00「抗弯玖Mpa)215有无冠梁无放坡级数0超载个数2支护结构上的水平集中力0超载信息]超载序号类型超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)120.0000。00010。0002。000条形—210。0000。0002。0000。000条形―[土层信息]土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(m)4。300外侧水位深度(m)0。500内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)—―—弹性计算方法按土层指定乂弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1杂填土7。0018.58。510。00&002粘性土1.0019。29.2——3强风化岩6。0022.512.5——层号与锚固体摩粘聚力擦阻力(kPa)水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)

160.010.008。00合算m法1.48—260。026。0018.00合算m法7。28———360。045。0025。00合算m法14.50—[支锚信息]支锚道数2支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(°)总长(m)锚固段长度(m)1内撑3.0001。200———2内撑3.0002。600———————支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数1100。0056.00———2〜———350。001.002100.0030。00―4~5—300.001.00[土压力模型及系数调整]弹性法土压力模型：经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1杂填土合算1。0001.0001。0001。00010000.0002粘性土合算1.0001.0001。0001。00010000。0003强风化岩合算1.0001。0001.0001.00010000.000工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1。700—2加撑—1.内撑3开挖4.300———4加撑—2。内撑5拆撑—2.内撑设计结果]结构计算]各工况：内力位移包络图地表沉降图：[截面计算]截面参数]弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25内力取值]段号内力类型弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩（kN。m）168.92131。14197。42197.421基坑外侧最大弯矩（kN。m）26.4114。8430.8730.87最大剪力（kN）99.8977。25137。34137.34截面验算]基坑内侧抗弯验算（不考虑轴力）onei=Mn/Wx=197。421/（1600。000＊10-6）=123.388（MPa）<f=215。000（MPa）满足基坑外侧抗弯验算（不考虑轴力）owai=Mw/Wx=30。868/（1600.000*10-6）=19.293（MPa）〈f=215。OOO（MPa）满足式中：owai——基坑外侧最大弯矩处的正应力（Mpa）；onei基坑内侧最大弯矩处的正应力（Mpa）；Mw—-—基坑外侧最大弯矩设计值（kN。m）;Mn-基坑内侧最大弯矩设计值（kN。m）;Wx——-钢材对x轴的净截面模量（m3）;f——钢材的抗弯强度设计值（Mpa）;整体稳定验算]计算方法:瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度：0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数K=1。824s圆弧半径(m)R=10。247圆心坐标X(m)X=0.002圆心坐标Y(m)Y=6.547抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数:M——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力p决定；对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值.M一-主动土压力对桩底的倾覆弯矩。a注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1:序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑0.000-一一2内撑0。000一-一K=1。s635>=1.250,满足规范要求。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑116.6672内撑0.000工况2：K=2。482>=1。250,满足规范要求。s工况3：序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑116。667-一一2内撑0.000-一一K=1.s279>=1.250,满足规范要求.序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑116。667-一一2内撑100.000--一K=1.s727>=1.250，满足规范要求。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑116。667一--2内撑0.000一-一工况4：工况5：K=1.279〉=1.250，满足规范要求。s安全系数最小的工况号：工况5。最小安全K=1.279〉=1。250,满足规范要求。s抗隆起验算]从支护底部开始,逐层验算抗隆起稳定性,结果如下：支护底部，验算抗隆起:Ks=9。263三1。800,抗隆起稳定性满足。坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算,结果如下Ks=2.399三2。200,坑底抗隆起稳定性满足。流土稳定性验算]其中:K流土稳定性计算安全系数；Kf—--流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1。6、1.5、1。4；l截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；dD]—-—潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；'—-—土的浮重度(kN/m3)；Ah—一-基坑内外的水头差(m);地下水重度(kN/m);w3K=(2.00*6.00+0.80*3。80)*10.15/3。80＊10.00K=4.017〉=1.6,满足规范要求。[抗承压水(突涌)验算]式中P基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2)；czP承压水层的水头压力(kN/m2)；wyK――-抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。yK=37.00/30.00=1.23>=1。10y基坑底部土抗承压水头稳定！嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：嵌固深度是否考虑内支撑作用X疋否考虑坑底隆起稳定性V是否考虑最下层支点为轴