船厂2e3-1地块幕墙项目塔楼四性试验计算书

工程概况及计算依 工程概 计算参 标准、规 计算说 幕墙分类计算：单元系 第一章带铝板装饰条系统计 荷载计 夹胶玻璃面板计 中空夹胶玻 铝板计 中竖计 横梁计 大面立柱计 大面立柱计 转角立柱计 铝板装饰条转接校 连接件计 转接校 固定件校 第二章带陶板装饰条系统计 荷载计 陶板计 陶板连 装饰条龙骨校 陶板装饰条转接校 主龙骨校 转接校 固定件校 框架系 第一章框架式玻璃幕墙系统计 荷载计 夹胶玻璃校 中空夹胶玻璃（外片夹胶）校 玻璃托计 扣板处连接计 立柱校 横竖连接校 上墙连接校 工程概1、工程名称：船厂（浦东区域）2E3-1地块幕墙工22E3-1项目位于陆家嘴金融中心区（二期）开发项目的2E3-2城路，西靠即墨路，北面于为公共过境通道，地上与保留厂房2E1-1计算参m（T12、幕墙基本风压：0.55kN/m250年一遇3、幕墙基本雪压：0.20kN/m250年一遇5、建筑抗震设防烈度：7度设计分组：第一组标准、规范—设计标准1JGJ102—2DGJ108-56-《市建筑幕墙工程技术规范3GB50010—4GB50009—5GB50045—（2005版《民用建筑设计防火规范6GB50016—7GB50011—8GB50191—9GB50057—GB50017—GB50205-GB50118—GB50176—GB50018—JGJ99—《民用建筑钢结构技术规范JGJ133—JGJ257-JG/T342-GB50189—GB50736-GB50755-JG/T216—JG/T217—CECSJGJ/T151—GB/T20311—《建筑构件和单 热阻和传热系数计算方法JG/T231—JGJ/T255-《采光顶与金属屋面技术规《外墙保温用JG/T366-JG/T380-JG/T381-《建筑结构用冷成型焊接圆二建筑幕墙、铝门窗产品及性能检测标准GB/T21086—GB/T21086—GB/T15227—GB/T18250—GB/T22476—GB/T18091—GB8478—三铝合金建筑型材及相关标准GB/T5237.1~.5—GB5237.6—《铝合金建筑型 隔热型材GB/T21615.2—《铝合金建筑型材用辅助材料第2部分聚氨酯GB/T28289-《铝合金隔热材料复合性能试GB/T28390-JG/T359-《建筑用铝板JG/T360-GB8013.1~.3—四玻璃、石材及相关标准GB11614—GB15763.1—1GB15763.2—2GB15763.3—3GB15763.4—《建筑用安全玻璃第4JC433—JC/T867—JC/T846—GB/T18601—GB/T19766—JG/T324—JG/T384-《门窗幕墙用纳米涂层隔热玻璃五钢材及相关标准GB/T699—GB/T700—GB/T912—《碳素结构钢和低合金结构钢冷轧薄钢板及钢GB/T3274—《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢GB/T3280—GB/T1220—GB/T4226—JG/T378-六建筑幕墙、门窗用五金配件及相关标准QB/T3885—QB/T3886—QB/T3889—QB/T3890—QB/T3891—七粘接与密封材料及相关标准GB/T5574—GB/T533—《硫化橡胶或热塑性橡胶HG/T3099—GB16776—JG187—JC/T486—JC/T882—JC/T883—JC/T1018—八连接紧固件及相关标准GB/T67—GB/T68—GB/T70.1—GB/T70.2—GB/T70.3—GB/T818—GB/T845—GB/T846—GB/T847—GB/T5282—GB/T5283—GB/T5284—GB/T5285—GB/T5782—GB/T15856.1—GB/T15856.2—计算说幕板的刚度及强度校所有计算按该部分幕墙在最工况下的最点进行校核风荷载、永久荷载（重力荷载、荷载、雪荷载以及活荷在强度校核时：风荷载作为第一可变作用，其组合值系数一般取1.0；数为0.5。对于一般幕墙构件，当重力荷载的效应起控制作用时（分项系数取1.35，可不考虑风荷载和作用；对水平倒挂玻璃及其框架，风荷载是主要0.6。当永久荷载对结构设计有利时，其1.0。按照以上说明，幕墙构件的承载力设计中，理论上可考1.35G+0.6×1.4W（风荷载向下1.0G+1.0×1.4W（风荷载向上以上组合工况中，G、W、E分别代表重力荷载，风荷载、作用标准值度限值要求，且计算挠度时，作用分项系数应取1.0.式中：σ─荷载和作用产生的截面最大应力；f─第一 带铝板装饰条系统计本部分最大计算标高：94.75面材类型 半钢化夹胶玻璃mm铝单板立柱跨度：4500横向分格：1625计算校核时选取最部位在工况下进行校核荷载计风荷载计算转角不应小于1.5kN/m2：Wkgzslz参数取值： 1.701，1.483，W0.55kN/m2， sl1.41.20.2=1.88，sl计算结果：Wk1.64kN/m2 2.57kN/k装饰条风荷载：Wk2.74kNm自重荷载计算Gk12玻璃面板：125.60.0220.5632kNm2（取最重玻璃板块计算附件自重：30.2kN水平荷载计垂直于板块的水平荷载标准值为qEkEmaxGk/A50.080.8630.35kN/荷载组合S11.4Wk0.65qS212Gk103S3夹胶玻璃面板计算8+1.52PVB+6mm夹胶半钢化玻璃，支承方式为四边支承，最大分格为1200×1200mm。荷载计算风荷载标准值：Wk2.57kNm2（取最大负风压下校核水平荷载标准值：qEk50.0825.60.0140.143kN/刚度校核时3t33t3 te 9.0mm（夹胶玻璃强度校核时6.18mm

Wt3/t3t31.81kN/k Ek1qt3t3t30.10kNk Ek k SH11.4Wk10.65qEk12.6kNm2（荷载组合设计值）6mm玻璃：Wk2Wt3t3t3k Ek qEk2qt3t3t30.043kNEk 玻璃刚度计

SH31.4Wk20.65qEk21.10kNm2（荷载组合设计值ED e12E72000Nmm2，等效厚度te9.0mm，玻璃泊松比0.20D Nwd 挠度系数0.00406，风荷载标准值wk2.57kN玻璃短边边长a1200mm，面板刚度D N11.3，查表得到 d4.54mma/60 论：8+1.52PVB+6mm玻璃面板刚度满足要求2.3玻璃强度计算8mm玻璃强度计

6mSH1a2t21t2弯矩系数m0.04420，水平荷载组合设计值SH12.6kN玻璃短边边长a1200mm，面板厚度t113.00，查表得到max14.62N/mm26mm玻璃强度计

fg56N/

t22t2弯矩系数m0.04420，水平荷载组合设计值SH21.99kN玻璃短边边长a1200mm，面板厚度t117.63，查表得到 10.92N/mm2

56N/ 论：8+1.52PVB+6mm夹胶半钢化玻璃面板强度满足要求中空夹胶玻璃8mm半+1.52PVB+6mm半+12A+8mm1200×3300mm荷载计算风荷载标准值：Wk2.57kNm2（取最大负风压下校核水平荷载标准值：qEk50.0825.60.0220.23kN/刚度校核 te0.953t3t3t310.21mm 强度校核术规范》中6.1玻璃结构设计的规定得到荷载分配如下：外片8mm玻璃 1.1Wt3/t31.36kN/ k qt3/t30.1kN/ Ek SH11.4Wk10.65qEk11.972kNm2（荷载组合设计值中间6mm玻璃 Wt3/t30.52kN/k k qt3/t30.04kN/Ek Ek SH21.4Wk20.65qEk20.76kNm2（荷载组合设计值内片8mm玻璃 Wt3/t31.24kN/k k 玻璃刚度计

qEk350.0825.60.0080.08kN/SH31.4Wk30.65qEk31.786kNm2（荷载组合设计值E2212E72000Nmm2，等效厚度te10.21mm，玻璃泊松比0.20D Nwd 挠度系数0.01181，风荷载标准值wk2.57kN玻璃短边边长a1200mm，面板刚度D N6.82，查表得到df9.34mma/60 论：8半+1.52PVB+6半+12A+8mm夹胶中空玻璃面板刚度满足要求玻璃强度计算8mm玻璃强度计

6mSH1a2t21t2弯矩系数m0.11488，水平荷载组合设计值SH11.972kN玻璃短边边长a1200mm，面板厚度t18.5，查表得到max25.44N/mm26mm玻璃强度计

fa56N/ t2t22弯矩系数m0.11488，水平荷载组合设计值SH20.759kN玻璃短边边长a1200mm，面板厚度t211.63，查表得到max19.17N/mm28mm玻璃强度计

fa56N/ t2 H t23弯矩系数m0.11488，水平荷载组合设计值SH31.786kN玻璃短边边长a1200mm，面板厚度t37.75，查表得到max23.34N/mm2

56N/ 论：8半+1.52PVB+6半+12A+8mm夹胶中空玻璃强度满足要求铝板计为1500×4800mm，支承形式四边支承。荷载计算k k 2.57kN/m2，W k k水 荷载标准值：qEk50.080.0810.04kN/2ULS11.4Wk0.65qEk3.62kN/ULS21.4Wk0.65q

2.32kN/kkSLS11.0W 2.57kN/m2SLS2 1.64kNkk模型建立及加载3mm厚铝板力学模型如下，加劲肋间隔不大于@500mm布面板刚度及强度校核df,max7.7mmL/120max49.0MPafa加劲肋刚度及强度校核加劲肋材质 型材截面对X轴的惯性距Ix: 7.128cm4型材截面对Y轴的惯性距Iy: 型材截面绕X轴上抵抗矩Wx:4.086cm3型材截面绕X轴下抵抗矩Wx:4.060cm3型材截面绕Y轴左抵抗矩Wy: 型材截面绕Y轴左抵抗矩Wy: 型材截面面积A: 4.260cm2df,max6.5mmL/180

NM54.5MPaf

加劲肋连接校核 中5.6.3有，在风荷载和水平作用下，硅酮结构密封胶的粘接宽度CS应按下式计算：scs2000式cs──硅酮结构密封胶的最小粘接宽度（mm；S1──作用在计算单元上的风荷载和作用的组合设计值（kN/m2；（mm；（N/mm2S3.62kN/m2，a500mm，f0.2 cs4.53中竖计型材截面荷载计算

中竖型材，材质：型材截面对X轴的惯性距Ix: 型材截面对Y轴的惯性距Iy: 型材截面绕X轴抵抗矩Wx:61.537cm3型材截面绕Y轴抵抗矩 38.873型材截面面积 15.12风荷载标准值：Wk2.4kNm2qh2.41.5/21.8kN/qv0.8631.5/20.65kN/qh1.41.80.650.351.5/22.06kN/mqv1.20.650.78kN/m型材校核 M h参数：MqH2/12 Nmm，WhN0.7845003510N，A结果：max82.8MPafa5qHx参数：E70000N/mm2，Iy 横梁计荷载计算刚度校核时，板块水平方向荷载标准值为S31.0Wk2.57kN强度校核时，板块水平方向荷载组合设计值为S1.4W 3.83kN/ Gk0.863kN

1.04kN/下横梁校核基本参数S1-13.831.522.87kNm（三角形荷载）PS2/21.225.6 3.3/2S3-12.571.521.93kNm（三角形荷载）PGk/225.6 3.3/2截面特性型材X轴主惯性距54.117cm4X轴的惯性距:型材Y轴主惯性距634.607cm4Y轴的惯性距:型材X轴上抗弯距26.050cm3X轴下抗弯距:型材Y轴左抗弯距71.956cm3Y轴右抗弯距:型材X轴的面积矩14.806cm3型材Y轴的面积矩47.078cm3型材面积:18.138cm2当前材料为:铝合金6063-当前断面米重为0.051kN/m合5.079公斤强度及刚度校核maxMy/1.05WyMx/MySL212538125Nmm，W MxPa501900Nmm，Wx结果：max33.8MPafadf,max

S3-1参数：E70000N/mm2，Iy df

Pa3L24a2E70000Nmm2Ix结果：df,max2.89mmL/500, 中横梁校核基本参数取支承板块最重位置计算，板块高度2230mm。S113.831.522.873kN/m（三角形线荷载）S123.831.522.873kN/m（三角形线荷载）P1.2Gk/21.225.60.0141.52330/2S312.571.521.93kNm（三角形线荷载）S322.571.521.93kN/m（三角形线荷载）垫块位置竖直荷载标准值：PGk/2624N截面特性强度及刚度校

型材X轴主惯性距278.567cm4X轴的惯性距型材Y轴主惯性距616.444cm4Y轴的惯性距型材X轴上抗弯距55.637cm3X轴下抗弯距型材Y轴左抗弯距76.664cm3Y轴右抗弯距型材X轴的面积矩31.169cm3型材Y轴的面积矩44.770cm3型材面积:15.666cm2maxMy/1.05WyMx/ L2/12 L2/12 Nmm，W MxPa225600Nmm，Wx结果：max18.6MPafadf,maxS31L4/120EIyS32L4/参数：E70000N/mm2，Iy df

Pa3L24a2参数：E70000N/mm2，Ix 结果：df,max0.3mmL/500,3mm 上横梁校核基本参数S13.831.522.873kNm（三角形荷载）S32.571.521.93kNm（三角形荷载截面特性强度及刚度校

型材X轴主惯性距214.432cm4X轴的惯性距型材Y轴主惯性距758.720cm4Y轴的惯性距型材X轴上抗弯距36.200cm3X轴下抗弯距型材Y轴左抗弯距78.766cm3Y轴右抗弯距型材X轴的面积矩29.443cm3型材Y轴的面积矩54.581cm3型材面积:21.512cm2当前材料为:铝合金6063-当前断面米重为:0.060kN/m合6.023公斤maxMy/MySL212538688Nmm，W 结果：max6.5MPafaf SLf 参数：E70000N/mm2，Iy 大面立柱计算立柱跨度：H=4800荷载宽度分格 ）/2=1625型材截面立柱公型材，材质：XIx:677.602cm4YIy:96.224cm4型材截面绕X轴抵抗矩Wx:57.733cm3YWy:17.478型材截面面积 18.653荷载计算

立柱母型材，材质：XIx:676.614cm4YIy:52.527cm4型材截面绕X轴抵抗矩Wx:58.345cm3YWy:23.793型材截面面积 18.200水 荷载标准值：qEk0.35kN/m2Gk0.863kNI mm4，I mm4，EE70000N/ 公型材分配系数：1 0.5I1I母型材分配系数： I ）/2=1625风荷载标准值线荷载：Wk11WkB2.09kN/水平荷载标准值线荷载：qEk11qEkB0.285kN/强度荷载组合：ULS1.2Gk1.4Wk大面立柱计算立柱跨度：H=4800荷载宽度分格 ）/2=1625装饰条宽度分格：B=350型材截面立柱公型材，材质：型材截面对X轴的惯性距Ix: 型材截面对Y轴的惯性距Iy: 型材截面绕X轴抵抗矩Wx:83.582cm3型材截面绕Y轴抵抗矩 26.657型材截面面积 22.683

立柱母型材，材质：XIx:709.214cm4YIy:85.973cm4型材截面绕X轴抵抗矩Wx:62.150cm3YWy:34.759型材截面面积 19.541k -2.57kN/kkW2.74kNm2（装饰条传递，转化为两处点荷载k水

0.35kN/kG0.863kNm2（已考虑装饰条自重荷载kI mm4，I mm4，EE70000N/ 公型材分配系数：1 0.506I1I母型材分配系数： I 取公型材进行校核，由此得到（其中B=（1750 Wk11WkB2.12kNm（面板传递Wk2.740.35480022302N（装饰条传递，转化为两处点荷载）水平荷载标准值线荷载：qEk11qEkB0.288kN/Gk10.70kN/龙骨校核df,mix25.02mmL/180,

NM33M22107.4MPaf 转角立柱计算立柱跨度：H=4800变形，在模型中使用y方向束缚模拟受力状态。型材截面立柱公型材，材质：XIx:1861.071cm4YIy:135.246cm4型材截面绕X轴抵抗矩Wx:115.855cm3YWy:23.766型材截面面积 27.558荷载计算

立柱母型材，材质：型材截面对X轴的惯性距Ix: 型材截面对Y轴的惯性距Iy: 79.129cm4型材截面绕X轴抵抗矩Wx:114.467cm3型材截面绕Y轴抵抗矩Wy:34.707cm3型材截面面积 26.846风荷载标准值：Wk-2.57kN/m2 1.64kN/k水 荷载标准值：qEk0.35kN/m2Gk0.863kNWk1WkB/22.25kNm（负风压一侧Wk2WkB21.435kNm（正风压一侧水平荷载标准值线荷载：qEk1qEkB/20.31kN/强度荷载组合：ULS1.2Gk1.4Wk立柱校核15.92df15.92

=22.0mmL/180,

NM33M22142.6MPaf NM33M2275.3MPaf 铝板装饰条转接校核FH2.740.354800/2FV1.20.08120.10.3548001M6 NbA2805628N NbA2456923N NF/3768N NF3177N 挂板截面位置：宽度：35mm厚度：5 FVFH2968.7MPaf FH13.2MPaf 2计算得到M6螺钉承载力如下： NbA2805628N NbA2456923N T=FH44=101288NNxT15/18241173NNyT10/1824HNxVNy

A

61.9N/mm2245N/连接件计算横滑型材计算为250mm的铝合金插条，在端部位置进行校核。S1=3.831.754800/216086N（单元板块一半 S1 16086 4t3t3t3 6.53253 4MV134214200N截面抵抗矩：W6.522506最大剪应力：maxV1A3.9MPafa最大正应力：maxMW122MPafa S1 16086 4t3t3t3 6.53253 4MV246131928N截面抵抗矩：W522506最大剪应力：maxV2/A2.3MPafa最大正应力：maxMW126.7MPafa横竖连接计算偏心距离e178.4mme8.6mm。F160863.831.75/21750/2 T16086/278.43.831.75/21750/26.8620601N NxT17.457.52434.522692NNyT54.957.52434.5222183NHHNxVNyA

101.3N/mm2104N/4ST6.3螺钉与立柱进行连接，偏心距离e108mm，螺钉材质为A4-70。FH23.831.75/21750/2/2FV1.225.60.0141.751750/2TFVe71172NNxT44/6924165NNyT52/6924HHNxVNyA

31.1N/mm2104N/：FH2.521.751750/2/2FV1.225.60.0221.752570/2TFHe1FVe2176704NNxT14/5424212NNyT52/5424HHNxVNyA

43.7N/mm2104N/FH2.06480024944N（通过自攻螺钉传递）HNxHNxVNy

A

39.7N/mm2104N/结构胶校核结构胶宽度校核 中5.6.3有，在风荷载和水平作用下，硅酮结构密封胶的粘接宽度CS应按下式计算：scs2000式cs──硅酮结构密封胶的最小粘接宽度（mm；S──作用在计算单元上的风荷载和作用的组合设计值（kN/m2；1mm；f1──硅酮结构密封胶在风荷载和作用下的强度设计值（N/mm2S3.83kN/m2，f0.2 a11750mm，a21200cs116.8mm，cs111.5实际硅酮结构密封胶的粘接宽度为cs18mmcs1实际硅酮结构密封胶的粘接宽度为cs12mmcs1主体结构侧移产生的相对位移影响下结构胶厚度校核st ss式ts──硅酮结构密封胶的最小粘接厚度（mm； ──玻璃在主体结构侧移产生的相对位移影响下相对于铝框的位移（mm；（rad；hg──玻璃面板高度（mm；──1/800，hg3300mm，ts玻璃托条计算基本参数玻璃规格：8mm半+1.52PVB+6mm半+12A+8mm夹胶中空玻璃

a150mmt4mmf150Nmm2f85N对截面处弯矩：MFVb37620NAat截面抵抗矩：Wat26结果校核截面最大正应力：MW94.1MPafa截面最大剪应力：maxFVA2.9MPafa压板计算 压板截面抵抗矩：W10032/6150mm3截面正应力：maxFHeW77.1MPafa转接校FH115145N（水平力）FH26446N（侧向力）FV4032N（竖向力）FH114786N（水平力）FH20（侧向力）FV4032N（竖向力转接螺栓计算fV245Nfs280N eNbAf84.3280 e NbAf113245 反力对螺栓组扭矩：TFH120FV80625460Nmm

T6.255kNH1NxF 3VvvN 11.38kNNbvv侧向固定螺栓校核fV245Nfs280N eNbAf20.1280 e NbAf28.26245 NvFH26.446kNNbv型材端面承压计算单个螺栓最大剪力：Q11383N

1

158.1MPa

挂钩校核最大剪力FH1剪应力 F/A54.1N/mm2115N/ 挂座型材X轴的惯性距:105.175cm4Y轴的惯性距:5010.383cm4型材X轴上抗弯距:27.671cm3X轴下抗弯距:型材Y轴左抗弯距:323.251cm3Y轴右抗弯距:当前材料为:钢当前断面米当前材料为:钢当前断面米重为:0.466kN/m合46.598公截面面积：A截面抵抗矩：W127671mm3，W2水平方向：FH129931N侧向FH2可以得 FH1FH141FV32FH24159.6MPa

ss

FH2FV2.5MPaf 固定件校核固定螺栓1校fV245Nfs280N eNbAf157280 e NbAf200245 FV8064N32+25=57mm（25mm误差）NFH20.0360.22FV0.057/31.94kNNb 0.222 NFH20.197 /315.75kNNb 固定钢件校核截面抵抗矩：W206226mm3，W 竖向力：FV8064N，偏心距离297+25=322mm（考虑25mm误差）

FH1FH1186FV322FH232248.8MPas s

FVFH22.4MPaf 49.0MPa1.1fs固定螺栓2校fV245Nfs280N eNbAf157280 e NbAf200245 NFH1FH20.3220.2FV0.182/314.0kNNb 20.220.12 F 6F 6H2V 第二 带陶板装饰条系统计最大计算标高：45.8m（T1）、22.0m（T2）8mm（半）+1.52PVB+6mm（半）LOW-E+12A+8(钢化)玻立柱跨度：4500mm ）/2=1625计算校核时选取最部位在工况下进行校核荷载计风荷载计算转角不应小于1.5kN/m2：Wkgzslz参数取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2，1.01.20.2=1.4 sl1.41.20.2=1.88，sl计算结果：Wk1.49kN/m2 2.01kN/k装饰条风荷载：Wk2.14kNm自重荷载计算Gk1A12A23A3/玻璃面板：125.60.0220.5632kN/ ，陶板面板：20.48kNm2（30mm陶板自重，根据厂家数据A2考虑陶板装饰条后，21.13kN附件自重：30.3kNm2A水平荷载计垂直于板块的水平荷载标准值为qEkEmaxGk/A50.081.10.44kN/荷载组合S11.4Wk0.65qS21.2Gk103S3陶板计面板：30mm分格：450×1200mm线膨胀系数：0.60×10-荷载计算风荷载标准值（取负风压下进行校核）Wk-2.01kN/m2水平荷载标准值：qEk50.080.48=0.192kN/m2。强度校核设计值：ULS=1.4Wk0.65qEk2.94kN/m2建模计算p 1.24N/pp /24N/mm2p 陶板连FH397N，FV固定螺栓校核NtFH/2NvFV/2 抗拉设计值：NbA2805628 NbA2456923N 铝方通校核跨度：450mm截面：17.5×17.5×3df,mix0.5mmL/500, df,mix1.3mmL/180, NM33M2240.8MPaf 机制螺钉校核FH397N，FVNtFH/2NvFV/2 抗拉设计值：NbA2805628 NbA2456923N 装饰条龙骨校核立柱跨度：H=4500荷载宽度分格：B=350型材截面荷载计算

材质：XIx:166.935cm4YIy:47.324cm4型材截面绕X轴抵抗矩Wx:30.078cm3YWy:18.202型材截面面积 10.10kW2.14kN/kkG0.480.350.12/0.350.1=1.23kN/k装饰条宽度：B350mmWWkB0.75kN/m，DGkB0.43kN/SLSSLSWULS：ULS1.4W龙骨校核df,mix14.0mmL/180, NM33M2252.2MPaf 陶板装饰条转接校核反力结果FH217NFV2467N（上支点FH3396N（中间支点螺栓挂装饰条龙骨通过铝合金挂件（L=100mm）及螺栓固定在型材上，分别进行1计算得到M6螺钉承载力如下： NbA2805628N NbA2456923N NF/636.2N NF6411.2N NF6566N 挂板校核挂板截面位置：宽度：46mm厚度：5 FVFH2955.9MPaf FH14.8MPaf 2计算得到M6螺栓承载力如下： NbA2805628N NbA2456923N T=FH44=149424NNxT15/18241730NNyT10/1824HNxVNy

100.0N/mm2245N/ A主龙骨校核立柱跨度：H=4500荷载宽度分格：B=1500mm型材截面立柱公型材，材质：型材截面对X轴的惯性距Ix: 型材截面对Y轴的惯性距Iy: 型材截面绕X轴抵抗矩Wx:83.582cm3型材截面绕Y轴抵抗矩 26.657型材截面面积 22.683立柱母型材，材质：XIx:709.214cm4YIy:85.973cm4型材截面绕X轴抵抗矩Wx:62.150cm3YWy:34.759型材截面面积 19.541荷载计算

中竖型材，材质：型材截面对X轴的惯性距Ix: 型材截面对Y轴的惯性距Iy: 型材截面绕X轴抵抗矩Wx:61.537cm3型材截面绕Y轴抵抗矩 38.873型材截面面积 15.12k 2.01kNm2kWk2.140.350.75kN/m（装饰条传递，转化为线荷载）

0.44kN/Gk1.1kNm2（已考虑装饰条自重荷载龙骨校核df,mix10.3mmL180 25mm（公型材df,mix16.2mmL180 df,mix12.1mmL180 NM33M2248.2MPaf NM33M2263.5MPaf NM33M2294.0MPaf 转接校FH110463N（水平力）FH23307N（侧向力）FV9723N（竖向力）FH110463N（水平力FH21419N（侧向力FV9699N（竖向力转接螺栓计算fV245Nfs280N eNbAf84.3280 e NbAf113245 反力对螺栓组扭矩：TFH120FV80987100Nmm

T9.871kNH1NxF 3VNv 11.75kNNbv侧向固定螺栓校核fV245Nfs280N eNbAf20.1280 eNbAf28.26245 NvFH23.31kNNbv型材端面承压计算单个螺栓最大剪力：Q11750N

1

163.2MPa

挂钩校核最大剪力FH1剪应力 F/A37.4N/mm2115N/ 挂座型材X轴的惯性距:105.175cm4Y轴的惯性距:5010.383cm4型材X轴上抗弯距:27.671cm3X轴下抗弯距:型材Y轴左抗弯距:323.251cm3Y轴右抗弯距:当前材料为:钢当前断面米当前材料为:钢当前断面米重为:0.466kN/m合46.598公截面面积：A2水平方向：FH110463220926N侧向：FH2 可以得 s FH1FH141FV32FH24163.0MPas

FH2FV4.1MPaf 固定件校核固定螺栓1校fV245Nfs280N eNbAf157280 e NbAf200245 FV19422N32+25=57mm（25mm误差）NFH20.0360.22FV0.057/33.3kNNb 0.222 NFH20.197 /311.2kNNb 固定钢件校核截面抵抗矩：W206226mm3，W

FH1FH1186FV322FH232257.7MPas s

FVFH23.92MPaf 58.1MPa1.1fs固定螺栓2校fV245Nfs280N eNbAf157280 e NbAf200245 NFH1FH20.3220.2FV0.182/336.6kNNb 20.220.12 F 6F 6H2V 第一章框架式玻璃幕墙系统计算立柱最大支点距 横梁最大支点距 B=1500面材类型 8+1.52PVB+6mm夹胶半钢化玻8+1.52PVB+6+12A+8mm中空夹胶半钢化玻玻璃最大尺寸 荷载计风荷载计算载标准值应按下式计算，且不应小于1.0kN/m2：Wkgzs1z式Wk──风荷载标准值（kN/m2；gz──阵风系数，根据《建筑结构荷载规范》GB50009－20128.6.1中表8.6.1查表并插值求得；8.3.3、8.3.4规定，计算构件及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体形系数s1：2-3、其他房屋和构筑物可按第8.3.1条规定体形系数1.25s1可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：11m21.00.6，对其他屋面区域折减系数取1.0；3、当从属面积大于1m2小于25m2时，和绝对值大于1.0s1As11s125s11logA1.4；压的正负情况取-0.2或0.2。zA )0z zB )0zC

z0 zD )0 E.5查表取值（50年一遇参数取值： 2.05，0.65，W0.55kN/m2，1.01.20.2=1.4 sl1.41.20.2=计算结果：Wk1.026kN/m2 1.5kN/k装饰条计算时：Wk1.76kNm自重荷载计算Gk1A2玻璃面板：125.60.0220.5632kN/ （取最重板块计算型材及附件：20.5kN水平荷载计

（考虑陶土板装饰条、附件等

A式qEk──垂直于玻璃幕墙平面的分布水平作用标准值（kN/m2；max──水 影响系数最大值，根据《建筑抗震设计规范》－20017度，由《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102－2003中表5.3.4得：max0.08；（kN；E5.0，max0.08，Gk1.063

0.43夹胶玻璃校核mm（W×H夹胶玻璃荷载分配计算风荷载分配计算根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ─6.1.5.1有，作用于夹胶玻t3tWk1 t3 3 3式

k kt3

──直接承受风荷载作用的单片玻璃承受的风荷载标准值（kN/m2；Wk2──不直接承受风荷载作用的单片玻璃承受的风荷载标准值（kN/m2； ──作用在中空玻璃上的风荷载标准值（kN/m2； ──直接承受风荷载作用的单片玻璃厚度；t2──不直接承受风荷载作用的单片玻璃厚度。Wk1.50kN/m2，t18mm，t26Wk11.05kN/m2，Wk21.05 可求得，外片8mm片所受到 荷载为：qEk10.082kN/m2，则外片上受到的总荷载为SH13.37内片6mm片所受到的 荷载为SH20.66kN/m2。夹胶玻璃刚度校核 式

df

12a4μ=0.00640（mm；t──玻璃等效厚度，t=9.00

Wa4 33式中E=72000N/mm2，求得：θ=3.18，按表插值得η=1.0000；（kN/m2； Wk=1.50kN/m2，a=1000df=2.11 核df≤df,Lim=1000/60=16.67 论8mm外片玻璃强度校核

6mSHa2式表求得：m=0.06618；mm；mm；W 其中： 103，式中E=72000N/mm2，求得：θ=3.72η=1.0000（MPaSH=1.53kN/m2，t=8mm，a=1000mm，fg=56.0σ=9.49 论8mm6mm内片玻璃强度校核 6mSHa2式表求得：m=0.06618；mm；mm；W 其中： 103，式中E=72000N/mm2，求得：θ=18.78η=0.9249（MPaSH=0.66kN/m2，t=6mm，a=1000mm，fg=56.0σ=7.31 论6mm中空夹胶玻璃（外片夹胶）校核m（W×H，玻等效中空玻璃荷载分配计算风荷载分配计算 中6.1.5.1有，作用于中空玻t3Wka t3t3 式

Wkb t3t3

──直接承受风荷载作用的单片玻璃承受的风荷载标准值（kN/m2；Wkb──不直接承受风荷载作用的单片玻璃承受的风荷载标准值（kN/m2； ──作用在中空玻璃上的风荷载标准值（kN/m2；t1──直接承受风荷载作用的单片玻璃厚度 ──不直接承受风荷载作用的单片玻璃厚度。Wk1.50kN/m2，t18mm，t26mm，t38各片玻璃荷载计算根据《玻璃幕墙工程技术规范》 夹胶外片8mm片所受到的风荷载为：Wk10.681 荷载为qEk10.082kN/m2，则外片上受到的总荷载为SH11.01夹胶内片6mm片所受到的风荷载为：Wk20.287 荷载为qEk20.061kN/m2，则外片上受到的总荷载为SH20.44kN/m2内片8mm片所受到的风荷载为：Wk30.619kN/m2 荷载为qEk30.082kN/m2，则外片上受到的总荷载为SH30.92kN/m2中空夹胶玻璃刚度校核 式

df

12a4μ=0.01264（mm；t──玻璃等效厚度，t=10.2143Wa 3 式中E=72000N/mm2，求得：θ=1.92，按表插值得η=1.0000；（kN/m2； Wk=1.50kN/m2，a=1000df=2.85 核df≤df,Lim=1000/60=16.67 论8mm夹胶外片玻璃强度校核 6mSHa2式表求得：m=0.12150；mm；mm；W 其中： 103，式中E=72000N/mm2，求得：θ=2.45η=1.0000（MPaSH=1.01kN/m2，t=8mm，a=1000mm，fg=56.0σ=11.47 论8mm6mm夹胶内片玻璃强度校核 6mSHa2式表求得：m=0.12150；mm；mm；W 其中： 103，式中E=72000N/mm2，求得：θ=3.41η=1.0000（MPaSH=0.44kN/m2，t=6mm，a=1000mm，fg=56.0σ=8.96 论6mm8mm内片玻璃强度校核 6mSHa2式表求得：m=0.12150；mm；mm；W 其中： 103，式中E=72000N/mm2，求得：θ=2.24η=1.0000（MPaSH=0.92kN/m2，t=8mm，a=1000mm，fg=56.0σ=10.48 论8mm玻璃托计算基本设计参数该处玻璃托安装在单元式玻璃幕墙板块的横型材上，支撑横型材上侧的8+1.52PVB+6+12A+8mmB=1000mm，上边板块高为3650mm。玻璃托片长度为通长，材质6063—T6，其抗拉强度设计值f=150N/mm2，抗剪强度设计值f=90N/mm2，玻璃重力作用线到截面的距离d1=22mm，玻璃托受力分析玻璃托抗拉校核2mm3mm处：玻璃托抗剪校核玻璃托截面的最大剪应力τ为：τ=P/A=1388/640=2.2N/mm2≤115N/mm2扣板处连接计算扣板连接计算偏心距：e44mm扣板截面抵抗矩：W132/6截面正应力：maxFHeW34.9MPafa扣板后方机制螺钉校核tNt(1.41.50.650.43)1.0/2300(1527)/151000NNbt立柱校立柱力学模型简化a1658mmb11470mm。按顶角平分，立柱承受平面外荷载作用效应（风))板块自水平作用板块自水平作用线荷载( a立柱材质：型材截面对X轴的惯性距Ix: 型材截面对Y轴的惯性距Iy: 型材截面绕X轴的抵抗矩Wx:566.829