大桥及连接道工程施工图设计计算书附图纸

新槽房大桥及连接道工程（K1+029～K1+750）施工图设计结构构计算书项目编号：ZGG175009工程规模：：中型计算内容：挡墙墙稳定性验算算公司法人：杨进技术负责人：蒋蒋中贵项目负责人：林林鹏职称：高级工工程师审查人人：陈尊伟职职称：正高级级工程师专业负责人：王王莉娜职称：：高级工程师师校对人人：王莉娜职称：高级工工程师设计人人：赵文锋职称：：高级工程师师设计证书号：AA政甲级2019年066月目录HYPERLINK"2设计依据、采采用的技术规规范1HYPERLINK"2.2采用的技技术规范2HYPERLINK"3.1气象、水水文2HYPERLINK"3.3地质构构造3HYPERLINK"3.5水文地地质条件4HYPERLINK"3.8岩土参参数取值5HYPERLINK"5挡墙稳定性计计算7HYPERLINK"5.4重力式挡挡墙验算177HYPERLINK\l""6.结论241工程概况本次设计的新槽槽房大桥及连连接道工程位位于整个四纵纵线延伸段的的最南侧，南南端起点通过过仙桃数据谷北北立交实现与金山大大道的交通联联系，北端终点衔衔接四纵线南南延伸段道路路工程，它的建设不不仅实现了四四纵线延伸段段与金山大道道的连接贯通通，同时完成成了水土与空空港片区间的的交通联系。新槽房大桥及连连接道工程设设计起点（K1++029）接仙桃数据据谷北立交H匝道并以桥梁形式分离离H匝道，向北延延伸依次上跨跨悦港北路（简易立交）、横跨后河（桥梁形式），设计终点（K1+750）接四纵线南延伸段工程设计起点。设计范围：K1+029～K1+750，道路全长721m，道路等级为城市主干路，设计速度为60km/h，双向6车道，标准段路幅宽度为36m。占地面积27680m2（不含边坡面积）。本册计算书为挡挡墙稳定验算算计算书，采采用软件：理理正岩土6.5PB22版。2设计依据、采采用的技术规规范2.1设计依据据⊙建设单位与我我公司签订的的设计合同⊙业主提供道路路沿线1：500地形图⊙《重庆两江新新区水土组团团G标准分区控控制性详细规规划》（重庆市规划设设计研究院2014）⊙四纵线南延伸伸段道路工程程施工图（林同棪国际工工程咨询（中中国）有限公公司2018）⊙悦港北路（空空港段）初步设计（林同棪国际工工程咨询（中中国）有限公公司2018）⊙悦港北路（水水土段）初步设计（中机中联22019.002）⊙仙桃数据谷北北立交施工图图设计（天津市政）⊙其他相关资料料2.2采用的技技术规范《建筑边坡工程程技术规范》（GB50330-2013）《建筑地基基础础设计规范》（GB50007-2011）《混凝土结构设设计规范》（GB500010-22010）（2015版）《地质灾害防治治工程设计规规范》（DB500/50299--20004）《城市道路工程程设计规范》（CJJ37-2012）《城市道路路基基设计规范》（CJJ194-2013）《城市道路工程程施工质量验验收规范》（DBJ550-0788-20088）《公路路基设计计规范》（JTGDD30-20015）《公路路基施工工技术规范》（JTGF10-2006）《公路工程抗震震规范》（JTGBB02-20013）3工程地质条条件（摘自地勘报报告）3.1气象、水水文两江新区水土工工业园地处北北半球亚热带带内陆的四川川盆地东部，地地处川东平行行岭谷中，属属东南亚季风风环流控制范范围，具备亚亚热带湿润季季风气候特性性，复杂多样样的地貌类型型，使其具有有较明显的气气候垂直带谱谱结构。多年平均气温117.6℃，极端最高高气温41.7℃，极端最低低气温-1.8℃，年总积温5390℃，最热为每每年7月中旬至8月中旬，最最冷为每年12月下旬至次次年1月中旬。全年平均降水量量1067..8毫米，其中2～4月春季平均均降水217.5毫米，5～7月夏季454.5毫米，8～10月秋季358.9毫米，11～1月冬季86.9毫米，降水水量最多集中中在夏季，占占全年降水量量的43%，冬季降水水量最少，只只占全年降水水量的8%。年平均无霜期为为335天，霜冻一一般出现在每每年小雪至次次年立春前后后，（即12～1月）轻者地地面草丛上白白霜，重者水水田起薄冰，多多发生于每次次寒潮过后的的晴天。整年多云雾，全全年日照时间间不超过1276小时，全年年日照平均率率为25%，8月日照时间间最多为平均均223小时，10月平均日照照时间20小时。春天为纯东南风风，风力一般般1～2级，夏季多多东南风和西西北风，风向向不稳定，往往往夹着雷暴暴，风力为阵阵性大风，最最大可达8级，伏天午午时多南风，一一般1级微风，秋秋冬季节为西西北风，风向向较稳定，最最大5级。拟建道路沿线地地表水体主要要表现河流、农田、鱼鱼塘、和小溪溪沟。大气降降雨是该区域域内地表水及及地下水的主主要补给源，地地表水汇入河河沟内，跳石石河是勘察区区内的主要河河流，最终在在清溪口注入嘉嘉陵江，勘察察区域属嘉陵陵江水系。经调查访问结合合收集资料及及实地测绘，确确定勘察区段段勘察期间河河流水位196.60±0.2m（枯水期），河河流常水位197.000m，五十年一遇遇洪水水位2000.80m，推断百年一一遇洪水水位位206.000m。3.2地形地地貌勘察场地属剥蚀蚀浅丘地貌，主要表现为沟谷-斜坡地形，斜坡地段主要为林地和旱地，平缓地带主要为农田，局部区域分布有零星鱼塘。沿线路走向总体为北高南低，地形沟脊相间，南段地形变化较快，沟深相对较大，纵向地形坡度10°～40°；北段地形相对较平缓，纵向地形坡度5°～15°，局部沟谷区域地形坡度25°～35°；线路中部横跨跳石河，河流水面宽度约80m，河床起伏较小。勘察区最高点为K2+760处高程270，最低点为K2+460处高程193，整个场地相对高差77m左右。经调查访问，跳跳石河一般冲冲刷线位于土土岩交界的基基岩面处。3.3地质构构造勘察场地位于悦悦来场向斜东东翼，岩层呈呈单斜产出，拟拟建道路走向向与岩层走向向基本一致，道路沿沿线测得岩层产状270°～275°∠50°～56°（详见勘察平平面图地质填填图），勘察察区内无断层层通过，构造造裂隙调查如如下：①裂隙产状955°～105°∠42°～49°，间距距1.5～5.5m，走向延伸伸大于10m，张开5～50mm，裂面较平平整，大部分分无充填，局局部充填粘粒粒、岩屑，结合很差，属软弱结构面。②裂隙产状5°°～15°∠73°～80°，间距距2.5～7.5m，走向延伸伸大于10m，张开3～40mm，裂面较平平整，大部分分无充填，局局部充填岩屑屑，结合差，属属硬性结构面面。勘察区岩层倾角角较大，砂岩岩、泥岩交界面较较多，泥岩与与砂岩相互交交界处层面较较发育，多为为闭合、局部部微张，层面面结合程度很很差，属软弱结结构面。3.4地层岩岩性根据经工程地质质测绘及钻探探揭露，区内内分布地层为为第四系全新新统人工杂填填土（Q4me）、残坡积积粉质粘土（Q4el++dl）、第四系系冲洪积砂土土（Q4al++pl）和侏罗系系中统沙溪庙庙组（J2s）泥岩、砂砂岩组成，现现由新到老分分述如下：2.5.1第四四系全新统覆覆盖层①素填土（Q44me）：杂色，主主要由粉质粘粘土、砂泥岩岩块石，局部部少量建筑垃垃圾、生活垃垃圾组成，硬硬杂物含量约约25-35％，块石粒粒径一般约为为5-60mm，最大粒径径可达500mm，结构稍密密，主要为机机械堆填，部部分人工堆填填形成，堆填填时间大于5年。零星分布于场场地中部K11+240～～K1+2880海龙湖山庄庄区域及拟建建桥梁10#轴附近道路路区域，厚度0.3～10.5m（ZK34）②粉质粘土（QQ4el+ddl）：灰褐色色，表层为原原生土，主要要由粘粒组成成，局部夹少少量砂泥岩角角砾，碎屑，可可塑，手捻有有砂感，稍有有光泽，韧性性中等,干强度中等等,无摇震反应应。广泛分布布场地缓斜坡坡地带，厚度0.2～5.7m（ZK58）。③砂土（Q4aal+pl）：灰褐色色，主要由粗粗砂、中细砂砂、卵石及少少量粘粒、角角砾、碎石等等组成，颗粒粒粒径大于0.５mm的颗粒质质量约为总质质量的65％，为粗砂砂，湿～稍湿湿，稍密，无无光泽，砂感感强，卵石粒粒径约10～150mmm（占比约10%），角砾母母岩为砂岩，呈呈中风化状，经经河流搬运、磨磨圆作用呈圆圆状、次圆状状或卵状。砂砂土主要分布布在跳石河河河床，厚度较较薄，一般00.20～3.90m（ZK97、ZK93）。2.5.2侏罗罗系中统沙溪溪庙组基岩（J2s）①泥岩：暗紫红红色、砖红色色，夹灰绿色色粉砂质条带带、团斑，泥泥质结构，厚厚层状构造，主主要由粘土矿矿物组成，夹夹少量砂质。强强风化带岩石石，风化裂隙隙发育，岩芯芯呈碎块状，手捏易碎，中风化带岩石较完整，偶见层间裂隙、构造裂隙发育，岩芯多呈短柱状、柱状，锤击易碎、声哑，该层分布于整个场地，为主要岩层。②砂岩：灰白色色、灰黄色，主要要由长石、石石英次为云母母及少量暗色色矿物组成，中中粒结构，钙钙泥质胶结，中中厚层状构造造，属泥岩中中夹层，强风风化层裂隙发发育，岩芯呈呈碎块状，手手捏易碎；中中风化层岩芯芯多呈短柱状状、柱状，锤锤击声哑～较较清脆。该层层分布相对泥泥岩较少内，为为本场地次要岩层。3.5水文地地质条件勘察区地形总体体表现为沟谷谷-斜坡地形，中中部有自东向向西的跳石河河穿过。由于于地形坡度较较大，大气降降水后，大部部分地表水沿沿两岸斜坡向向中部跳石河河排泄。地下下水类型主要要为松散岩类类孔隙水和基基岩强风化带带网状裂隙水水，主要受大大气降水补给给，经第四系系土层孔隙及及基岩裂隙，由由高至低向低低洼处排泄，最最终汇入跳石石河。钻探结结束后，将部部分钻孔内钻钻探循环水提提干，终孔24小时后水位位观测，水位位恢复量少（应应为少量第四四系土层孔隙隙及基岩裂隙隙下渗），对对所有钻孔进进行稳定水文文观测后可见见水文高程变变化较大，除除地势总体影影响控制以外外无明显规律律可循，应为为钻探施工用用水的局部富富集。河岸附附近钻孔水位位与跳石河水水位基本一致致，且根据对对桥位区跳石石河河床及两两岸附近钻孔孔抽水试验成成果，由于该该区域基岩裂裂隙较发育，且且临近跳石河河，孔内地下下水丰富，主主要由跳石河河河水补给。综上，该场地斜斜坡地带地下下水较贫乏，平平缓或沟谷地地带地下水较较发育，桥位位区跳石河河河床及两岸平平缓地带地下下水丰富。3.6不良地地质现象及主主要工程地质质问题根据区域地质资资料及调查，拟建场地内主要不良地质现象为外倾临空的软弱结构面：拟建道路K1+170～K1+240段右侧（架空结构段）现状岩质边坡存在①裂隙顺向临空的不利情况，①裂隙属软弱结构面，现已出现局部掉块崩落，属对拟建工程不利的不良地质现象；除此之外，勘察场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，场地内未见崩塌、泥石流等不良地质现象。地下不存在暗埋埋河道、沟浜浜、墓穴、硐硐室、孤石等等对工程不利利的埋藏物。勘勘察未发现有有毒有害气体体。3.8岩土参参数取值表3.4岩土土参数建议一一览表地层天然重度（KNN//m3）饱和重度（KNN//m3）岩体抗拉强度（MMMpa）天然抗剪强度饱和抗剪强度天然抗压强度标标准准值(MPa)饱和抗压强度标标准准值(Mpaa)地基极限承载力力标标准值(kPaa)地基承载力特征征值值(kPa)地基承载力基本本容容许值(kPa)压缩系数(Mpa--1)压缩模量标准值值((Mpa)基底摩擦系数C(kPa)Φ(°)C(kPa)Φ(°)填土*20.0*20.5/*5*28*3*24///现场检测现场检测//*0.25粉质粘土18.919.5/2011.914.58.4///*170*1700.43.9*0.25砂土（一般冲刷线以以上上）*19.0*19.4/*0*25*0*22///*190水下*190水下//*0.35强风化泥岩*24.00*24.20////////*300*300//*0.30强风化砂岩/中风化泥岩24.6924.950.170.2532.2//6.44.056001848430//*0.40M5#桥墩处中风化砂岩*23.8*24.0*0.17*0.25*32.0//5.13.244801478380//*0.40其它中风化砂岩岩23.8024.060.490.7835.8//18.012.41736057291000//*0.45注：1、带“**”者为经验值值。2、岩质地基极极限承载力标标准值按《工工程地质勘察察规范》（DBJ500/T-0443-20116）10.4对岩石抗压压强度进行调调整，地基条条件系数对于于较完整基岩岩（泥岩）取取1.4，地基承载载力特征值按按《建筑地基基基础设计规规范》(DBJ550-0477-20166)规定对岩质质地基极限承承载力折减系系数取0.33；地基承载载力基本容许许值按《公路路桥涵地基与与基础设计规规范》（JTJDD63-20007）查表取值值。3、岩体抗拉强强度折减系数数取0.4、抗剪强度Φ值折减系数数取0.9、C值折减系数数取0.3。4、泥岩岩石与与锚固体极限限粘结强度标标准值取350Kppa，砂岩岩石石与锚固体极极限粘结强度度标准值取720Kppa。5、参考《建筑筑边坡工程技技术规范》GB503330-20013附录G，建议水平方方向地基系数数的比例系数数填土取3..0MN/mm4，粉质粘土土取3.5MN//m4，强风化岩岩体取4.00MN/m4；建议水平抗力力系数泥岩及及M5#桥墩处处中风化砂岩岩取60MN//m3，其它砂岩取1500MN/m3。6、其它边坡参参数：结构面面抗剪强度参参数根据区域域经验结合场场地实际情况况综合确定，岩岩土界面天然然C=18Kpa，天然Φ=12°，饱和C=17Kpa，饱和Φ=11.5°。岩层面抗抗剪强度按软软弱结构面取取经验值：天天然C=28KKpa，Φ＝17°，饱和C=24KKpa，Φ＝15°。裂隙面抗抗剪强度按软软弱结构面取取经验值：①裂隙天然C=35KPa、Φ=17°，饱和C=30KPa、Φ=15°，②裂隙天然C=50KKPa、Φ=18°，饱和C=42KKPa、Φ=17°。Ⅲ类边坡岩体体等效内摩擦擦角取55°。7、本场地岩层层层面倾角50°～56°，属于大于45°的陡倾薄层层软岩、极软软岩地基，根根据《工程地地质勘察规范范》DBJ500/T-0443-20116第4.5.3条，当建筑筑（拟建桥梁梁）对承载力力要求较高时时，宜进行现现场平板载荷荷试验（施工工勘察阶段）。4.设计标准准1抗震设防烈度度：6度，基本设设防；2边坡工程安全全等级：Ⅰ级；3道路设计荷载载等级：城-A级；4设计合理使用用年限：50年；5边坡稳定安全全系数：边坡类型稳定安全系数边坡工程安全等等级级一级永久边坡一般工况1.35地震工况1.15临时边坡1.256结构重要性系系数γ0：一级边坡坡，γ0=1..1；二级边坡坡，γ0=1.0。7荷载分项系数数：按《建筑筑结构荷载规规范》(GB550009--2012))第3.2.4条采用。5挡墙稳定性计计算5.3衡重式挡挡墙验算选取挡墙最高处处H=9m进行挡墙稳定定性计算，挡墙墙墙背取综合内摩擦擦角30°，强风化基基岩基底摩擦擦系数根据地地勘报告取00.3。挡墙计算算如下：原始条件:墙身尺寸:墙身总总高:9.0000(m))上墙高高:3.6600(m))墙顶宽宽:1.2200(m))台宽::1.2000(m)面坡倾倾斜坡度:1:00.100上墙背背坡倾斜坡度度:1:00.350下墙背背坡倾斜坡度度:1:--0.2500采用11个扩展墙址址台阶:墙趾台台阶b1:00.600((m)墙趾台台阶h1:00.900((m)墙趾台台阶与墙面坡坡坡度相同墙底倾倾斜坡率:0.1100:1下墙土土压力计算方方法:力多边形法法物理参数：圬工砌砌体容重:23..000(kkN/m3))圬工之之间摩擦系数数:0.4400地基土土摩擦系数:0.5500墙身砌砌体容许压应应力:54000.0000(kPa))墙身砌砌体容许弯曲曲拉应力:4300.000((kPa)墙身砌砌体容许剪应应力:8500.000((kPa)材料抗抗压强度设计计值:7.8820(MPPa)系数ααs:0..0020场地环境:一一般地区墙背与与墙后填土摩摩擦角:15..000(度)地基土土容重:20..000(kkN/m3))修正后后地基承载力力特征值:3000.000((kPa)地基承承载力特征值值提高系数:墙趾值提高高系数:1.2200墙踵值提高高系数:1.3300平均值提高高系数:1.0000墙底摩摩擦系数:0.3300地基土土类类型:岩石地基地基土土内内摩擦角:30..000(度)墙后填填土土土层数:1土层号号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m))(kkNN/m3))(kkNN/m3))(度)(kPaa))调整系数19.000002200.00003300.000000..0001..2200土压力力计计算方法:库仑坡线土柱:坡面线线段段数:1折线序序号号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数数1120.000000..000011第1个:定位距离0.0000(m)城-A级地面横横坡坡角度:0.0000(度)填土对对横横坡面的摩摩擦擦角:35..000(度)墙顶标标高高:0.0000(mm))挡墙分分段段长度:10..000((mm)荷载组合信息息:结构重重要要性系数:1.1100荷载组组合合数:1===============================================================================================第1种情况况:组合1=============================================================组合系系数数:1.00001.挡挡土墙结构构重重力分项系数=0..900√2.填填土重力分项系数=1..200√3.填填土侧压力分项系数=1..400√4.车车辆荷载引引起起的土侧压压力力分项系数=1..400√=============================================================[土压力计计算算]计算高度为9.3772(m)处的库仑主主动土压力力无无荷荷载时的破破裂裂角=300.0066((度)城-A级路基面总宽=20..000((mm),路肩宽=0.0000(m))安全距离=0.6000(m))单车车辆外外侧车轮中中心心到车辆边边缘缘距离=0.3350(mm)),车与车之间间距离=0.6000(m))经计算得，路路路面上横向向可可排列此种种车车辆7列布置宽度=4.5539(mm))布置宽度范范围内车轮轮及及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0110.660000..2250300..0003300.00000222.440000..2250300..0003300.00000330.660000..6600700..0007700.00000442.440000..6600700..0007700.00000550.660000..6600700..0007700.00000662.440000..6600700..0007700.00000770.660000..66001000..00010000.00000882.440000..66001000..00010000.00000990.660000..6600800..0008800.00001002.440000..6600800..0008800.0000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0113.770000..2250300..0003300.00000225.550000..2250300..00000.00000333.770000..6600700..0007700.00000445.550000..6600700..00000.00000553.770000..6600700..0007700.00000665.550000..6600700..00000.00000773.770000..66001000..00010000.00000885.550000..66001000..00000.00000993.770000..6600800..0008800.00001005.550000..6600800..00000.0000布置宽度B0=4..539((mm)分布长度L0=200.2788((m)荷载值SG=10050.00000(kNN))换算土柱高高度h0==0.55770(m))计算上上墙墙土压力按按假假想墙背计计算算得到:第1破裂角：30.2222(度)Ea=11556.35599(kN))Ex=6677.6933((kN)EEy=14400.9466((kN)作用点高度Zy=11.3444((m)因因为为俯斜墙背背，需需判断第二二破破裂面是否否存存在，计算算后后发现第二二破破裂面存在在：：第2破裂角=29.9984(度)第1破裂角=30.0006(度)Ea=11336.46699(kN))Ex=6688.2677((kN)EEy=11188.1677((kN)作用点高度Zy=11.3444((m)计算下下墙墙土压力无无荷荷载时的破破裂裂角=366.9777((度)城-A级路基面总宽=20..000((mm),路肩宽=0.0000(m))安全距离=0.6000(m))单车车辆外外侧车轮中中心心到车辆边边缘缘距离=0.3350(mm)),车与车之间间距离=0.6000(m))经计算得，路路路面上横向向可可排列此种种车车辆7列布置宽度=8.0073(mm))布置宽度范范围内车轮轮及及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0110.660000..2250300..0003300.00000222.440000..2250300..0003300.00000330.660000..6600700..0007700.00000442.440000..6600700..0007700.00000550.660000..6600700..0007700.00000662.440000..6600700..0007700.00000770.660000..66001000..00010000.00000882.440000..66001000..00010000.00000990.660000..6600800..0008800.00001002.440000..6600800..0008800.0000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0113.770000..2250300..0003300.00000225.550000..2250300..0003300.00000333.770000..6600700..0007700.00000445.550000..6600700..0007700.00000553.770000..6600700..0007700.00000665.550000..6600700..0007700.00000773.770000..66001000..00010000.00000885.550000..66001000..00010000.00000993.770000..6600800..0008800.00001005.550000..6600800..0008800.0000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0116.880000..2250300..0003300.00000228.660000..2250300..00000.00000336.880000..6600700..0007700.00000448.660000..6600700..00000.00000556.880000..6600700..0007700.00000668.660000..6600700..00000.00000776.880000..66001000..00010000.00000888.660000..66001000..00000.00000996.880000..6600800..0008800.00001008.660000..6600800..00000.0000布置宽度B0=8..073((mm)分布长度L0=233.6111((m)荷载值SG=17750.00000(kNN))换算土柱高高度h0==0.44559(m))按按力力多边形法法计计算得到:破裂角：37.5509(度)Ea=22000.84433(kN))Ex=22000.81144(kN))Ey=33..378((kkN)作用点高度Zy=22.4866((m)墙身截截面面积=288.0055((m2)重量=6444.11177(kNN))衡重重台台上填料重(包括超载)=660.49988(kN))重心坐标(2.3112,-11..987))((相对于墙面面坡上角点)(一)滑动稳稳定性验算基底摩摩擦擦系数=0.30000采用倾倾斜斜基底增强强抗抗滑动稳定定性性,计算过程如如下:基底倾倾斜斜角度=5..711((度)Wn==7011..119((kkN)EEnn=11447.71166(kN))Wt==70.11112(kNN))Et==2555..652((kkN)滑移力力==1855..540((kkN)抗滑力=2544.6500((kN)滑移验验算算满足:Kc=11..372>>1.33000滑动稳稳定定方程验算算：：滑动稳稳定定方程满足:方程值=122.6833((kN)>>0.00地基土土层层水平向:滑移力=2699.0822((kN)抗滑力=4199.9888((kN)地基土土层层水平向:滑移验算满满足:Kc22=11.5611>1..3300(二)倾覆稳稳定性验算相对于于墙墙趾,墙身重力的的力臂Zw==2.55557(mm))相对于于墙墙趾,上墙Ey的力臂Zxx=44..384((m)相对于于墙墙趾,上墙Ex的力臂Zyy=66..744((m)相对于于墙墙趾,下墙Ey的力臂Zxx3=44.3399(m)相对于于墙墙趾,下墙Ex的力臂Zyy3=22.1144(m)验算挡挡土土墙绕墙趾趾的的倾覆稳定定性性倾覆力力矩矩=8855.0255((kN-m))抗倾覆力矩=24110.58811(kN--mm)倾覆验验算算满足:K0=2..7724>>1.50000倾覆稳稳定定方程验算算：：倾覆稳稳定定方程满足:方程值=10009.00772(kNN--m)>>0.0(三)地基应应力及偏心距距距验算基础类类型型为天然地地基基，验算墙墙底底偏心距及及压压应力取倾斜斜基基底的水平平投投影宽度验验算算地基承载载力力和偏心距距作用于于基基础底的总总竖竖向力=8226.16600(kN))作用于墙趾趾下点的总总弯弯矩=15255.5566((kN-m))基础底底面面宽度B=33..717((m)偏心距e=0.01122(m)基础底底面面合力作用用点点距离基础础趾趾点的距离Zn==1..8847(mm))基底压压应应力:趾部=226..557踵部=217..965((kkPa)最大应应力力与最小应应力力之比=2226.55577/22117.96655=11..039作用于于基基底的合力力偏偏心距验算算满满足:ee=0.00112<==0.20000*3.77117=00.7433((m)墙趾处处地地基承载力力验验算满足:压应力=226..557<<=36600.0000((kPa)墙踵处处地地基承载力力验验算满足:压应力=217..965<<=39900.0000((kPa)地基平平均均承载力验验算算满足:压应力=222..261<<=30000.0000((kPa)(四)基础强强度验算基础为为天天然地基，不不不作强度验验算算(五)上墙截截面强度验算算算上墙重重力力Wss=16666.4288(kN))上墙墙墙背背处的Exx=6688.2677(kN))上墙墙墙背背处的Eyy=2233.8933(kN))相对于于上上墙墙趾，上上上墙重力的的力力臂Zw==1.22115(mm))相对于于上上墙墙趾，上上上墙Ex的力臂Zy==1.33444(mm))相对于于上上墙墙趾，上上上墙Ey的力臂Zx==2.33449(mm))[容许应力法]]:法向应应力力检算:相相对对于上墙墙墙趾趾，合力作作用用力臂Zn==0.88775(m))截截面面宽度B=22..820((m)偏心距e1==0.55335(m))截截面面上偏心距距验验算满足:e1==0.55335<==0.25500*2.88220=00.7055((m)截截面面上压应力:面坡=144..256背坡=-9.2276(kkPPa)压压应应力验算满满足足:计算值=1444.2566<=554400.00000(kPPaa)拉拉应应力验算满满足足:计算值=9.2276<<==4300..000((kkPa)切向应应力力检算:剪剪应应力验算满满足足:计算值=-2..788<<=85500.0000((kPa)斜截面面剪剪应力检算:验算斜斜截截面与水平平面面的夹角=333.4511((度)斜斜剪剪应力验算算满满足:计算值=35..224<<=85500.0000((kPa)[极限状态法]]: 重重要性系数数γγ0=11.1000验算截面上的轴轴向向力组合设设计计值Nd=183..2236(kkNN) 轴轴心力偏心心影影响系数αk=00.5811挡墙构件的计算算截截面每沿米米面面积A=22.8200((m2) 材材料抗压强强度度设计值fcd==782200.0000((kPa) 偏偏心受压构构件件在弯曲平平面面内的纵向向弯弯曲系数Ψk=11.0000计算强度时: 强强度验算满满足足:计算值=2011.5600<=1122807..9903(kkNN) 计计算稳定时: 稳稳定验算满满足足:计算值=2011.5600<=1122807..9903(kkNN)(六)墙底截截面强度验算算算验算截截面面以上，墙墙身身截面积=277.2977((m2)重量=6227.83311(kNN))相对于于验验算截面外外边边缘，墙身身重重力的力臂Zw==2.55559(mm))[容许应力法]]:法向应应力力检算:作作用用于截面总总竖竖向力=8009.87744(kN))作用于墙趾趾下点的总总弯弯矩=15100.0688((kN-m))相相对对于验算截截面面外边缘，合合合力作用力力臂臂Zn==1.88665(m))截截面面宽度B=33..810((m)偏心距e1==0.00440(m))截截面面上偏心距距验验算满足:e1==0.00440<==0.25500*3.88110=00.9522((m)截截面面上压应力:面坡=226..098背坡=199..032((kkPa)压压应应力验算满满足足:计算值=2266.0988<=554400.00000(kPPaa)切向应应力力检算:剪剪应应力验算满满足足:计算值=-144.4011<=88550.00000(kPaa))[极限状态法]]: 重重要性系数数γγ0=11.1000验算截面上的轴轴向向力组合设设计计值Nd=807..8808(kkNN) 轴轴心力偏心心影影响系数αk=00.9133挡墙构件的计算算截截面每沿米米面面积A=33.8100((m2) 材材料抗压强强度度设计值fcd==782200.0000((kPa) 偏偏心受压构构件件在弯曲平平面面内的纵向向弯弯曲系数Ψk=00.9844计算强度时: 强强度验算满满足足:计算值=8888.5899<=2277205..3307(kkNN) 计计算稳定时: 稳稳定验算满满足足:计算值=8888.5899<=2266768..3367(kkNN)(七)台顶截截面强度验算算算[土压力计计算算]计算高度为8.1000(m)处的库仑主主动土压力力无无荷荷载时的破破裂裂角=300.0066((度)城-A级路基面总宽=20..000((mm),路肩宽=0.0000(m))安全距离=0.6000(m))单车车辆外外侧车轮中中心心到车辆边边缘缘距离=0.3350(mm)),车与车之间间距离=0.6000(m))经计算得，路路路面上横向向可可排列此种种车车辆7列布置宽度=4.5539(mm))布置宽度范范围内车轮轮及及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0110.660000..2250300..0003300.00000222.440000..2250300..0003300.00000330.660000..6600700..0007700.00000442.440000..6600700..0007700.00000550.660000..6600700..0007700.00000662.440000..6600700..0007700.00000770.660000..66001000..00010000.00000882.440000..66001000..00010000.00000990.660000..6600800..0008800.00001002.440000..6600800..0008800.0000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0113.770000..2250300..0003300.00000225.550000..2250300..00000.00000333.770000..6600700..0007700.00000445.550000..6600700..00000.00000553.770000..6600700..0007700.00000665.550000..6600700..00000.00000773.770000..66001000..00010000.00000885.550000..66001000..00000.00000993.770000..6600800..0008800.00001005.550000..6600800..00000.0000布置宽度B0=4..539((mm)分布长度L0=200.2788((m)荷载值SG=10050.00000(kNN))换算土柱高高度h0==0.55770(m))计算上上墙墙土压力按按假假想墙背计计算算得到:第1破裂角：30.2222(度)Ea=11556.35599(kN))Ex=6677.6933((kN)EEy=14400.9466((kN)作用点高度Zy=11.3444((m)因因为为俯斜墙背背，需需判断第二二破破裂面是否否存存在，计算算后后发现第二二破破裂面存在在：：第2破裂角=29.9984(度)第1破裂角=30.0006(度)Ea=11336.46699(kN))Ex=6688.2677((kN)EEy=11188.1677((kN)作用点高度Zy=11.3444((m)计算下下墙墙土压力无无荷荷载时的破破裂裂角=366.2788((度)城-A级路基面总宽=20..000((mm),路肩宽=0.0000(m))安全距离=0.6000(m))单车车辆外外侧车轮中中心心到车辆边边缘缘距离=0.3350(mm)),车与车之间间距离=0.6000(m))经计算得，路路路面上横向向可可排列此种种车车辆7列布置宽度=7.2280(mm))布置宽度范范围内车轮轮及及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0110.660000..2250300..0003300.00000222.440000..2250300..0003300.00000330.660000..6600700..0007700.00000442.440000..6600700..0007700.00000550.660000..6600700..0007700.00000662.440000..6600700..0007700.00000770.660000..66001000..00010000.00000882.440000..66001000..00010000.00000990.660000..6600800..0008800.00001002.440000..6600800..0008800.0000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0113.770000..2250300..0003300.00000225.550000..2250300..0003300.00000333.770000..6600700..0007700.00000445.550000..6600700..0007700.00000553.770000..6600700..0007700.00000665.550000..6600700..0007700.00000773.770000..66001000..00010000.00000885.550000..66001000..00010000.00000993.770000..6600800..0008800.00001005.550000..6600800..0008800.0000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0116.880000..2250300..0003300.00000228.660000..2250300..00000.00000336.880000..6600700..0007700.00000448.660000..6600700..00000.00000556.880000..6600700..0007700.00000668.660000..6600700..00000.00000776.880000..66001000..00010000.00000888.660000..66001000..00000.00000996.880000..6600800..0008800.00001008.660000..6600800..00000.0000布置宽度B0=7..280((mm)分布长度L0=222.8777((m)荷载值SG=17750.00000(kNN))换算土柱高高度h0==0.55225(m))按按力力多边形法法计计算得到:破裂角：37.1129(度)Ea=11443.12277(kN))Ex=11443.10077(kN))Ey=22..407((kkN)作用点高度Zy=11.9855((m)[强度验算算]]验算截截面面以上，墙墙身身截面积=233.8077((m2)重量=5447.56677(kNN))相对于于验验算截面外外边边缘，墙身身重重力的力臂Zw==2.66443(mm))[容许应力法]]:法向应应力力检算:作作用用于截面总总竖竖向力=7228.63399(kN))作用于墙趾趾下点的总总弯弯矩=10200.8599((kN-m))相相对对于验算截截面面外边缘，合合合力作用力力臂臂Zn==1.44001(m))截截面面宽度B=33..345((m)偏心距e1==0.22771(m))截截面面上偏心距距验验算满足:e1==0.22771<==0.25500*3.33445=00.8366((m)截截面面上压应力:面坡=323..892背坡=111..767((kkPa)压压应应力验算满满足足:计算值=3233.8922<=554400.00000(kPPaa)切向应应力力检算:剪剪应应力验算满满足足:计算值=-233.9411<=88550.00000(kPaa))[极限状态法]]: 重重要性系数数γγ0=11.1000验算截面上的轴轴向向力组合设设计计值Nd=734..2211(kkNN) 轴轴心力偏心心影影响系数αk=00.7855挡墙构件的计算算截截面每沿米米面面积A=33.3455((m2) 材材料抗压强强度度设计值fcd==782200.0000((kPa) 偏偏心受压构构件件在弯曲平平面面内的纵向向弯弯曲系数Ψk=00.9811计算强度时: 强强度验算满满足足:计算值=8077.6333<=2200529..1166(kkNN) 计计算稳定时: 稳稳定验算满满足足:计算值=8077.6333<=2200131..9904(kkNN)===================================================================各组合合最最不利结果果===================================================================(一)滑移验验算安全系系数数最不利为为：：组合1(组合1)抗滑力力=25544.6500((kN),滑移力=1885.54400(kN)。滑移验验算算满足:Kc=11..372>>1.33000滑动稳稳定定方程验算算最最不利为：：组组合1(组合1)滑动稳稳定定方程满足:方程值=122.6833((kN)>>0.00安全系系数数最不利为为：：组合1(组合1)抗滑力力=41199.9888((kN),滑移力=2669.08822(kN)。地基土土层层水平向:滑移验算满满足:Kc22=11.5611>1..3300(二)倾覆验验算安全系系数数最不利为为：：组合1(组合1)抗倾覆覆力力矩=24410.55881(kNN--M),倾覆力矩=8885.02255(kN--mm)。倾覆验验算算满足:K0=2..7724>>1.50000倾覆稳稳定定方程验算算最最不利为：：组组合1(组合1)倾覆稳稳定定方程满足:方程值=10009.00772(kNN--m)>>0.0(三)地基验验算作用于于基基底的合力力偏偏心距验算算最最不利为：：组组合1(组合1)作用于于基基底的合力力偏偏心距验算算满满足:ee=0.00112<==0.20000*3.77117=00.7433((m)墙趾处处地地基承载力力验验算最不利利为为：组合1(组合1)墙趾处处地地基承载力力验验算满足:压应力=226..557<<=36600.0000((kPa)墙踵处处地地基承载力力验验算最不利利为为：组合1(组合1)墙踵处处地地基承载力力验验算满足:压应力=217..965<<=39900.0000((kPa) 地基平均承载载力验验算最不利利为为：组合1(组合1)地基平平均均承载力验验算算满足:压应力=222..261<<=30000.0000((kPa)(四