广东高支模施工方案.m门式钢管脚手架

TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc179113247"一、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc179113248"二、编制依据22HYPERLINK\l"_Toc179113249"三、施工前准备备3HYPERLINK\l"_Toc179113250"（一）、材料33HYPERLINK\l"_Toc179113251"（二）、施工条条件3HYPERLINK\l"_Toc179113252"四、施工工艺33HYPERLINK\l"_Toc179113253"（一）、构造做做法（详见第第6页的模板设设计一览表）3HYPERLINK\l"_Toc179113254"（二）、施工工工艺7HYPERLINK\l"_Toc179113255"（三）、质量标标准8HYPERLINK\l"_Toc179113256"（四）、模板拆拆除质量应符符合的规定99HYPERLINK\l"_Toc179113257"（五）、施工注注意事项100HYPERLINK\l"_Toc179113258"五、模板安装及及混凝土浇筑筑方法和有关关注意事项111HYPERLINK\l"_Toc179113259"六、支模监测112HYPERLINK\l"_Toc179113260"七、质量保证措措施12HYPERLINK\l"_Toc179113261"八、安全技术措措施13HYPERLINK\l"_Toc179113262"九、雨季施工措措施14HYPERLINK\l"_Toc179113263"十、防台风措施施15HYPERLINK\l"_Toc179113264"十一、炎热天气气施工措施116HYPERLINK\l"_Toc179113265"十二、安全应急急救援预案116HYPERLINK\l"_Toc179113266"400×15000梁模板扣扣件钢管高支支撑架计算书书21HYPERLINK\l"_Toc179113267"300×10000梁模板扣扣件钢管高支支撑架计算书书28HYPERLINK\l"_Toc179113268"200×12000梁模板扣扣件钢管高支支撑架计算书书32HYPERLINK\l"_Toc179113269"250×8000梁模板扣件件钢管高支撑撑架计算书440HYPERLINK\l"_Toc179113270"110厚楼板模模板扣件钢管管高支撑架计计算书45十三、附图。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。49一、工程概况质量检测中心工工程项目现场场位于**区**街**村（****中学内）。建建设单位为广广州市**区开源房地地产有限公司司，监理单位位为广州**建设监理有有限公司，工工程造价为174.776万元，本工工程为钢筋混混凝土框架结结构，地上2层，（1）～（5）轴×（D）～（K）轴+1.5m范围，从首首层中空到屋屋面楼板的高高支模高度达达8.15m，屋面采用用板式反梁结结构。需按规规定编制专门门施工方案。高高支模施工，重重点考虑支架架的整体强度度和稳定性，高高支撑架的水水平杆、剪刀刀撑设置必须须严格按本方方案进行设置置。梁截面有4000×1500mm、300×1000mm、200×1200mm、250×800mm、250×700mm、200×700mm、200×600mm、180×500mm等，楼板厚度110mm。梁、楼板模模板体系支承承在±0.000m和－0.15m标高内地台台上。现对截面4000×1500mm、300×10000mm、200×1200mm、250×8000mm梁模模板及110厚楼板模板板进行计算，250×700mm、200×700mm、200×600mm、180×500mm梁支模均按照截面250×800mm梁支模进行施工。二、编制依据据《建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ128-20000；《木结构设计规规范》GB500005-22003；《混凝土结构工工程施工质量量验收规范》（GB50204－2002）《建筑施工手册册》（第三版版）中国建筑筑工业出版社社；《建筑施工工艺艺标准》中国国建筑工业出出版社（广州州市建筑总公公司编）；《广州果树科学学研究所水果果质量检测中中心工程施工工图》；《广东省建设工工程高支撑模模板系统施工工安全管理办办法》粤建监监字【1998】027号；省、市建委对高高支模的有关关规定；三、施工前准备备（一）、材料根据现有实际情情况选择高支支模施工的使使用材料如下下楼面模板、梁侧侧模和底模模模板采用18mm厚夹板；梁底、侧模板的的竖直枋木采采用80mm××80mm枋木；楼面模板底采用用80mm××80mm枋木；梁、楼面支顶采采用门式钢管管脚手架、可可调式U型上托盘和和可调式或固固定底座；加强交叉撑、纵纵横水平拉杆杆采用3.5厚φ48钢管。门架型号采用MMF12199、MF12117。剪刀撑、纵横水水平拉杆采用用3.0厚φ48钢管。钢材材采用Q2335。（二）、施工条条件1、模板涂刷脱脱模剂，并分分规格堆放，根根据图纸要求求，放好轴线线和模板边线线，定好水平平控制标高。2、柱混凝土浇浇筑完毕。3、根据模板方方案、图纸要要求和工艺标标准，向班组组进行安全、技技术交底。4、门式架支撑撑地基应平整整夯实，并满满足承载力要要求，应有可可靠的排水措措施，防止积积水浸泡地基基。5、模板安装前前，先检查模模板、门式架架、构配件质质量，不符质质量标准的不不得投入使用用。四、施工工艺（一）、构造做做法（详见第第6页的模板设设计一览表）1、400×11500mmm梁梁侧模板板竖枋间距300mm，梁底横横枋间距150mm，梁垂直方方向对拉螺栓栓设3道，对拉螺螺栓直径14mm，对拉螺螺栓垂直方向向距离在梁底底上450mm、400mm、400mm，对拉拉螺栓水平方方向距离600mm，用孖孖钢管作为横横楞，用蝴蝶蝶扣及对拉螺螺栓联结。托梁采用ф48×3..0钢管，跨距600mm，间距1220mmm，门式架纵纵向间距为600mm，水平拉杆杆、剪刀撑钢钢管须与门式式架连接牢固固（见梁大样样图）。2、300×11000mmm梁梁侧模板板竖枋间距300mm，梁底横横枋间距150mm，梁垂直方方向对拉螺栓栓设1道，对拉螺螺栓直径14mm，对拉螺螺栓垂直方向向距离在梁底底上600mm，对拉拉螺栓水平方方向距离600mm，用孖孖钢管作为横横楞，用蝴蝶蝶扣及对拉螺螺栓联结。托梁采用ф48×3..0钢管，跨距600mm，间距1220mmm，门式架纵纵向间距为600mm，水平拉杆杆、剪刀撑钢钢管须与门式式架连接牢固固（见梁大样样图）。3、200×11200mmm梁梁侧模板板竖枋间距300mm，梁底横横枋间距150mm，梁垂直方方向对拉螺栓栓设2道，对拉螺螺栓直径14mm，对拉螺螺栓垂直方向向距离在梁底底上450mm、400mm，对拉螺螺栓水平方向向距离600mm，用孖孖钢管作为横横楞，用蝴蝶蝶扣及对拉螺螺栓联结。托梁采用ф48×3..0钢管，跨距900mm，间距1220mmm，门式架纵纵向间距为900mm，水平拉杆杆、剪刀撑钢钢管须与门式式架连接牢固固（见梁大样样图）。4、250×8800mm、250×700mm、200×700mm、200×600mm、180×500mm梁梁梁侧模板竖枋枋间距450mm，梁底底横枋间距300mm。托梁采用ф48×3..0钢管，跨距900mm，间距1220mmm，门式架纵纵向间距为900mm，水平拉杆杆、剪刀撑钢钢管须与门式式架连接牢固固（见梁大样样图）。5、楼板支模，板板底枋间距300mmm，跨距不大大于900mmm，托梁采用ф48×3..0钢管，跨距900mm，间距1220mmm，门式架纵纵向间距为900mm，水平拉杆杆、剪刀撑钢钢管须与门式式架连接牢固固（见梁大样样图）。6、门式架、钢钢管支顶底部部用可调式底底座或固定底底座，支顶上上部用U型可调节螺螺杆调节支顶顶，螺杆伸出出长度不超过过300mm。7、纵横水平拉拉杆设置在门式架支顶底底部上0.20m处纵横设置置水平拉杆，以以后每一个门门式架横杆顶顶纵向设一道道水平拉杆，水水平拉杆须与与砼墙、柱顶顶紧，横向水水平拉杆横向向小于5排门式架设设一道，用ф48钢管有效连连接，水平杆杆端头伸出扣扣件边缘长度度不应少于100㎜，水平杆端端头有混凝土土墙、柱的应应与混凝土墙墙、柱顶紧。水水平拉杆应与与高支模范围围相邻的首层层和二层的模模板支顶作有有效拉结，要要求拉结不少少于两榀门式式架。8、纵向剪刀撑撑设置纵向剪刀撑在高高支模外侧周周边及内部间间距≤6m设置，宽度度不大于4个跨距或间间距。剪刀撑撑应由底至顶顶连续设置，斜斜杆与地面倾倾角为45～60o，并与地面面顶紧，剪刀刀撑与门式架架立杆有效连连接，剪刀斜斜撑搭接长度度不少于1000㎜，采用不不少于2个旋转扣件件固定，剪刀刀斜撑端头伸伸出扣件边缘缘长度不应少少于100㎜。9、地基承载力力验算：±0.00m和和－0.15m标高内地台台做法由下至至上为：原土土夯实面铺石石粉，局部为为旧混凝土路路面，地基承承载力可达120MPaa。从400×1500梁模板扣扣件钢管高支支撑架计算书书中的“九、地基承承载力计算”可得知，要要求地面承载载力须达到1113.133kN/m22。门式架底底均座垫孖木木枋，便可满满足要求。10、由于本工工程混凝土构构件为水平构构件，水平推推力只是混凝凝土泵产生的的水平推力，水水平推力较小小，设置剪刀刀撑、水平拉拉杆相连形成成整体，且端端头顶紧结构构的混凝土柱柱可将水平推推力传递到结结构柱和地面面，确保支架架的整体稳定定，所以不进进行抗倾覆的的验算。模板设计一览表表：序号相同支模形式的的梁、板尺寸寸支顶材料、间距距主、次龙骨规格格、材料、间间距梁侧模竖肋规格格、材料模板材料、规格格剪刀撑、水平杆杆材料、间距距1110厚楼板支支模采用门式架支顶顶，纵向间距距为900mm。门式架跨跨度不大于1830mmm。次龙骨采用800mm×800mm松枋木，主主龙骨采用ф48×3..0钢管，主龙龙骨间距1220mmm，跨距900mm，次龙骨骨间距300mmm。板底模板18mmm厚夹板。在门式架支顶底底部上0.20m处纵横设置置水平拉杆，以以后每一个门门式架横杆顶顶纵向设一道道水平拉杆，水水平拉杆须与与砼墙、柱顶顶紧，横向水水平拉杆横向向小于5排门式架设设一道，用ф48钢管有效连连接，水平杆杆端头伸出扣扣件边缘长度度不应少于100㎜，水平杆杆端头有混凝凝土墙、柱的的应与混凝土土墙、柱顶紧紧。水平拉杆杆应与高支模模范围相邻的的首层和二层层的模板支顶顶作有效拉结结，要求拉结结不少于两榀榀门式架。纵纵向剪刀撑在在高支模外侧侧周边及内部部间距≤6m设置，宽度度不大于4个跨距或间间距。剪刀撑撑应由底至顶顶连续设置，斜斜杆与地面倾倾角为45～60o，并与地面面顶紧，剪刀刀撑与门式架架立杆有效连连接，剪刀斜斜撑搭接长度度不少于1000㎜，采用不不少于2个旋转扣件件固定，剪刀刀斜撑端头伸伸出扣件边缘缘长度不应少少于100㎜。2400×15000mm梁采用门式架支顶顶，纵向间距距为600mm。次龙骨采用800mm×800mm松枋木，主主龙骨采用ф48×3..0钢管，主龙龙骨间距1220mmm，跨距600mm，次龙骨骨间距150mmm。梁侧模板竖枋间间距300mm，采用80mm××80mm松枋木。对对拉螺栓设3道，直径14mm，垂直方方向距离在梁梁底450mm、400mm、400mm，水平平方向距离600mm。梁侧、梁底模板板18mm厚夹板。3300×10000mm梁采用门式架支顶顶，纵向间距距为600mm。次龙骨采用800mm×800mm松枋木，主主龙骨采用ф48×3..0钢管，主龙龙骨间距1220mmm，跨距600mm，次龙骨骨间距150mmm。梁侧模板竖枋间间距300mm，采用80mm××80mm松枋木。对对拉螺栓设1道，直径14mm，垂直方方向距离在梁梁底600m，水平方方向距离600mm。梁侧、梁底模板板18mm厚夹板。4200×12000mm梁采用门式架支顶顶，纵向间距距为900mm。次龙骨采用800mm×800mm松枋木，主主龙骨采用ф48×3..0钢管，主龙龙骨间距1220mmm，跨距900mm，次龙骨骨间距150mmm。梁侧模板竖枋间间距300mm，采用80mm××80mm松枋木。对对拉螺栓设1道，直径14mm，垂直方方向距离在梁梁底450m、400mm，水平方方向距离600mm。梁侧、梁底模板板18mm厚夹板。5250×8000mm、250×700mm、200×700mm、200×600mm、180×500mm梁采用门式架支顶顶，纵向间距距为900mm。次龙骨采用800mm×800mm松枋木，主主龙骨采用ф48×3..0钢管，主龙龙骨间距1220mmm，跨距900mm，次龙骨骨间距300mmm。梁侧模板竖枋间间距450mm，采用80mm××80mm松枋木。梁侧、梁底模板板18mm厚夹板。（二）、施工工工艺1、模板安装在柱子上弹出轴轴线、梁位置置和水平线，钉钉柱头模板。根据模板的施工工图架设支撑撑和木楞。支支架排列要考考虑设置施工工通道。底层地面应夯实实，并铺垫脚脚板。支柱应应垂直，垂直直度容许偏差差为2m高±15mm，上下层支支柱应在同一一竖向中心线线上。各层支支柱间的水平平拉杆和剪刀刀撑要有效连连接。通线调节支柱的的高度，将大大龙骨找平，架架设小龙骨。铺模板时可从四四周铺起，在在中间收口。若若为压旁时，角角位模板应通通线钉固。梁底模板：按设设计标高调整整支柱的标高高，然后安装装梁底模板，并并拉线找平。当当粱底板跨度度大于及等于于4m时，跨中梁梁底处应按设设计要求起拱拱。起拱高度度为梁跨度的的2‰。主次粱交交接时，先主主梁起拱，后后次粱起拱。梁侧模板：根据据墨线安装梁梁侧模板、压压脚板（枋）、斜斜撑等。梁侧侧模板制作高高度应根据粱粱高及楼板模模板碰旁或压压旁来确定。楼面模板铺完后后，应认真检检查支撑是否否牢固，模板板梁面、板面面应清扫干净净。安装门架时，要要在坚实的地地基上安装。在在混凝土板面面安装门架时时，应对混凝凝土结构进行行承载力强度度的验算，然然后安装可调调底座及门架架、两侧剪刀刀撑，并用钉钉子将可调底底座固定在木木枋上。在混混凝土面直接接安装可调底底座时，要在在根部设置两两个方向的水水平拉结杆，以以防止立杆根根部移动。可可调底座的调调节螺杆伸出出长度不宜超超过200㎜。当安装装完第一层门门架后应要校校正可调底座座使门架顶水水平，然后逐逐层向上安装装，当安装高高度不足一榀榀门架高度时时，可采用中中架或上架和和可调托座进进行调节。在楼层特别高的的楼层层间安安装门式架支支撑时，支撑撑两侧要安装装剪刀撑，并并用连接销、臂臂形连接条锁锁紧立杆接头头。水平加固固杆应在满堂堂红脚手架的的周边、顶层层、底层及中中间每5列5排通长连续续设置，并采采用扣件与门门架立杆扣牢牢。门架上部部安装的可调调托座要牢固固承托上部纵纵楞或横楞。剪刀撑应在满堂堂红脚手架外外侧周边和内内部每隔6m间距设置，宽宽度不大于4个跨距或间间距，斜杆与与地面倾角为为450～600。2、模板拆除(1)拆除前，宜宜在距门式架架顶下一人高高处设工作平平台。(2)拆除时，先先松可调托座座，拆去平台台上门式架、托托座和模板后后，逐层向下下拆门式架。拆除过程不得高空抛掷。（3）模板拆装装区域周围，应应设置围栏，并并挂明显的标标志片，禁止止非作业人员员入内。拆除除板，梁、柱柱模板，在4m高以上的作作业时应搭设设脚手架或操操作平台，并并设防护栏杆杆，严禁在同同一垂直面上上操作。（4）拆除模板板、配件应用用运输工具或或绳子系牢后后升降，不得得乱抛，肋型型塑料模装拆拆时，上下应应有人接应，配配件应随装拆拆随运送，严严禁从高处掷掷下，拆模时时应有专人指指挥，并在下下面标出工作作区，用绳子子和红白旗加加以围栏，暂暂停人员过往往，模板上有有预留洞者，应应在安装后将将洞口盖好，混混凝土板上的的预留洞，应应在模板拆除除后即将洞口口盖好。（三）、质量标标准主控项目：1.安装现现浇结构的上上层模板及其其支撑时，下下层楼板应具具有承受上层层荷载的承载载能力，立柱柱应铺设垫板板。2．涂刷模板隔隔离剂时，不不得沾污钢筋筋和混凝土接接槎处。3.门式架、钢钢管、配件应应有产品说明明书及出厂合合格证。4.有弯曲、凹凹腔、裂缝、锈锈蚀严重和焊焊口断裂的钢钢管不得使用用。一般项目：1．模板安装的的一般要求，观观察检查。(1))模板的接缝缝不应漏浆；；在浇筑混凝凝土前，木模模板应浇水湿湿润，模板内内无积水；(2))模板与混凝凝土的接触面面应清理干净净并涂刷隔离离剂，但不得得采用影响结结构性能或妨妨碍装饰工程程施工的隔离离剂；(3))浇筑混凝土土前，模板内内的杂物应清清理干净；2．模板应平整整光洁，不得得产生影响混混凝土表明质质量的，粗糙糙、麻面。观观察检查。3.本工程现浇浇钢筋混凝土土粱、板，起起拱高度为跨跨度的1‰。水准仪、拉拉线和尺量检检查．4．固定在模板板上的预埋件件、预留孔和和预留洞均不不得遗漏，且且应安装牢固固，其偏差符符合规定。尺尺量检查。5.现浇结构模模板安装的偏偏差符合规定定。经纬仪、水水准仪、2m靠尺和塞尺尺、拉线和尺尺量检查。6.模板安装的的允许偏差应应符合下表中中规定。一般项目预埋件、预留孔孔偏差预埋钢板中心线线位置(mm)3预埋管、预留孔孔中心线位最最(mm)3插筋中心线位置(mmm)5外露长度(mmm)＋10，0预埋螺栓中心线位置(mmm)2外露长度(mmm)＋10，0预留洞中心线位置(mmm)10尺寸(mm)＋10，0模板安装允许偏偏差轴线位置(mmm)5底模上表面标高高(mm)±5截面内部尺(mmm)基础±10柱、墙、粱＋4，－5层高垂直度(mmm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高高低差(mm)2表面平整度(mmm)5（四）、模板拆拆除质量应符符合的规定主控项目底模及其支撑拆拆除时的混凝凝土强度应符符合设计要求求；或符合下下表规定。检验方法：检查查同条件养护护试件强度试试验报告。底底模拆除时的的混凝土强度度要求达到100％。一般项目1、侧模拆除时时的混疑土强强度应能保证证其表面及棱棱角不受损伤伤。2、模板拆除时时，不应对楼楼层形成冲击击荷载。拆除除的模板和支支撑宜分散堆堆放并及时清清运。按拆模模方案观察检检查。（五）、施工注注意事项1．避免工程质质量通病(1)模板安装装前，先检查查模板（包括括门式架、钢钢管、构配件件等）的质量量，不符质量量标准的不得得投入使用。(2)梁梁模板；防止止梁身不平直直、粱底不平平及下挠、粱粱侧模爆模、局局部模扳嵌入入柱粱间，拆拆除困难的现现象。模边的模接尺略b．．梁侧模必须须有压脚板、斜斜撑、拉线通通直后将梁侧侧钉固。梁底底模板按规定定起拱。c..混凝土浇筑筑前，模板应应充分用水浇浇透。(3))板模板：防防止板中部下下挠，板底混混凝土面不平平的现象．措施：：a.搂板模板厚厚度要一致，木木楞材料要有有足够的强度度和刚度，木木楞面要平整整。b．支支顶要符合规规定的主控项项目要求，不不同型号的门门架不能混用用。严格按上上表要求控制制门架安装的的垂直度。c.板板模按规定起起拱。(44)支降地夯式部长足求靠施水防沉(5)门式架底底座整体不稳稳定：可调底底座及可调托托座螺栓伸出出自由长度不不能超过30cm，要安装足足够的交叉支支撑，门架的的水平联接件件(通常用钢管)要与邻近坚坚固物连结，使使门架不产生生位移。2．主要安全技技术措施(1))支模过程中中应遵守安全全操作规程，如如遇途中停歇歇，应将就位位的支撑、模模板联结稳固，不得空空架浮搁。拆拆模间歇时应应将松开的部部件和模板运运走，防止坠坠下伤人。(2)拆模时时应搭设脚手手板。(3)拆楼层外外边模板时，应应有防高空坠坠落及防止模模板向外倒塌塌的措施。(4))避免使用质质量不合格的的门架及其配配件，确保门门架结构稳定定和足够的承承载力。(5))认真处理门门架地基，确确保地基具有有足够的承载载力，避免门门架发生局部部沉降。(6)剪刀撑、连连结棒、水平平撑(水平钢管)不能任意拆拆除。3．成品保护(1))坚持每次使使用后清理板板面，涂刷脱脱模剂。(2))按楼板部位位层层复安，减减少损耗。(3)材料应按按编号分类堆堆放。(4)使用后拆拆卸下来的门门式架及其构构件，将有损损伤的门式架架及构件挑出出，重新维修修，严重损坏坏的要剔除更更换。(5)门式架支支撑可调底座座及可谓托座座螺纹上的锈锈斑及混凝土土浆等要清除除干净，用后后上油保养。(6)搬运时，门门式架及剪刀刀撑等不能随随意投掷。五、模板安装及及混凝土浇筑筑方法和有关关注意事项1、本工程采用用商品混凝土土，混凝土浇浇筑原则：以以施工缝为施施工流水段，由由一端开始用用“赶浆法”推进，先梁梁后板。2、混凝土浇筑筑过程应严格格按混凝土浇浇筑施工方案案程序进行，在在支架下面要要安装照明灯灯，在安全员员的监督下，派派木工进行巡巡查，发现问问题立即进行行加固。如果果支架沉降、位位移达到报警警值时，安全全员应即报告告现场施工负负责人，现场场施工负责人人查明情况，采采取必要的安安全措施和加加固措施。发发现险情，安安全员、现场场施工负责人人要及时通知知现场作业人人员撤出危险险范围。3、为方便施工工，在大梁底底附近的水平平拉杆高度位位置，用竹满满铺设一道1m宽的简易工工作走道，工工作走道沿梁梁通长设置，工工作走道外侧侧设安全护拦拦，以便浇筑筑混凝土时对对大梁进行监监测、检查。4、支顶安装时时，应考虑上上下层支顶要要在同一位置置上。六、支模监测项目部准备在现现场采用水平平仪及经纬仪仪进行施工过过程自我监测测。1、监测项目：：支架沉降和和位移，以及及支承地面稳稳定性沉降观观测。2、测点布设：：在1/2跨位置，每每个监测剖面面布设二个支支顶水平位移移监测点、三三个支顶沉降降观测点。3、监测频率：：模板的沉降降测量由专人人专职负责。在在开始浇筑前前测量一次，记记录此值并以以此值为初始始值；在浇筑筑时，每隔30min测量一次，并并与初始值相相对比，得出出沉降、位移移量；浇筑完完成之后至高高支模层的混混凝土强度达达到设计要求求这段时间，每每隔3天测量一次次。4、变形监测预预警值：梁（400×11500）的支架垂垂直位移预警警值取5mm，梁的支架架水平位移预预警值取5mm。5、注意事项：：对焊接钢筋筋、线锤、标标示角钢等应应做好保护，并并挂好警示牌牌，防止人为为破坏。当沉沉降量超出预预警值时，立立即通知作业业人员进行疏疏散，并通知知相关部门人人员来处理。七、质量保证措措施施工前由施工员员对工人进行行详细的技术术交底，对门门式架搭设、模模板、支顶的的加固等按规规范要求安装装。地面必须按设计计要求施工并并做好排水措措施。门式架组合安装装前应检查是是否有破损、立立杆是否变形形、焊口是否否有裂缝，门门式架交叉撑撑连接牢固有有效，确保门门式架的质量量。模板安装中，严严禁使用有裂裂缝的松杂枋枋木，对梁底底所使用支模模松杂枋木，应应事前检查，挑挑选完好的枋枋木。梁、板板底模板按规规范起拱确保保模板和支顶顶系统不变形形。梁底横板板的托梁采用用钢管托梁，要要将托梁固定定好，防止滑滑动。可采用用将上托的竖竖向侧钢护板板稍为转动一一个合适的角角度后，将钢钢管托梁夹紧紧的方法。必必要时采用木木楔楔紧的办办法。模板安装中或完完成后，由质质安员、施工工员在现场指指导监督，确确保模板支顶顶方案得到落落实和按规范范施工。浇筑过程中，派派专人监察支支架和支承情情况，发现下下沉、松动和和变形情况及及时解决，并并向有关部门门汇报。施工过程中必须须符合《建筑筑施工门式钢钢管脚手架安安全技术规范范》JGJ1228－2000的要求。水平加固杆、剪剪刀撑必须与与门式架同步步搭设。扣件螺栓拧紧力力矩为40～60kN··m。用于施工的钢管管、扣件要按按规定进行质质量检测，禁禁止使用不合合格的钢管、扣扣件、门式架架。专业厂家生产定定型塑料模进进场时，必须须进行质量抽抽检，定型塑塑料模强度与与挠度必须满满足要求，抽抽检频率10％，每批不不少于3件。八、安全技术措措施加强对现场工人人的安全教育育，工人进场场施工前，质质安员必须进进行有针对性性、有重点的的生产安全交交底。进入施工现场，必必须配戴安全全帽，工地现现场任何人不不能穿拖鞋或或高跟鞋。使用电动机械必必须接零接地地，并实行一一箱一机一闸闸一防漏电开开关。工地现场严禁吸吸烟，严禁酒酒后上班。门式架顶必须设设纵横水平杆杆及加强交叉叉斜撑，水平平杆、交叉斜斜撑与门式架架确保有足够够的连接刚度度。门式架各立柱点点应在同一直直线上，立柱柱垂直度应符符合规范要求求，严禁使用用有质量毛病病的门式架。水平杆的接头均均应错开在不不同的位置中中设置，确保保每个扣件和和钢管的质量量是满足要求求的，每个扣扣件的拧紧力力矩都要控制制在45-660N.m，门门式架必须设设置底座。柱边门式架与柱柱距离不大于于200mm，施工过程程模板没有固固定前，不得得进行下道工工序施工，禁禁止利用拉杆杆、支撑攀爬爬上下，必须须设置专用施施工楼梯上下下。拆除模板、脚手手架，周围应应设围栏或警警戒标志，并并设专人看管管，禁止人员员入内。拆除除应按顺序由由上而下，不不准上下同时时作业，按搭搭设的反程序序进行拆除。水平杆、剪刀撑撑，应与门式式架同步拆除除，不得提前前拆除。拆下的门式架、模模板、枋木、钢钢管、扣件、等等材料，应向向下传递或用用绳吊下，禁禁止往下投扔扔。拆除工作当日完完工后，应仔仔细检查岗位位周围情况，如如发现留有隐隐患的部位，应应及时进行修修复或继续完完成至一个程程序，一个部部位的结束，方方可撤离岗位位。输送至地面的所所有模板、枋枋木、脚手架架、钢管等物物体，应按类类堆放整理。九、雨季施工措措施①做好汛前和雨雨季来临前的的检查工作，及及时认真整改改存在隐患，做做到防患于未未然。汛期和和雨季来临期期间要组织昼昼夜值班，做做好记录，密密切注意天气气预报和暴雨雨警报。安排排好应急疏散散通道及安全全集结中心。②雨季来临之前前，加固临时时设施，大标标志牌，临时时围墙等处设设警告牌；疏疏通好施工场场地内的下水水管道和雨水水井，保证排排水畅通，保保证场地雨后后不陷、不滑滑、不泥泞、不不存水。③雨天作业必须须设专人看护护，存在险情情的地方未采采取可靠的安安全措施之前前禁止作业施施工。④检查机械防雷雷接地装置是是否良好，各各类机械设备备的电气开关关应做好防雨雨准备。大风风雷雨天气应应切断电源，以以免引起火灾灾或触电伤亡亡事故。风雨雨过后，要对对现场的临时时设施、用电电线路等进行行全面的检查查，当确认安安全无误后方方可继续施工工。⑤各区高支模，必必须设置避雷雷装置，且其其周围有排水水设施。⑥机电设施要经经常检查接零零、接地保护护，所有机械械棚要搭设严严密，防止漏漏雨，并随时时检查漏电装装置功能是否否灵敏有效。⑦脚手架底部地地基要做好排排水。⑧钢筋要用枕木木或木方、地地垄等架高，防防止沾泥、生生锈。⑨浇筑混凝土前前，要随时掌掌握天气预报报，尽量避免免在雨天进行行。现场足够够的覆盖材料料，要保证新新浇筑的混凝凝土不被雨水水冲刷，已喷喷脱模剂的模模板不被雨水水冲掉。十、防台风措施施（1）台风季节节应特别提高高警惕，随时时做好防台风风袭击的准备备。设专人关关注天气预报报，做好记录录，并与市气气象台保持联联系，如遇天天气变化及时时报告，以便便采取有效措措施。（2）成立台风风期间抢险救救灾小组，密密切注意现场场动态，遇有有紧急情况，立立刻投入现场场进行抢救，使使损失降到最最低。（3）遇6级以以上大风时，应应暂停室外的的高空作业，雨雨后应先清扫扫施工现场，支支撑不滑时再再进行工作。（4）对施工现现场应进行全全面详细检查查，如有拉结结不牢、排水水不畅、漏雨雨、沉陷、变变形等情况，应应采取措施进进行处理，问问题严重的必必须停止使用用。风雨过后后，应随时检检查，发现问问题，重点抢抢修。（5）台风到来来之前，应对对现场的机械械、脚手架、及及未装好的钢钢筋、模板等等进行临时加加固，堆放在在楼面、屋面面的小型机具具、零星材料料要堆放加固固好，不能固固定的东西要要及时搬到建建筑物内。（6）在台风来来之前要立即即对模板、钢钢筋特别是脚脚手架、电源源线路进行仔仔细检查，发发现问题要及及时处理，经经现场负责人人同意方可复复工。（7）在台风来来之前抗风及及抗雨领导小小组应组织抢抢险队集结待待命，统一指指挥，随时准准备排除危险险隐患。安排排好应急疏散散通道及安全全集结中心。（9）科学、合合理安排台风风期间施工，使使工程不会因因此而处于停停工状态。提提前安排好各各分部分项工工程的施工，做做到有备无患患。台风过后后，全体动员员进行抢险救救灾，全面检检查已施工工工程的质量状状况，以最快快的速度恢复复生产，使工工期损失降到到最低。十一、炎热天气气施工措施（1）炎热天气气要做好防暑暑降温工作。（2）工地设茶茶水供应站，保保证施工操作作人员的水分分补充；饮食食要卫生、饭饭菜要可口，确确保职工健康康。（3）高温时期期施工，应避避开日照高温温时间浇灌砼砼，必须连续续施工时，对对模板、输送送泵采取浇水水、覆盖等降降温措施。（4）要混凝土土商考虑到天天气炎热的情情况对混凝土土的影响，考考虑增加缓凝凝剂延缓砼的的凝固，降低低坍度落损失失等。（5）高温时期期混凝土出槽槽温度控制不不得高于28℃。（6）指派专人人负责做好砼砼的养护工作作，采用浇水水蓄水养护，使使砼表面经常常处于湿润状状态，防止发发生龟裂现象象。十二、安全应急急救援预案1、安全事故故应急救援架架构组长：***电电话：副组长：****电话：电话：：组员：****、***公司应急办公室室：2、当事故发生生后，现场有有关人员应立立即报告现场场负责人及事事故应急救援援组组长，由由应急救援组组长指挥对伤伤员立即组织织抢救，采取取有效措施防防止事故扩大大和保护现场场。按照有关关规定，及时时报告企业安安全管理部门门和本企业安安全生产负责责人，及请求求救援。3、发生高处坠坠落事故应急急救援当发生高处坠落落事故后，抢抢救的重点放放在对休克、骨骨折和出血上上进行处理。(1)发生高处处坠落事故，应应马上组织抢抢救伤者，首首先观察伤者者的受伤情况况、部位、伤伤害性质，如如伤员发生休休克，应先处处理休克。遇遇呼吸、心跳跳停止者，应应立即进行人人工呼吸，胸胸外心脏挤压压。处于休克克状态的伤员员要让其安静静、保暖、平平卧、少动，并并将下肢抬高高约20度左右，尽尽快送医院进进行抢救治疗疗。(2)出现颅脑脑损伤，必须须维持呼吸道道通畅。昏迷迷者应平卧，面面部转向一侧侧，以防舌根根下坠或分泌泌物、呕吐物物吸入，发生生喉阻塞。有有骨折者，应应初步固定后后再搬运。遇遇有凹陷骨折折、严重的颅颅底骨折及严严重的脑损伤伤症状出现，创创伤处用消毒毒的纱布或清清洁布等覆盖盖伤口，用绷绷带或布条包包扎后，及时时送就近有条条件的医院治治疗。(3)发现脊椎椎受伤者，创创伤处用消毒毒的纱布或清清洁布等覆盖盖伤口，用绷绷带或布条包包扎后。搬运运时，将伤者者平卧放在帆帆布担n架或硬板上上，以免受伤伤的脊椎移位位、断裂造成成截瘫，招致致死亡。抢救救脊椎受伤者者，搬运过程程，严禁只抬抬伤者的两肩肩与两腿或单单肩背运。(4)发现伤者者手足骨折，不不要盲目搬动动伤者。应在在骨折部位用用夹板把受伤伤位置临时固固定，使断端端不再移位或或剌伤肌肉，神神经或血管。固固定方法：以以固定骨折处处上下关节为为原则，可就就地取材，用用木板、竹头头等，在无材材料的情况下下，上肢可固固定在身侧，下下肢与腱侧下下肢缚在一起起。(5)遇有创伤伤性出血的伤伤员，应迅速速包扎止血，使使伤员保持在在头低脚高的的卧位，并注注意保暖。正正确的现场止止血处理措施施。①一般伤口小的的止血法：先先用生理盐水水(0.9%NNaCl溶液)冲洗伤口，涂涂上红汞水，然然后盖上消毒毒纱布，用绷绷带；较紧地地包扎。②加压包扎止血血法：用纱布布、棉花等作作成软垫，放放在伤口上再再加包扎，来来增强压力而而达到止血。③止血带止血法法：选择弹性性好的橡皮管管、橡皮带或或三角巾、毛毛巾、带状布布条等，上肢肢出血结扎在在上臂上1/2处(靠近心脏位位置)，下肢出血血结扎在大腿腿上1/3处。结扎时时，在止血带带与皮肤之间间垫上消毒纱纱布棉垫。每每隔25~40分钟放松一一次，每次放放松0.5~1分钟。(6)动用最快快的交通工具具或其他措施施，及时把伤伤者送往邻近近医院抢救，运运送途中应尽尽量减少颠簸簸。同时，密密切注意伤者者的呼吸、脉脉搏、血压及及伤口的情况况。4、发生支模坍坍塌应急救援援(1)施工项目目在班组作业业前必须要结结合工作环境境进行有针对对性的安全技技术交底。并并保持出入口口畅通。(2)在施工危危险区域悬挂挂对口警示标标志，设专人人监护。按规规定设防护措措施。保持出出入口畅通，有有计划清理拆拆除下来的材材料，严禁阻阻塞通道。(3)当支模在在拆除过程中中发生大面积积倒塌、坍塌塌，不要慌张张，保持镇静静，注意事态态的发展情况况、方向及受受影响的位置置，有序指挥挥员工疏散。(4)在坍塌过过程中不要盲盲目抢险，有有危及用电安安全的，应立立刻切断电源源，确认未有有继续坍塌危危险的情况下下，组织抢救救人员，采取取有效措施进进行抢救工作作，首先抢救救受伤人员，再再抢救集体财财产。(5)现场急救救处理：①尽快解除重物物压迫，减少少挤压综合症症的发生。②伤肢制动，可可用夹板等简简单托持伤肢肢。③伤肢降温(避避免冻伤)，尽量避免免局部热缺血血。④伤肢不应抬高高、按摩或热热敷。⑤如果挤压部位位有开放创伤伤及活动出血血者，应止血血，但避免加加压，除有大大血管断裂外外不用止血带带。⑥迅速转往医院院。(6)立刻设危危险区域，并并设警示标志志，设专人监监护，保护事事故现场。(7)按规定上上报有关主管管部门请求救救援。5、触电事故救救援①、当事故发生生后现场有关关人员首先要要尽快使触电电者脱离电源源A、脱离电源的的基本方法有有：（a）、将出事事附近电源开开关刀拉掉、或或将电源插头头拔掉，以切切断电源。（b）、用干燥燥的绝缘木棒棒、竹竿、布布带等物将电电源线从触电电者身上拨离离或者将触电电者拨离电源源。（c）、必要时时可用绝缘工工具（如带有有绝缘柄的电电工钳、木柄柄斧头以及锄锄头）切断电电源线。（d）、救护人人可戴上手套套或在手上包包缠干燥的衣衣服、围巾、帽帽子等绝缘物物品拖拽触电电者，使之脱脱离电源。（e）、如果触触电者由于痉痉挛手指紧握握导线或导线线缠绕在身上上，救护人可可先用干燥的的木板塞进触触电者身下使使其与地绝缘缘来隔断入地地电流，尽快快采取其它办办法把电源切切断。（f）、如果触触电者触及断断落在地上的的带电高压导导线，且尚未未确证线路无无电之前，救救护人员不可可进入断线落落地点8～10米的范围围内，以防止止跨步电压触触电。触电者者脱离带电导导线后应迅速速将其带至88～10米以外立立即开始触电电急救。只有有在确证线路路已经无电，才才可在触电者者离开触电导导线后就地急急救。B、在使触电者者脱离电源时时应注意的事事项：（a）、未采取取绝缘措施前前，救护人不不得直接触及及触电者的皮皮肤和潮湿的的衣服。（b）、严禁救救护人直接用用手推、拉和和触摸触电者者；救护人不不得采用金属属或其它绝缘缘性能差的物物体（如潮湿湿木棒、布带带等）作为救救护工具。（c）、在拉拽拽触电者脱离离电源的过程程中，救护人人宜用单手操操作，这样对对救护人比较较安全。（d）、当触电电者位于高位位时，应采取取措施预防触触电者在脱离离电源后坠地地摔伤或摔死死（电击二次次伤害）。（e）、夜间发发生触电事故故时，应考虑虑切断电源后后的临时照明明问题，以利利救护。②、触电者未失失去知觉的救救护措施：应应让触电者在在比较干燥、通通风暖和的地地方静卧休息息，并派人严严密观察，同同时请医生前前来或送往医医院诊治。③、触电者已失失去知觉但尚尚有心跳和呼呼吸的抢救措措施：应使其其舒适地平卧卧着，解开衣衣服以利呼吸吸，四周不要要围人，保持持空气流通，冷冷天应注意保保暖，同时立立即请医生前前来或送往医医院诊治。若若发现触电者者呼吸困难或或心跳失常，应应立即施行人人工呼吸或胸胸外心脏挤压压。④、对“假死”者的急救措措施：当判定定触电者呼吸吸和心跳停止止时，应立即即按心肺复苏苏法就地抢救救。方法如下下：A、通畅气道。第第一，清除口口中异物。使使触电者仰面面躺在平硬的的地方，迅速速解开其领扣扣、围巾、紧紧身衣和裤带带。如发现触触电者口内有有食物、假牙牙、痰血块等等异物，立即即把病人的头头侧向一边，迅迅速用一只手手指或两只手手指交叉从口口角处插入，从从口中取出异异物，操作中中要注意防止止将异物推到到咽喉深入。第第二，采用仰仰头抬颊法畅畅通气道。操操作时，救护护人用一只手手放在触电者者前额，另一一只手的手指指将其颏颌骨骨向上抬起，两两手协同将头头部推向后仰仰，舌根自然然随之抬起、气气道即可畅通通。为使触电电者头部后仰仰，可于其颈颈部下方垫适适量厚度的物物品，但严禁禁用枕头或其其他物品垫在在触电者头下下。B、口对口（鼻鼻）人工呼吸吸。使病人仰仰卧，松解衣衣扣和腰带，清清除伤者口腔腔内痰液、呕呕吐物、血块块、泥土等，保保持呼吸道通通畅。救护人人员一手将伤伤者下颌托起起，使其头尽尽量后仰，另另一只手捏住住伤者的鼻孔孔，深吸一口口气，对住伤伤者的口用力力吹气，然后后立即离开伤伤者口，同时时松开捏鼻孔孔的手。吹气气力量要适中中，次数以每每分钟16—18次为宜。C、胸外心脏按按压。将伤者者仰卧在地上上或硬板床上上，救护人员员跪或站于伤伤者一侧，面面对伤者，将将右手掌置于于伤者胸骨下下段，左手置置于右手之上上，以上身的的重量用力把把胸骨下段向向后压向脊柱柱，以能使胸胸骨向下移动动三四厘米即即可，随后将将手腕放松，每每分钟挤压660—80次。在进进行胸外心脏脏按压时，宜宜将伤者头放放低以利静脉脉血回流。若若伤者同时拌拌有呼吸停止止，在进行胸胸外心脏按压压时，还应进进行人工呼吸吸。一般做四四次胸外心脏脏按压，做一一次人工呼吸吸。6、除以上所述述安全应急救救援措施外，如如有不详尽之之处，还应参参照项目部的的专项安全事事故应急救援援预案执行。400×15000梁模板扣扣件钢管高支支撑架计算书书高支撑架的计算算参照《建筑筑施工门式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ128-20000）。模板支架搭设高高度为8.15米，基本尺尺寸为：梁截截面B×D=400mm×1500mmm，门式架纵纵距为0.6米。计算中考虑梁两两侧部分楼板板混凝土荷载载以集中力方方式向下传递递。集中力大小为FF=1..2×25.5000×0.1100×0.6100×0.1500=0.3008kN。采用的钢管类型型为48×3.0。一、梁侧模板荷荷载标准值计计算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取4.0000h；T———混凝土的入入模温度，取取28.0000℃；V———混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H———混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.390mm；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==33.3660kN/mm2二、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板的计算宽度度取1.311m。荷载计算值qq=1..2×33.3660×1.3100+1.4××4.0000×1.3100=59.7778kN//m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=1311.00×1.80×1.80//6=770.74ccm3；I=1311.00×1.80×1.80×1.80//12=63.677cm4；计算简图弯矩图(kN..m)剪力图(kN))变形图(mm))经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1==7.1733kNN2==19.7227kNN3==19.7227kNN4==7.1733kN最大弯矩最大变形V=0.66mm(1)抗弯强强度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.5538×1000×1000//707400=7.6005N/mmm2面板的抗弯强度度设计值[[f]，取13.000N/mmm2；面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算截面抗剪强度计计算值T==3×107600.0/(22×1310..000×18.0000)=0..684N//mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算面板最大挠度计计算值v=0.5573mm面板的最大挠度度小于3000.0/2550,满足要要求!三、梁侧模板内内龙骨的计算算内龙骨直接承受受模板传递的的荷载，通常常按照均布荷荷载连续梁计计算。内龙骨均布荷载载按照面板最最大支座力除除以面板计算算宽度得到。q=119.7277/1.3110=15..059kNN/m内龙骨按照均布布荷载下多跨跨连续梁计算算。内龙骨计算简图图内龙骨弯矩图((kN.m))内龙骨变形图((mm)内龙骨剪力图((kN)经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=7.3336kN经过计算得到最最大变形VV=0.11mm内龙骨的截面力力学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；I=8.000×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)内龙骨骨抗弯强度计计算抗弯计算强度ff=0.2998×106/853333.3=33.49N//mm2内龙骨的抗弯计计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)内龙骨骨抗剪计算截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×4052//(2×80×80)=00.950NN/mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2内龙骨的抗剪强强度计算满足足要求!(3)内龙骨骨挠度计算最大变形v=0.1mmm内龙骨的最大挠挠度小于4550.0/2250,满足足要求!四、梁侧模板外外龙骨的计算算外龙骨承受内龙龙骨传递的荷荷载，按照集集中荷载下连连续梁计算。外龙骨按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取横横向支撑钢管管传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=0..392mmm最大支座力QQmax=155.771kkN抗弯计算强度ff=0.7770×106/94588000.00=81.441N/mmm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于6600.0//150与10mm,,满足要求!五、对拉螺栓的的计算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):14对拉螺栓有效直直径(mm):12对拉螺栓有效面面积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=15.7771对拉螺栓强度验验算满足要求求!六、模板面板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.5000×1.5000×0.4000+0.5000×0.4000=15.5500kN//m活荷载标准值qq2=((1.5000+1.0000)×0.4000=1.0000kN/mm面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40..00×1.80×1.80//6=221.60ccm3；I=40..00×1.80×1.80×1.80//12=19.444cm4；(1)抗弯强度度计算f==M/W<[[f]其中f———面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面面板的最大弯弯距(N.mm))；W——面面板的净截面面抵抗矩；[f]]——面板的抗弯弯强度设计值值，取13..00N/mmm2；M=0.1000ql2其中q———荷载设计值值(kN/m))；经计算得到MM=0..100×(1.2×15.5000+1.44×1.0000)×0.1500×经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.0045×1000×1000//216000=2.0883N/mmm2面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×15.5000+1.44×1.0000)×0.1500=1.8000kN截面抗剪强强度计算值TT=3×1800..0/(2××400.0000×18.0000)=0..375N//mm2截面抗剪强强度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算v==0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计计算值v=0.6677×15.5000×1504/(1000×9000×1944000)=0..030mmm面板的最大挠度度小于1500.0/2550,满足要要求!七、梁底支撑木木方和托梁的的计算（一）梁底木方方计算作用荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。1.荷载的计计算：(1)钢筋混混凝土梁自重重(kN/m))：q1=255.500××1.5000×0.1500=5.7338kN/mm(2)模板的的自重线荷载载(kN/m))：q2=0..500×0.1500×(2×1.5000+0.4000)/0..400=00.638kkN/m(3)活荷载载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载(kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(11.000++1.5000)×0.4000×0.1500=0.1550kN均布荷载q=1.22×5.7388+1.2××0.6388=7.6550kN/mm集中荷载P=1.44×0.1500=0.2110kN木方计算简图木方弯矩图(kkN.m)木方变形图(mmm)木方剪力图(kkN)经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1==1.9433kNN2==1.9433kN经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=1.9943kN经过计算得到最最大变形VV=4.44mm木方的截面力学学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；I=8.000×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)木方抗弯弯强度计算抗弯计算强度ff=0.9553×106/853333.3=111.17NN/mm2木方的抗弯计算算强度小于113.0N//mm2,满足要求!(2)木方抗抗剪计算截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×1.9422/(2×80×80)=00.455NN/mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2木方的抗剪强度度计算满足要要求!(3)木方挠挠度计算最大变形v=4.4mmm木方的最大挠度度小于12220.0/2250,满足足要求!（二）梁底顶托托梁计算托梁按照集中与与均布荷载下下多跨连续梁梁计算。均布荷载取托梁梁的自重qq=0.0080kN//m。托梁计算简图托梁弯矩图(kkN.m)托梁变形图(mmm)托梁剪力图(kkN)经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=8.5501kN经过计算得到最最大变形VV=0.66mm顶托梁的截面力力学参数为截面抵抗矩WW=4..491cmm3；截面惯性矩II=211.56cmm4；(1)顶托梁梁抗弯强度计计算抗弯计算强度ff=0.4337×106/1.055/44911=92.688N/mm2顶托梁的抗弯计计算强度小于于215.00N/mm22,满足要求!(2)顶托梁梁挠度计算最大变形v=0.66mm顶托梁的最大挠挠度小于6000.0/4400,满足足要求!八、梁模板门式式脚手架支撑撑计算书1门架架静荷载计算算(1)脚手架架自重产生的的轴向力(kN/m))经计算得到，每每米高脚手架架自重合计NNGk1=0.5344/1..950==0.2774kN/mm(2)加固杆杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力计计算(kN/m))经计算得到，每每米高脚手架架加固杆、剪剪刀撑和附件件等产生的轴轴向力合计NNGk2=0.2088kN/m经计算得到，静静荷载标准值值总计为NNG=0..482kNN/m。2托梁的荷荷载传递以及及门架承载力力计算作用于一榀门架架的轴向力设设计值计算公公式N==1.2NNGH+NNQ其中NG———每米高脚手手架的静荷载载标准值，NNG=0..482kNN/m；NQ——托梁梁传递荷载，NQ=8.501kN；H——脚手手架的搭设高高度，H==8.1550m。经计算得到，NN=1..2×0.4822×8.150+2×8.5011=21.722kN。门架型号采用MMF12199，经查《建建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ128--2000）表表，一榀门架架的稳定承载载力设计值为为40.166kN。门架的稳定承载载设计值NQ为40.166KN，N<NQ，安全！九、地基承载力力计算门式架底座垫孖孖木枋P=N/A=221.72//2/(0..16×0.6)＝113.113kN/mm2所以地面承载力力须达到113.133kN/m2。300×10000梁模板扣扣件钢管高支支撑架计算书书高支撑架的计算算参照《建筑筑施工门式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ128-20000）。模板支架搭设高高度为8.15米，基本尺尺寸为：梁截截面B×D=300mm×1000mmm，门式架纵纵距为0.6米。一、梁侧模板荷荷载标准值计计算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取4.0000h；T———混凝土的入入模温度，取取28.0000℃；V———混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H———混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取00.890mm；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==21.3660kN/mm2实际计算中采用用新浇混凝土土侧压力标准准值F1==21.3660kN/mm2倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2==4.0000kN/mm2。二、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板的计算宽度度取0.811m。荷载计算值qq=1..2×21.3660×0.8100+1.4××4.0000×0.8100=25.2298kN//m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=81..00×1.80×1.80//6=443.74ccm3；I=81..00×1.80×1.80×1.80//12=39.377cm4；计算简图弯矩图(kN..m)剪力图(kN))变形图(mm))经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1==3.0366kNN2==8.3488kNN3==8.3488kNN4==3.0366kN最大弯矩最大变形V=0.44mm(1)抗弯强强度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.2227×1000×1000//437400=5.1990N/mmm2面板的抗弯强度度设计值[[f]，取13.000N/mmm2；面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算截面抗剪强度计计算值T==3×4553..0/(2××810.0000×18.0000)=0..468N//mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算面板最大挠度计计算值v=0.3392mm面板的最大挠度度小于3000.0/2550,满足要要求!三、梁侧模板内内龙骨的计算算内龙骨直接承受受模板传递的的荷载，通常常按照均布荷荷载连续梁计计算。内龙骨均布荷载载按照面板最最大支座力除除以面板计算算宽度得到。q=88.348//0.8100=10.3307kN//m内龙骨按照均布布荷载下多跨跨连续梁计算算。内龙骨计算简图图内龙骨弯矩图((kN.m))内龙骨变形图((mm)内龙骨剪力图((kN)经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=6.7788kN经过计算得到最最大变形VV=0.33mm内龙骨的截面力力学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；I=8.000×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)内龙骨骨抗弯强度计计算抗弯计算强度ff=0.4330×106/853333.3=55.04N//mm2内龙骨的抗弯计计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)内龙骨骨抗剪计算截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×3809//(2×80×80)=00.893NN/mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2内龙骨的抗剪强强度计算满足足要求!(3)内龙骨骨挠度计算最大变形v=0.3mmm内龙骨的最大挠挠度小于6000.0/2250,满足足要求!四、梁侧模板外外龙骨的计算算外龙骨承受内龙龙骨传递的荷荷载，按照集集中荷载下连连续梁计算。外龙骨按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取横横向支撑钢管管传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=0..363mmm最大支座力QQmax=144.594kkN抗弯计算强度ff=0.7112×106/94588000.00=75.228N/mmm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于6600.0//150与10mm,,满足要求!五、对拉螺栓的的计算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):14对拉螺栓有效直直径(mm):12对拉螺栓有效面面积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=14.5994对拉螺栓强度验验算满足要求求!由于于本梁的模板板底枋间距、托托梁以及门式式架间距均按按400×11500梁施工，所所以后面的计计算省略。200×12000梁模板扣扣件钢管高支支撑架计算书书高支撑架的计算算参照《建筑筑施工门式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ128-20000）。模板支架搭设高高度为8.15米，基本尺尺寸为：梁截截面B×D=200mm×1200mmm，门式架纵纵距为0.9米。计算中考虑梁两两侧部分楼板板混凝土荷载载以集中力方方式向下传递递。集中力大小为FF=1..2×25.5000×0.1100×0.6100×0.1500=0.3008kN。采用的钢管类型型为48×3.0。一、梁侧模板荷荷载标准值计计算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取4.0000h；T———混凝土的入入模温度，取取28.0000℃；V———混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H———混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.200mm；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==28.8000kN/mm2实际计算中采用用新浇混凝土土侧压力标准准值F1==28.8000kN/mm2倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2==4.0000kN/mm2。二、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板的计算宽度度取1.011m。荷载计算值qq=1..2×28.8000×1.0100+1.4××4.0000×1.0100=40.5562kN//m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=1011.00×1.80×1.80//6=554.54ccm3；I=1011.00×1.80×1.80×1.80//12=49.099cm4；计算简图弯矩图(kN..m)剪力图(kN))变形图(mm))经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1==4.8677kNN2==13.3885kNN3==13.3885kNN4==4.8677kN最大弯矩最大变形V=0.55mm(1)抗弯强强度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.3365×1000×1000//545400=6.6992N/mmm2面板的抗弯强度度设计值[[f]，取13.000N/mmm2；面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算截面抗剪强度计计算值T==3×7301..0/(2××1010..000×18.0000)=0..602N//mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算面板最大挠度计计算值v=0.5504mm面板的最大挠度度小于3000.0/2550,满足要要求!三、梁侧模板内内龙骨的计算算内龙骨直接承受受模板传递的的荷载，通常常按照均布荷荷载连续梁计计算。内龙骨均布荷载载按照面板最最大支座力除除以面板计算算宽度得到。q=113.3855/1.0110=13..253kNN/m内龙骨按照均布布荷载下多跨跨连续梁计算算。内龙骨计算简图图内龙骨弯矩图((kN.m))内龙骨变形图((mm)内龙骨剪力图((kN)经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=6.2231kN经过计算得到最最大变形VV=0.22mm内龙骨的截面力力学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8.000×8.00×8.00//6=885.33ccm3；I=8.000×8.00×8.00×8.00//12=341.333cm4；(1)内龙骨骨抗弯强度计计算抗弯计算强度ff=0.3778×106/853333.3=44.43N//mm2内龙骨的抗弯计计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)内龙骨骨抗剪计算截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×3455//(2×80×80)=00.810NN/mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2内龙骨的抗剪强强度计算满足足要求!(3)内龙骨骨挠度计算最大变形v=0.2mmm内龙骨的最大挠挠度小于4550.0/2250,满足足要求!四、梁侧模板外外龙骨的计算算外龙骨承受内龙龙骨传递的荷荷载，按照集集中荷载下连连续梁计算。外龙骨按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取横横向支撑钢管管传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=0..333mmm最大支座力QQmax=133.397kkN抗弯计算强度ff=0.6554×106/94588000.00=69.115N/mmm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于6600.0//150与10mm,,满足要求!五、对拉螺栓的的计算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力