轮扣式高支模施工组织方案

目录第一节、编制依据2第二节、工程概况2第三节、轮扣式脚手架的特点第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数4第五节、轮扣式脚手架的布置第六节、施工部署及施工准备7第七节、操作工艺 8第八节、模板质量标准 11第九节、成品保护第十节、模板施工安全要求1414第十一节、混凝土浇筑施工方法及求16第十二节、施工监测方案及安全应急预案16第十三节、梁木模板设计计算梁模板髙支撑架计算23楼板模板支架计算书轮扣式支架施工方案第一节、编制依据模板工程的施工质景是对整个砼工程质景，对下道工序的施工有直接的影响。因此，

合理选用模板体系，做好模板接缝和细部处理.严格执行“三检制”，保证模板的施工

质景，确保主体结构达到合冋标准。本工程卨支模计算依据为宵方圆建筑工程设计设计的市玖霖家园建筑及结构图纸，

及以下标准、规：1） 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201E2） 《建筑工程荷载规》。3） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130—2011、J84-2011。4） 《建设工程项H管理规》。5） 《混凝土结构工程施工及验收规》GB50204-92：6） 《混凝土结构工程施工质景验收规》GB50204-2011：7） 《建筑工程施工质景验收统一标准》GB50300-2001；8） 《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008：9） 《建筑结构荷载规》（GB50009-2006）；10） 《建筑环境没计规》（GB15831-2002）；11） 《建设工程安全生产管理条例》；本工程施工图纸和本工程施工组织没计等；第二节、工程概况2.1工程简介工程名称：市玖霖家园建设单位：建荣置业设计单位：方圆建筑工程设计监理单位：省益佳建设监理承包单位：省中欣建筑工程2.2建筑概况本期建筑物主要包括1#、2林'姑栋住宅楼及商业裙楼，二层地下室车库，建筑髙度

99.50m，住宅为29层，总建筑而积153005m2,建筑等级一级，建筑物抗震设防烈度7级，

使用年限50年。结构体系为框剪结构，结构安全系数二级，地基基础设计等级为甲级。1、 建筑层髙及层数：（1）1#、2#'3#栋地上32层，地下二层，其中负一层层高'4.700m，一层层髙5.500m,

二层层高4.500iii，三层层高5.400m。2、 柱、梁、板尺寸：柱子截而：矩形柱截而尺寸为600nunX600min,800mmX800mm.lOOOnmiX

lOOOiimio梁截面:300X1000、300X800.300X1000、800X18000.1200X2000板厚：电梯底板200:地面板：250：楼层板：150、180：屋面板120。第三节、轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架乂优于碗扣架，

其主要特点是：1、 具有可靠的双向自锁能力：2、 无任何活动零件；3、 运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、 受力性能合理：5、 可以自由调节；6、 产品标准化包装：7、 组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、 实践中表明，作为梁跨度在15m以，净空层高度在12m—下的申跨、多跨连续梁、框

架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上;2、 不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设：3、 只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。本工程使用条件：由于本工程地下室板为180厚C35钢筋混凝土板作为一层支模支架的基础，具备轮扣

式脚手架的搭设条件。第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数4.1施工要点1、 前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体

系横平贤直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的没置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、 轮扣式脚手架安装基础必须要采取混凝土硬化措施。3、 轮扣式脚手架宜使用冋一标卨的梁板底板的标高围，对于高度和跨度较大的申

一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳

定性和安全性。4、 架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500inniZ间的距

离要増设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、 轮扣式脚手架附图片。轮扣式脚手架轮扣式脚手架轮扣式脚手架4.2轮扣式钢管脚手架构件的检验报告委托单位兴发建筑器材地址省任丘市吕公堡开发品名称轮扣式钢管脚手架构件状态正常商标兴发规格048生产单位兴发建筑器材到样日期2012、4、1检验项目强度检验数量八套地点本中心试验室曰期2012、4、1依据陕DB61—P96.066-90设备WE-30型液压式万能材料试验机样品序号标准要求检验结果轮盘与立杆焊接强度P=60KN插头与横杆焊接强度11、 轮盘与立杆

焊接强度检

验：P=60KN不破

坏2、 插头与横杆

焊接强度检

验：P=25KN时不

破坏。未破坏未破坏2未破坏未破坏3未破坏未破坏4未破坏未破坏5未破坏未破坏6未破坏未破坏7未破坏未破坏8未破坏未破坏检验结论送检的轮扣式钢管脚手架构件强度检验结果：轮盘与立杆焊接强度，插头与横杆焊接强度均

符合检验标准要求。4.3轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架严格按照GB24911-2010标准执行一、规格、型号名称型号A(MM)理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02材质为Q235壁

厚为3.0MM立杆LG2.1米210012.21立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.674.4、设计荷载1、 支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分別为600、1200、1800mm时，框架立杆荷载

（Pmax）分別为：40、30、25KN。2、 横杆设计荷载：HG-90 Pmax=6.77KNQmax=14.80KNHG-120Pmax=5.08KNQmax=ll.11KNHG-180Pmax=3.39KNQmax=7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.Mo3、 支座设计紐载：可调底座Pmax=60KN,可调顶托Pmax=60KN.可调T•拆Pmax=60KN。第五节、轮扣式支撑的布置5.1轮扣式脚手架的布置竹先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线间距为9米，按照排架间距梁轴

线往两侧，每边0.6米设一排立杆，东西向0.6+0.9+1.2*5+0.9+0.6=9米，南北向

0.6+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+0.6=9米。5.2对于局部特别是不规则的，框架9米轴线有大梁的，则适当利用1.5米和0.9

米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起600距离开始起步。5.3对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图

附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U

型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400,水平间距200o

对U型托的汐扣进行调整.确保支撑对框架柱的加固牢固。5.4对楼梯踏步的模板支没详见附后，巾于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件

进行固定。5.5对顶板，由于轮扣式脚手架的支没卨度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加没U型托进行顶板标高的立杆卨度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得

超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆

最上端与最下端各没置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM,确保支架及U型托的的

受力稳定。5.6梁底采用钢管上铺设50*70木方，间距300,木方上铺设梁底板，梁底间距1200支

撑加固。5.7沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑，剪刀撑用钢管、扣件搭

So8中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度宜为4~6米，

并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处S置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹

角宜为45度"60度.(详图附后)第六节、施工部署及施工准备1工艺流程施工工艺流程：施工准备一柱钢筋加工制作及模板的配置一柱钢筋绑扎一架搭没一

梁底模及梁侧模的安装一平板模板安装及柱模板的安装一模板验收一梁钢筋绑扎一钢

筋隐蔽验收一梁板柱混凝土浇筑一柱模拆除〜梁侧模拆除一梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱杂物一弹边线及门洞口位置线-•钢筋绑扎、预留洞口

自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续一安装洞口模板安装柱侧模调整固定一e

检、互检一验收一移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线一架搭设一调整标高、剪力墙及柱接头模板安装一安装梁底

模一安装梁侧模■•安装板底龙骨一铺底板模堵缝、清理一绑梁钢筋■•绑板底筋、水电管

线安装一绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模一自检、互检合格后验收，办交接手续，

移交砼工种。6.2施工准备2.1材料准备各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。根裾施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，

确保材料按时进场，并妥善保管。对于发生变形、翘角、起皮及平而不平整的模板，及时组织退场。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防il:H晒雨淋。模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名 称规格单位数进场吋间115mm木胶合915X1830块14000零层板浇筑完后分批进2木 枋50X70X2000条22000零层板浇筑完后分批进3轮扣式立杆600〜2400mm个12000零层板浇筑完后分批进4轮扣式横杆1200、900个48000零层板浇筑完后分批进5顶 托L=740mm个6000零层板浇筑完后分批进6钢管048X3.5吨200零层板浇筑完后分批进7步步紧lm个40000零层板浇筑完后分批进(6)模板放置：模板在工地加工成型后，下而用木方垫平，防止变形，并应对模板型

号、数景进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段，便于吊装。

6.2.2轮扣式支撑体系围6.2.3轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重

点如下；轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。按规要求(架体卨度超过4个步距)每隔五跨没置剪刀撑。可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。作为扫地杆的最底层水平杆髙度小于550mm。本框架为9米见方，梁300宽，支架布置详址附后平面图。第七节、操作工艺7.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。7.2支撑体系轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。我

们对高大支模采取最不利荷载进行验算。对层高为5.5m.板厚为180mm:梁最大面为

1200X2000进行支模体系稳定性验算。立杆和水平杆采用d>48X3.5的轮扣钢管脚手架.立杆间距为1200mmX900mm，水

平步距为1.5m,立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用4）48X3.5双钢管，钢管上铺50

X70X1500木枋间距为250mm。做扫地杆用得水平杆离地卨不得超过550mni。对一层结

构部分每隔5跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。7.3模板支设的要求7.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和

斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数景须准确无误。7.3.3柱子模板接缝控制模板制作时保证儿何尺寸精确，拼缝严密，M质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度

应＜lmm，模板间接缝卨差、宽度＜2mm。模板接缝处理要严密。模板脱模剂应采用吸水

率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。7.4模板拆除7.4.1拆除前的准备拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底：全面检査架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求：清除架体上的杂物及地面障碍物：拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事

故；根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的《架拆除许可令》，明确拆除部

位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。7.4.2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁

底模板拆除必须巾专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程

师。各部位构件拆模时所需混凝土强度:结构类型结构跨度(m)按没计的混凝土强度标准值的百分率计(％)板彡250>2,名875>8100梁彡875>8100悬背构件1004.3模板拆除注意事项1） 、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满

足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从卨处往下落。2） 、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁II:

野蛮施工。3） 、拆下的模板由人工往下传递，层髙超过加楼面底模由人工通过绳子吊运落地，

严禁往下扔，以防止模板损坏。4） 、当天拆下的模板当天转运至指定地方井及时清理干净.撬出铁钉并刷脫模剂，

禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。第八节、模板质量标准8.1保证项H模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的

强度、刚度和稳定性：保证结构、构件各部分形状尺和相互间位置的正确。2基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷

脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋：模板支设便于模板的拆除。8.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差（mm）项 目允许tti差(nun)轴线位移3表面平整度5标尚-5〜+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5〜+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0〜+104模板施工应注意的质景问题1） 、柱位移，截而尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板：柱箍形式、规格、间距要根据柱截而大小及卨度进行确定：梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2） 、梁身不平直，梁底不平，梁侧而鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠.产生蜂

窝麻面。防止办法：大于700mm梁髙的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排

列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地而上，梁板跨度大于4m

者，如没计无要求则按规要求起拱2%。。3） 、板接缝处出现髙低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后髙度统一为75mm；同一

板跨必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标卨引测误差，冋时在冋一板跨先

定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封坫，再贴30mm宽粘胶带。4） 、梁侧板成板模夹在砼防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工

艺流程操作：即安装梁柱模一梁侧模从梁柱处向中间安装一板模从梁边向中间安装。5） 、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定：正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶

梯基。6） 、爆模或外凸原因分析：1）墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与

螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣成振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振

捣。防治措施：1）墙体螺杆（成柱抱箍）间距严格按模板方案执行：2）螺杆加工先做

样品，检査与螺帽套纹是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求：

螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m围增加保险螺帽，增大抗滑力：3）

柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑卨度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒

插入下层5cm深即可。7） 、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模：2）安装完毕后未检查验收：3）四周未

搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再

焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢玟对

称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续;

聆工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续：3）模板安装完毕后，先

由班组进行自检，垂直度在5mm方可耍求作业队质检员校对检查，尤误后提请项H部质

检员抽查.合格后方可在砼浇筑令上签字：4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m（墙体）与水平夹角控制在60°左右。第九节、成品保护1） 、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭

设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止

模板变形。2） 、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3） 、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4） 、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5） 、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。第十节、模板施工安全要求9.1安全保证措施1.1一般注意事项1＞、木枋、模板进场后应有防雨措施成入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安

装质景。2） 、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应卨出作业层。3） 、上料平台作成落地式平台，巾专人拆除和安装，不能阍方便摺自搭S。4） 、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距疢符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5） 、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6） ＞模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7） 、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8） 、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9） 、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10） 、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬

扯。11） 、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12） 、卨支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13） 、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。9.1.2人员要求1） 支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2） 操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3） 操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。9.1.3模板支撑的检修安全抬施1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因

疲劳引起安全事故；严禁酒后作业：严禁穿拖鞋上架.必须穿防滑鞋：根据砼浇筑位置，

及时进行检査，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，増加人手加固处理:

出现较大问题，如大围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作

业区域。9.2环境保证措施1） 、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工

一搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷：②模板拆除时，应人工向下传

递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2） 、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽

车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止

木尘飞洒。3＞、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、

螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求根据房屋的结构特点，混凝土浇筑按后浇带的区域进行分段施工。同一方向开始，用两台泵同时浇捣，确保砼施工质量。混凝土浇筑过程中，有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况，如果发现模板或

支架有明显变形的，立即要求停止现场混凝土浇筑，对变形处模板与支架进行加固处理.在混凝土浇筑过程中，对模板及支架进行变形观测，并及时把变形测量数据记录下

來，对变形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理.模板变形观测平而图附后.

严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平.第十二节、施工监测方案及安全应急预案12.1施工监测方案1、 监测项满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形

状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、 监测方案：a、 施工时加强质景控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改：b、 砼浇筑作业时安排专人检査支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况;

浇筑过程中，派人检査支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检査加固。C、在己浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次

/30min，保证施工作业在受控状态：d、在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法：1） 采用水准仪进行观测。2） 浇砼前进行第一次观测.以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、 严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、 支撑架部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3变形监测预警値：支架垂直位移为10mm,大梁支架水平位移为8mm.大梁支架沉降位移为10腿。12.2安全应急预案1总则工作原则：统一领导.分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥.项

目部部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用围：本工程轮扣式支撑体系围发生的髙空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。2灾情预警和报告a灾害预警综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域的群众生命财产造成的威胁。b建议对策项H部根据灾情预测预警及时向监理、公司成有关部门提出应急对策建议和措施，成者制定针对性应急方案。C报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司成有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调査核实灾情。可能发生的紧急情况d、可能发生的紧急情况如表8-4-1o表8-4-1可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源，临时用电未按规执行、电焊作业时没对

焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放.作业人

员将烟头随地乱扔等。2高处坠落事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全

网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规要求搭没；作业层

的架板铺设没按照规要求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规要求戴好安全帽并系好W带，未穿好防滑鞋，在

无防护条件的作业层，未按照规要求穿戴好安全带。3物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。4触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。

伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘

鞋，戴好绝缘手套。e应急预控措施应急预控措施见表8-4-2o表8-4-2应急预控措施一览表序号事故预控措施1火灾事故A现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组

和义务消防队员、班组防火员。B把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责

维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面

记录。D一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，

临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭

火机。E划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度.并明

确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。F电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”（电焊工

操作证、动火许可证）、“一器”（消防灭火器〉、“一监护”（监护人职责交底书）。G气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使

用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m=H施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，

场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。I规用电，防止电起火。2高处降落A本工程作业面较大，髙处作业涉及人员较多，应该引

起髙度重视。B高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事

髙空作业疾病的人员，一律禁止从事髙空作业。C髙空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D髙空作业所需的料具、没备等，必须根据本工程施工

进度随用随运，禁止超负荷堆放。E料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋，严禁乱堆

乱放和从髙处抛掷材料、工具、物件。F作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。3物体打击A髙空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人.闲

人通行闯入。B在建筑场地的出入口，搭设长3〜6m宽度大于通道两

侧各lm的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。C临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威

胁的地方，亦支搭双层防护棚。D严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒

时应有防护S施并设专门区域。E作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4触电事故A现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行

JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规》要求采用三相

五线制（TN-S接零保护系统），实施三级配电、两级保护。B进行现场临吋用电方案编制，场用电按平而图统一布

置。C临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所

有动力用电线路均采用三相五线制.并主要采用埋地方式进

行敷设，以确保安全用电。D所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护

器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、

楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。E配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大

于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规要求。F室、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规规

定的最小安全距离。G外电防护:外电小于安全距离必须要制定外电防护措

施。e灾害处理各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。发生险情后，立即报告现场总值班。值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提取器材，布置

就位。值班负贵人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。冋时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门値班室。负责人赶到现场.组织指挥抢险。f抢险步骤将通讯工具分发到现场主要抢险负贡人；各级抢险负责人进行分工、协调工作：提取或调集防灾器材：实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。g灾情、事故搜集和报告灾情、事故发生后，项H部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。发生建设工程重大安全险情成重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建

设行政主管部门或其他有关部门报告。在公安、消防、卫生等专业抢险力景达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预

案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥

善保管有关物证，配合有关部门收集证据。应急状态终||:后，各有关羊位、部门及时做出书而报杏。梁木模板与支撑计算书-、梁模板基本参数梁截面宽度B=300醐，梁截而商度H=1000mm.H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截向方向距离（即计算跨度）400mm.梁模板使用的方木截而50X70mm，梁模板截而底部方木距离300mm,梁模板截而侧而方木距离400mm。梁底模而板厚度h=15mm.弹性模星E=6000N/mm^抗弯强度[f]=15N/imn\梁侧模面板厚度h=15mm,弹性模量E=6000N/mmS抗弯强度[f]=15N/n皿％压力。梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m:：钢筋自重=1.500kN/m^混凝土自重=24.OOOkN/m5：施工荷载标准值=2.500kN/m:。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载：挠度验算只考虑新浇混凝土侧

新浇混凝上侧压力计箨公式为下式中的较小值：F=0.22ycf F=yH其中r一一混凝土的重力密度.取24.OOOkN/rf；

t一一新浇混凝上的初凝时间.为0吋（表示无资料）取200/（T+15）.取2.000h：

T一一混凝土的入模温度，取35.000V；V _混凝土的浇筑速度，取2.500m/h：H一一混凝上侧乐力计算位罝处至新浇混凝上顶而总髙度.取1.200nu外加剂影响修正系数.取1.000; ——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。Fl=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19kN/m2

F2=24*l.2=28.8kN/m:报据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=ll.190kN/m:

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=14.190kN/m=

倒混凝上时产生的荷载标准值F2=28.8.000kN/m:。三、梁模板底模计算本算例中，截而惯性矩I和截而抵抗矩W分別为：

W=30.00X1.80X1.80/6=16.20cm:；

I=30.00X1.80X1.80X1.80/12=14.58cm1：

梁底模板而板按照三跨度连续梁计算，计算简阁如下A, 2 s B| 300 | 300 | 300 |梁底模而板计算简阁抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f=M/W<[f]其中f—梁底模板的抗弯强度计算值(X/W)：M一一计鋅的最大弯矩(kN.m):Q一一作用在梁底模板的均布荷载(kN/m):q=l.2X[0.34X0.30+24.00X0.30X1.00*1.50X0.30X1.00]+l.4X2.50X0.30=10.35kN/m域大弯矩计算公式如下：=-0.10c?尸M二-0.10X10.35X0.300:=0.093kN.mf=0.093X10V16200.0=5.74N/mnf梁底模而板抗弯计算强度小干15.00X/mm\满足要求!抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q二0.6ql截而抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力0=0.6X0.300X10.35=1.863kN截而抗剪强度计算值T=3X10.35/(2X300X18)=0.2875X/inm:

截而抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm:而板的抗剪强度计算满足要求!挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=0.34X0.30+24.00X0.30X1.00+1.50X0.30X1.00=7.75N/mn三跨连续梁均布荷钱作用下的最大挠度v=0.677X7.75X300.07(100X6000.00X145800.0)=0.4858mm

梁底模板的挠度计算值:V=0.4858mm小于[v]=300/250=2.057,满足要求!四、 梁模板底方木计算梁底方木的计鈴在脚手架梁底支搾什算中己经包含！五、 梁模板侧模计算梁侧模权按照三跨连续梁计算.计算简阁如下22.63kN/mAjj川川j川川11nrm

]400 | 4Q0 | 400阁梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f=M/W<[f]其中f一一梁侧模板的抗弯强度计算值(N7mm:)；M__计算的最大弯矩(kN.m):Q _作用在梁侧模板的均布荷载(X/mm):q=(1.2X14.19+1.4X4.00)XI.00=22.628N/mm

最大弯矩计算公式如下：M=-0.10X22.628X0.400==-0.362kX.mf=0.362X10«/54000.0=6.705N/nun= 梁侧模而板抗弯il•算强度小于15.OOX/mm\满足要求!抗剪计算最大剪力的计篛公式如下：Q=0.6ql截而抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]其屮最大剪力0=0.6X0.400X22.628=5.431kN

截而抗剪强度计箨值T=3X5431/(2X1000X18)=0.453N/mm:

截而抗剪强度设计值[T]=l.10X/mm:ffii板的抗剪强度计算满足费求！挠度计算最大挠度计算公式如下:=0677w_其中q=14.19X1.00=14.19N/nnn三跨连续梁均布荷裁作用下的最大挠嗖v=0.677X14.190X100.0'/(100X6000.00X486000.0)=0.843mm

梁侧模板的挠度计算值:v=0.843mm小于[v]=400/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式：N<[Nl=fA其中N _穿梁螺栓所受的拉力：A一一穿梁螺栓有效而积(_=):f _穿梁螺栓的抗拉强度设计值.取170N/n)m:：穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2X14.19+1.4X4.00)X1.00X0.40/1=9.05kN

穿梁螺栓直径为20mm:穿梁螺栓有效直径为16.9m]n：穿梁螺栓有效而积为A=225.000min:：穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=9.OolkN：穿梁螺栓的布置距离为侧龙竹的计算间趴400mm。毎个截而布罝1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求！七、梁支撑脚手架的计算支搾条件采用钢竚_下架形式，参见楼板模板克架计算容。梁模板扣件钢管高支撑架计算书髙支拎架的计篛参照《建筑施工扣件式钢•矜脚P架安全技术规》(JGJ130-2001)。

支掉髙度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢钤髙支撑絮，对于髙支撑架的计算规存在重要疏細，

使计算极容易出现不能完全确保安全的il算结果。本汁算书还参照《施工技术»2002.3.《扣件式钢拧模板岛支

撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设髙度为5.2米，

基本尺寸为：梁截面BXD=300mmX1000mm.梁支榨立杆的横距(跨度方向＞1=1.20米.立杆的

步距h=l.20米,梁底增加1道承重立杆。梁模板支掠架立曲简阁采用的钢讶类型为,18X3.5。而板力受弯结构，需要验鋅其抗弯强度和刚度。模板而权的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁S模板向重荷载，施T活荷我等。1.荷载的计算，⑴钢筋混凝土梁自重(kN/m):qi二25.000X1.000X0.250=6.250kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q：=0.350X0.250X(2X1.000+0.300)/0.300=0.671kN/m活荷载为施工荷载标准位与振倒混凝上时产生的荷我(kN):经计算得到，活荷载标准值Pi=(1.000+2.000)X0.300X0.250=0.225kN均布荷载q=1.2X6.250+1.2X0.671=8.305kN/m

集中荷载P=1.4X0.225=0.315kN而板的截而惯性矩I和截而抵抗矩W分別为：本算例中，戠而惯性矩I和截而抵抗矩w分別为：

W=25.00X1.80X1.80/6=13.50cm::I二25.00X1.80X1.80X1.80/12=12.15cm1：0.31kN831kN/m!I1:，Jb1805 1—120—I计算简阁弯矩图(kN.m)0.63 075剪力阌(kN)式如下:1012变形图(mm)经过计算得到从左到右汐支座力分别为

Ni=0.631kN

N^l.932kXh=O・244kN最大弯矩M=0.031kN.m最大变形V二0.lmm抗弯强度计算经计算得到Ifti板抗弯强度计算位f=0.030X1000X1000/13500=2.259N/W

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm;；而板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求！抗剪计算截而抗剪强度计算值T=3X1179.0/(2X250.000X18.000)=0.393N/mm:

截而抗剪强度设计值[T]=l.40N/nnn=抗剪强度验算T<[T],满足耍求！⑶挠度计算而板最大挠度计算值v=0.096mm而板的最大挠度小于180.0/250,满足要求！梁底支撑方木的计算(一)梁底方木计算按照三跨连续梁计算，段大弯矩考虑为静荷钱与活荷栽的计算值最不利分配的弯矩和.计算公

均布荷载q=1.932/0.250=7.727kN/m最大弯矩M=0.lql==0.1X7.73X0.25X0.25=0.048kN.m

最大剪力Q=0.6X0.250X7.727=1.159kN最大支座力N=l.1X0.250X7.727=2.125kN方木的截而力学参数为本算例中，戠而惯性矩I和截而抵抗矩W分別为：W=5.00X10.00X10.00/6=83.33cms：I二5.00X10.00X10.00X10.00/12=416.67cm1：(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.018X10V83333.3=0.58N/W方木的抗弯计算强度小于13.ON/mnf,满足要求！方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截而抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截而抗剪强度计算值T=3X1159/(2X50X100)=0.318N/mm:截而抗剪强度设计值[T]=l.30N/mm:方木的抗剪强度计算满足要求！方木挠度计算最大变形V=0.677X6.439X250.07(100X9500.00X4166666.8)=0.001mm方木的最大挠度小于250.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支律横向钢管计算横向克撑钢拧按照槊中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P収方木支抟传递力。0.63kN1.93k0.24kNAjU学钢芭计算简阁0.0700.019支搾钢呰弯矩阁(kN.m)0.022克撑钢笠变形開(mm).04ko.L!n§e59211*o0.04.04支搾钢哲剪力阁(以)经过连续梁的计算得到最大弯矩M^=0.070kN.m最大变形Vm^O.02mm最大支座力CU=2.724kN抗弯计算强度f=0.07X1074491.0=15.56N/mm2女撑钢衧的抗弯计算强度小干205.OX/mm:，满足耍求！支榨钢衧的最大挠度小于600.0/150与10腿,满足要求！(二)粱底支律纵向钢管计算纵向女撑钢管按照集屮荷裁作用下的连续梁计算■:巣中荷载P取横向支抟钢管传递力。T‘2.7；2.7；2.7:2.7:2.7;2.7；2.7；2.7:2.7；2.7；2.7:2.7；2.7；2.72kN

A_v__V____it__Ji____1_____1____V__B

I 1200 | 1200 , 1200 (支撑钢管计算間阁1.284女撑钢管弯矩阁(kN.m)14633.933.93H211.2177.334.614.61H.881.881.521.524.244.24_6.9*6.978.8.155.425.42L2.702.700.840.84_3.563.566.X.290.030.03t2.752.75]5.5.47支搾钢钤剪力ra(kx)经过连续梁的计算得到最大弯矩＞U=1.60IkN.m最大变形v^=7.09mm最大支座力Q^=14.436kN抗弯计算强度f=l.60X1074491.0=197.27N/nn2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.O\7mm\满足要求!i：掉钢拧的最大挠度小于1200.0/150与10mm.满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向成横向水f杆与立杆连接时，扣件的抗滑承裁力按照下式计鋅(規5.2.5)RIt其中R:__扣件抗滑承载力设计值，取8.OkN：

R _纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：

计算中R取最大支座反力，R=14.44kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kX的荷栽下会滑动.荈抗滑承载力

可取8.OkX：双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.Ob。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N一一立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Ni=14.41kN(已经包括组合系数1.4>

脚手架钢管的自重N:=1.2X0.119X7.000=1.251kN

N=14.436+1.251+0.000=15.687kN♦ _轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i査表得到：i一一计箨立杆的截而回转半径(cm)；i=1.60

A一一立杆净截而而积(cm:)：A=4.24

W—一立杆净截面抵抗矩(cmO:W=4.49。—钢笠立杆抗压强度计算值(N/mm:):[f]一一钢昔立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/nm:；lo一一计算长度(m):如果完全参照《扣件式规》不考虑髙支撑架.由公式(1>或(2)计算lo=kiuh (l)lo=(h+2a) (2)ki一一计算长度附加系数.按照表1取值为1.167；

u—一计算长度系数，参照《扣件式规》表5.3.3；u=1.75

a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.10m：

公式(1)的计算结果：a=124.32N/mm:,立杆的稳定性计算a<[f]，满足要求!

公式(2)的计算结果:a=54.48N/nm=，立杆的稳定性计算Q<[f],满足要求!

如果考虑到髙支撑架的安全闵素，适宜由公式计算lo=kik:(h+2a) (3)k:一一计箨长度附加系数，按照表2収值力1.022:

公式(3)的计算结果:a=66.19N/nm:.立杆的稳定性计算a<[f],满足要求!

模板承重架应尽星利用剪力墙或柱作为连接连堝件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数ki步距h(m> h彡0.9 0.9〈h彡1.2 1.2<h^l.5 1.5<h彡2.1ki 1.243 1.185 1.167 1.163表2模权i架计算长度附加系数k:H(m)468101214161820253040h+2a或uih(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0171.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0121.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0141.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.081 1.0912.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照：《扣件式钢钤模板髙支禕架设计和使用安全》六、梁模板髙支撑架的构造和施工要求［工程经验］除了耍遒守《扣件架规》的相关要求外.还要考虑以下容模板支架的构造要求，梁板模权高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度：梁和楼板荷载相差较大吋，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距.而另一个方向

不变。立杆步距的设计：当架体构造荷栽在立杆不同离度轴力变化不大时，可以采用等步距设罝：当中部有加强层或支架很髙，轴力沿髙度分布变化较大.可采W下小上大的变步距设罝，但变

化不要过多：髙支拎架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m.整体性构造层的设计：当支拎架卨度＞20m成横向髙宽比＞6时，谣要设罝整体性单或双水平加强层；单水甲加强层可以毎4-6米沿水f•结构层设罝水T•斜杆或剪刀撑.且须与立杆连接.设罝斜杆层数要大于水平框格总数的1/3:双水平加强层在支撑架的顶部和中部毎隔10-15m设罝，四岡和中部毎10--15m设竖向斜杆.使

其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；在任佝情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设罝层）必须设水平加强层。剪刀撑的设计：沿支架四拘外立而应满足立而满设剪刀掙：中部可报据需要并依构架框格的大小.毎隔10-15m设罝。顶部支撑点的设计：域好在立杆顶部设罝支托板.其距离支架顶层横杆的高度不宜大子400mm:顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算.当设计荷载N^12kN时.可用双扣件：大于12kN时

应用顶托方式。支撑架搭设的要求：严格按照设计尺寸搭设，立杆和水乎杆的接头均应错开在不同的框格层中设罝：确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架規》的要求：确保毎个扣件和钢芭的质量足满足要求的，毎个扣件的拧紧力矩都要控制在15-60N.m.钢行不

能选用己经长期使用发生变形的：地基支座的设计要满足承裁力的要求。施工使用的要求：精心设计混凝上浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的

浇筑方式：严格抟制实际施T荷载不超过设计荷载.对出现的超过最大荷载要有相应的校制措施.钢筋等

材料不能在支架上方堆放：C.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。楼板模板高支撑架计算书高支拎架的计鈴参照《建筑施工扣件式钢•矜脚P架安全技术规》(JGJ130-2001)。

支掉髙度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢钤髙支攩絮，对于髙支撑架的计算规存在重要疏漏，

使计算极容易出现不能完全确保安全的il算结果。本计算书还参照《施工技术»2002.3.《扣件式钢拧模板岛支

掉架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设髙度为5.2术，搭设尺寸为：立杆的纵距b=l.20米，立杆的横距1=1.20米.立杆的步距h=l.30米。

梁顶托采用10号工字钢。f////•////f¥力//,f X///f产//| 1y XA tata zf W Vi Vi a纵向钢笸钢管chJH :0人』0Q楼板支撑架立曲简阁采用的钢析类型为多48X3.0、一、模板面板计算而板妁受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板而板的按照三跨连续梁计算。静荷栽标准值ql=25.000X0.150X1.200+0.350X1.200=4.920kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+1.000)X1.200=3.600kN/m而板的截而惯性矩I和截而抵抗矩W分別为：本算例中，戠而惯性矩I和截而抵抗矩w分別为：W=120.00X1.80X1.80/6=61.80cm5：I=120.00X1.80X1.80X1.80/12=58.32cm;；(1)抗弯强度计算

f=M/W<[f]其中f一一而板的抗弯强度计算值(N/nimO:

M _而板的最大弯距<N.mm):

W—一而板的淨截而抵抗矩：[f]__而板的抗弯强度设计值，取15.00N/W：

M=0.IOOqI:其中Q一一荷载设计值(kN/m):经计算得到M=0.100X(1.2X4.920+1.4X3.600)X0.300X0.300=0.098kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.098X1000X1000/64800=1.520N/mm=

而板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求！抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力0=0.600X(1.2X4.920+1.4X3.600)X0.300=1.970kN

截而抗剪强度计算值T=3X1970.0/(2X1200.000X18.000)=0.137N・mm:

截而抗剪强度设计值[T]=l.40N/W抗剪强度验算T<[T].满足要求！挠度计算V=0.677qr/100EI<[v]二1/250

面板最大挠度计算值v=0.677X8.520X3007(100X6000X583200)=0.131mm

而板的M大挠度小于300.0/250,满足要求！二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。荷载的计算式如下:(1)钢筋混凝上扳_重(kN/mhqu=25.000X0.150X0.300=1.125kN/m⑵模板的自重线荷栽(kN/mhqi:=0.350X0.300=0.105kN/m(3)活荷钱为施工荷载标准俏与振倒混凝上时产生的荷载(kN/m):经计算得到.活荷栽标准值q:=(1.000+2.000)X0.300=0.900kN/m静荷载ql=1.2X1.125+1.2X0.105=1.476kN/m活荷栽q2=1.4X0.900=1.260kN/m方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷我与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和.计算公均布荷载q=3.283/1.200=2.736kN/m最大弯矩M=0.lql^O.1X2.74X1.20X1.20=0.394kN.m

最大剪力Q=0.6X1.200X2.736=1.970kN最大支座力N=l.1X1.200X2.736=3.612kN方木的截而力学参数为本算例中，戠而惯性矩I和截而抵抗矩W分別为：W=5.00X10.00X10.00/6=83.33cm3；I=5.00X10.00X10.00X10.00/12=416.67cm:：方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.394X10V83333.3=4.73N/mm=方木的抗弯计算强度小于13.ON/mnr,满足要求！方木抗剪计算最大剪力的计篛公式如下：Q=0.6ql截而抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]

截而抗剪强度计算值T=3X1970/(2X50X100)=0.591N/mm:

截而抗剪强度设计值[T]=l.30N/mm:方木的抗剪强度计算满足要求！方木挠度计算最大变形V=0.677X2.130X1200.01/(100X9500.00X4166666.8)=0.755nun方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算，集中荷载取方木的支座力P=3.612kX均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/iD03.61116113.61116113.613.6113.613.6113.6113.6113.61l3.61kN0.13kN/m9999999999999999999028 1200 托梁计算简阁托梁弯矩阁(kN.m)托梁变形閲(mnO5.(578

j"2.137.27.283.673.63

*~0.028.F8.795.185.14匕1・531.491.491.53 5.145J8_8；8817.27.30 2.132.17_5.75.80托梁剪力阁(kX>经过计算得到最大弯矩M=1.807kN.m

经过计算得到最大支座F=16.114kN

经过il•算得到最大变形V=0.1mm顶托梁的截而力学参数为截而抵抗矩W=49.00cm5：

截面惯性矩I=245.00cm1；(1)顶托梁抗弯强度il•算抗弯计算强度f=l.807X10V1.05/49000.0=35.12N/mm:顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm:.满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.Imm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求！四、 扣件抗滑移的计算纵向或横向水f•杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(規5.2.5):

RRc其中R:—一扣件抗滑承钱力设计值，取8.OkN；R _纵向或横向水甲杆传给立杆的竖向作用力设计值：

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷栽和风荷毅。静荷栽标准值包括以下容：(1)脚手架钢管的自重(kN):Ngi=0.149X7.000=1.042kN钢管的自重计算参照《扣件式规》附录A双排架自重标准值.设计人员可报据情况修改-

⑵模板的自重(kN):Ng:=0.350X1.200X1.200=0.501kN(3＞钢筋混凝土楼板自重(kN〉：Ngs=25.000X0.150X1.200X1.200=5.400kN

经计算得到.静荷裁标准值Nc=Ngi+Ng2+Ng3=6.916kNo活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值Nq=(1.000+2.000)X1.200X1.200=4.320kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N二1.2Ng+1.4Nq=14.38kN 六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式2.考虑风荷裁时，立杆的稳定性计算其中N _立杆的轴心压力设计值，N=14.38kN；

汐 _轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i査表得到：i一一计算立杆的截而回转半径(cm)：i=1.60

A 立杆净截而而积(cm:):A=4.24 W—一立杆净截而抵抗矩(cmO:W=4.49

沁一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M.=0.052kN.m：

a—一钢笆立杆抗压强度计算值:[f]一一钢钤立杆抗扭强度设计值，[f]=205.OON/nrn^lo—计算长度U):如果完全参照《扣件式规》不考虑高支榨架，由公式(1＞或(2)计算lo-kiuh (1)lo=(h+2a) (2)ki一一计箨长度附加系数，按照表1収值力1.163；

u一一计算长度系数.参照《扣件式规》表5.3.3：u=1.75

a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.10m：

公式(1)的计鈐：L：a=130.73N-W, 稳定性计算。＜[f],满足要求!公式＜2)的计算结果:a=53.72N/(nm:,立杆的稳定性计算a＜[f]，满足要求!

如果考虑到髙支掉架的安全闵素，适宜由公式(3HI算lo=kxk:(h+2a) (3)k2一一计算长度附加系数.按照表2取值为1.015:

公式(3)的计算结果:a=66.59N/mmS立杆的稳定性计算o＜[f],满足要求!

模板承重架府尽量利用剪力墙或拄作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板乞架计算长度附加系数k： 步距h(m) h<0.9 0.9<h<l.2 1.2<h<1.5 1.5<h彡2.1ki 1.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数lcH(m)468101214161820253040h+2a成uih(m)1.351.01.0111.0261.0391.0121.0511.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.114 1.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0161.0521.0671.0S11.0961.Ill1.92 1.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0121.0481.0621.0761.0901.1012.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0121.0571.0701.081 1.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照：《扣件式钢钤模板离支撑架设计和使用安全》七、楼板模板卨支撑架的构造和施工要求［工程经验］除了耍遒守《扣件架规》的相关要求外.还耍考虑以下容模板支架的构造要求：梁板模板髙支撑架可以报据设计荷载采用单立杆或双立杆：立杆之间必须按步距满设双向水平杆.确保两方向足够的设计刚度：梁和楼板荷钱相差较大时，可以采川不同的立杆间距，但只宜在一个方向变趴、而另一个方向

不变。立杆步距的设计：当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时.可以采用等步距设罝：当中部有加强层或支架很卨，轴力沿髙度分布变化较大，可采W下小上大的变步距设罝，但变

化不要过多：商支撑架步距以0.9—1.5m为宜.不宜超过1.5m。整体性构造层的设计：当支拎架高度＞20m或横向卨宽比彡6吋，需要设罝整体性单或双水平加强层;单水甲加强层可以毎4-6米沿水f•结构层设罝水T•斜杆或剪刀撑.且须与立杆连接.设罝斜扞

层数要大于水平框格总数的1/3:双水平加强层在支撑架的顶部和中部毎隔10-15IH没罝，四阀和中部毎10-15m设竖向斜杆，使

其具有较大刚度和变形约束的空间结构层：在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设罝层〉必须设水平加强层。剪刀掸的设计：沿支架四拘外立而应满足立而满设剪刀撑：中部可报据需要并依构架框格的大小.毎隔10-15m设罝。顶部支撑点的设计：最好在立杆顶部设罝支托板.其距离支架顶层横杆的髙度不宜大于400mm：顶部支撑点位于顶层横杆吋.应靠近立杆.且不宜大于200mm：支榨横杆与立杆的连接扣件应进行抗拊验算，当设计荷载N彡12RN时，可川双扣件；大于12kN吋

应用顶托方式。支撑架搭设的要求：严格按照设计尺寸搭设.立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设罝：确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规》的要求：确保毎个扣件和钢管的质量是满足要求的.毎个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不

能选用己经长期使用发生变形的：地基支座的设计要满足承钱力的要求。施工使用的要求：精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施T过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的

浇筑方式：严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施.钢筋等

材料不能在支架上方堆放：浇筑过程中，派人检査支架和支承悄况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。大梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支拎由两层龙竹（木楞或钢愣）组成.直接支搾模板的龙卄为次龙竹，即龙卄:

用以支撑层龙卄为外龙钟.即外龙种组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，

毎个穿梁螺栓成为外龙丹的支点。模板而权厚度h=18mm.弹性模星E=6000N/mm:，抗弯强度[f]=15N/mm:。楞采用方木，截面50X70nun.毎道楞1根方木，间距150mm.外楞采用方木.截曲'50X70mm,毎道外楞2根方木，间距400mm