悬臂施工连续梁桥设计学生毕业设计参考模板

英文题目：2007届土木工程分院(系)专业土木工程 学号20030620 学生姓名余龙指导教师王军文 完成日期2007年6月日2/41 辅航道桥(主跨270m连续刚构)即采用悬臂浇筑法施工。(一)设计特点(二)受力特点T龙后T对悬臂(三)构造特点重(2)加强配筋；(3)用临时劲性钢杆锁定；(4)压柱支撑。。为便于拆除，在临时支座内设有约2．主梁尺寸拟定(跨中截面)跨中截面pk二、桥梁设计荷载可变荷载根据要求采用公路—I级，公路—I级车道荷载的均布荷载的qqk车道荷载(一)恒载内力计算1．第一期恒载(结构自重)剪力KN0截面00(二)活载内力计算(三)支座位移引起的内力计算(四)温度荷载引起的内力计算(五)荷载组合及内力包络图荷载荷载荷载(一)估算方法影响；③未考虑(钢束)孔道的影响；④各钢束的预应力损失值只能根据经验事A(M/W)K(K+e)-(M/W)K(Ke)NS=.min上下上下max下上下下minf(K+K)(e+e)yy上下上下A(M/W)K(K+e)-(M/W)K(Ke)NX=.max下上下上min上下上上minf(K+K)(e+e)yy上下上下n、n——截面上下缘的预应力筋的数目；上下KK=上IW=下AAyA下K=下IW=上AAyA上f——每根预应力筋的截面积；y——预应力钢筋的永存应力。估算力筋数量时可取=0.5~0.6Rb，其ygy中yA(M/W)K下f.Ken下f.Keyy下下A(M/W)K下f.K+e下f.K+eyy上下A(M/W)K上f.K+en上f.K+eyy下上A(M/W)K上f.Ken上f.Keyy上上K(K+e)〈K(Ke)y上下上下y下上下上K(K+e)〈K(Ke)y上上下上y下下上上①②K=I=W上=23.2714=1.23m上K=I=W下=23.2714=1.12m下ymin3.2714=M/W==11.45MPa上下n=max下下=n=max下下=A(一M/W)Kn=min上下上f.K+eyy下上yy下上KI=W下=3.9148=0.446m下K=I=W上=3.9148=0.706m上下A(M/W)K7.0711.31060.706yy上下上下缘都布置预应力筋A(M/W)K(K+e)-(M/W)K(Ke)NS=.min上下上下max下上下下minf(K+K)(e+e)yy上下上下ff.max下上下上min上下上上NX=A(M/W)K(K+e.max下上下上min上下上上(K(K+K)(e+e)上下上下yy取为取为A(M/W)K(K+e)-(M/W)K(Ke)NS=.min上下上下max下上下下minf(K+K)(e+e)yy上下上下=.7.0fMA=dpf.Zptkpdf——预应力筋的抗拉强度设计值：ptkptkpkZ——预应力钢筋重心到受压合力的距离，近似取用ph、hZ=hfp022则A=Mdpf.ZptkpMA.f(hx)dpptd02p0pptd022l1lconl1Q——钢筋(锚下)控制应力(MPa)；lconl1VLl2Lp12L=El2LplL100限l4pc——在先行张拉的预应力钢筋重心处，由于后来张拉一根钢筋而产生的c混凝土正应力；对于连续梁可取若干有代表性截面上应力的=2m1nl4mpc——在代表截面(如l/4截面)的全部预应力钢筋形心处混凝土的预压应c力(预应力筋的预拉应力扣除和后算得)。l1l2NNe2=p+ppncAInnN力筋预加应力(扣除相应阶段的应力损失和后)的内pl1l2力NNNNe2eN轴的距离；pnpA、I——混凝土的净截面面积和截面惯性矩。nnconl1l2pnImnn则=p+ppncAInnl4mpc56ppk=l5pp()0.65fpconl1l2l4pkI()pconl1l2l4pkl5p0.8nElppl1(1)2nAnAnAppssnA1AAi2——传力锚固时，在计算截面上预应力钢筋重心处，由于预加力(扣除相应阶段的应力损失)和梁自重产生的混凝土正应力；对连续——混凝土徐变系数的终极值；——混凝土收缩应变的终极值；nspsAi旋半径(m)；A根据公式：=p根据公式：=p+ppncAInnpp(+)=支跨中2l)2.9852=一(++++)peconl1l2l4l5l6fA+fA=fA+f、A、+、A、pypsyscmcsyspp对受拉区钢筋(预应力筋和非预应力筋)合力作用点力矩平衡条件：M=0ucmc,pssys0spp0pf——预应力筋抗拉强度设计值；f——非预应力筋的抗拉强度设计值；ppspscS——受压区混凝土截面对受拉区钢筋合力作用点的净psha缘00a00M——截面弯矩承载能力；uM——截面弯矩设计值。fbxcfppppyppcpeppcpppssf=0.751860=395MPaf=23.1MPapycmsysyfA+fA=fA+f、A、+、A、pypsyscmcsysppfucmc,pssys0spp0p0ppssfMPaf=23.1MPapycmsysy代入公式fA+fA=fA+f、A、+、A、得：pypsyscmcsysppfucmc,pssys0spp0p0ppssffsysy代入公式fA+fA=fA+f、A、+、A、得：pypsyscmcsysppfcffucmc,pssys0spp0pVV=V+V+VucsbpuAV=0.07fbh+1.5fhsvcsc0sv0s0f——箍筋抗拉强度设计值；bV=0.8bfAsina+0.8fAsinabsysbspypbp因没有非预应力弯起钢筋，则V=0.8fAsinabpypbpA、A——分别为与检算的斜截面相交的非预应力弯起钢筋和预应力弯起钢筋sbpbaa——分别为弯起的非预应力筋和预应力筋的切线倾角。spAV=0.07fbh+1.5fhsvcsc0sv0spypba=0.13166radsina=0.1313ppbpypbpucsp支座AV=0.07fbh+1.5fhsvcsc0sv0spypba=0.0938radsina=0.0937ppbpypbpucsp14截面AV=0.07fbh+1.5fhsvcsc0sv0s已知：f=1674MPaA=0a=0sina=0则V=0pypbppbucspcs跨中，大(因预应力损失最小)，而外荷载最小(仅有构件的自重作用)。(1)由预加力产生的混凝土截面正应力后张法构件=后张法构件=pppnpcAWnn式中：N——后张法构件预应力筋的有效预加力(扣除相应阶段的预应ppconlppbppconlppA——弯起预应力筋的截面面积；、、——分别为受拉区和受压区预应力筋(扣除相应阶段的预应力损pep失)的有效预应力；a——计算截面处弯起的预应力筋的切线与构件轴线的夹角；pe——后张法构件预应力筋的合力作用点至净截面形心轴的距离；nnnn(2)由构件自重g产生的混凝土截面正应力1NM后张法构件=g1士g1gc1AWnn(3)预加应力阶段的总应力N后张法构件N后张法构件=pcAppn+WnNMAWnnpconlppbppconlI=++ll1l2l4conl(4)检算代表截面ppppI2.835I=2.835m4W=n==3.457m3nny0.82pNNe=p+ppnpcAWnn1NMgc1AWnnNNeNM=p+ppn+g1一g1cAWAWnnnnpccppA=0a=0cosa=1pbppI2.835I=2.835m4W=n==3.457m3nny0.82pNNe=p+ppnpcAWnn=+=8.672MPaNM=g1g1gc1AWnnNNeNM=p+ppn+g1g1cAWAWnnnnapccppbA=0a=0cosa=1pbppI=3.21167m4W=n==3.778m3nny0.85pnNNe=p+ppnpcAWnnNNeNMNNeNMN+NM+M1NM=g1g1gc1AWnnNNeNM=p+ppn+g1g1cAWAWnnnnpccNNeNMN+NM+MWAWAWnnnnn后张法构件=pcAnMg2g2N、M——使用阶段由活载引起的最不利轴力及弯矩；llll=则=p+ppn+g1g1+g2llg2llcAWAWAWnnnnnncNNeNNNeNMN+NM+MNNeNMN+NM+M则=p+ppn+g1g1+g2llg2llcAWAWAWnnnnnnc=则=p+ppn+g1g1+g2llg2llcAWAWAWnnnnnnc((cxcy)2+T22+=cxcy