模板说明书1.4建设的规模及综合利用效益

第一章综合说 第二章自然地理条 气象、 第三章设计条件和设计依 第四章洪水调节计 计算 第六章第一主要建筑物设 第七章施工组织设 施工道路 6400kW1741461kW。145：钢筋混凝土面板堆石坝施工组织设 进度计ThepurposeofthisdesignistodevelopthewaterresourcesofZhonglvBasin,constructingapower-based,takingintoaccountirrigation,watersupply,floodprotectionandaquacultureEtc.ofcomprehensiveutilizationefficiency,suchasthedevelopmentofinter-basinwaterconservancyandhydropowerproject.Afterclearingthepurposeoftheconstruction,havingthebasisandconditionsoftheconstructiontheprojectisdesignedasfollows:Waterretainingworksisconcretefacedrock-filldam,heightof55.5m,thelengthofthemaindamisabout220m,theupstreamslopeanddownstreamslopebothare1:1.55.thenormalwaterlevelis276.6m,thedesignfloodlevelis277.7mandthecheckfloodlevel279.2m.Thebasininstalls6400kW,thedesignheadofpowerstationis174m,thefirmcapacityis1461kW.TheprimarycoverageofthedesignAccordingtothefloodcontrolrequirements,dothecomputationforstorageroutingofreservoir,finalizethecrestelevationof280.0m.Throughysis,compareandchoosethepossiblescheme,determinethecompositionofbuildingstypeoftheproject,outline,andprojectlayoutscheme;Throughdamdesignandcomparison,determinethebasicsectionandthesizeofthebuildings,choosetheschemeforfoundationtreatmentandtheconstructionofdam,anddohudraulicandstaticcalculation.Determinethetoeslabstructureanddoconstructionorganizationnningofthepreliminarydesignphase.Thesecondmajorworks:constructionorganizationnningoftechnicaltenderandprogressschedule.ThedesignisrefertothegeneralCFRD.Inthedesignprocesswhichisfulluseoftheknowledge,extensivereferencetothedamdesign,constructionandotherrelatedbooks,anddesignwithintheprovisionsregulating,thedesignreflectsthescientificandstandardized.:ReindConcreteFaceRockfillDam ConstructionOrganization ProgressSchedule第一章表1- 工程特性单 m位mmmmmmmmmmmmm续表1- 工程特性单 mm尺寸（宽×高1．mmm流量2．m2mHL110-WJ-SFW-J3000-建设基本到位，施工准备工作已经就绪6400kW1461kW31.5×15.711.5×27.25水库总库容（校核洪水位以下的全部库容）2154.8m³6400kW174m1700×104kW·h1461kW23200kW276.6m，引水式发电，引水隧洞布置在右岸山体中，最大流量为5m³/s。340m6/1480103m，开关站位于厂房的左上侧，尺11.5×27.25㎡。1.0可减轻洪水对钟吕村及下游江湾镇的，要求设计洪水最大下泄量限制230m³/s第二章160m处，33km²300m处，由两支水系汇1.28m³/s4040万m³；经频率分析：p=0.1%551.5m³/s,1569m³，p=2%364.5m³/s,965m³2047.7mm。0.291.3t/m³。估计水库淤2-1表2- 淤积年限与高程关系淤积年限（年泥沙淤积量（淤积高程2-22-2水位库容0坝址水位-2-32-3水位0库区水类型主要为第四系松散堆积物孔隙潜水和基岩裂隙水，受大气降水补给，排泄于河谷与河床，库岸山体水位较高，一般在300m高程以上，诱发等问题。坝址区属构造剥蚀低山地貌，山顶高程为280450m，坝区河床较宽，约2050m，为一“U”型河谷，山坡不对称，左岸山体雄厚，山坡角30402030N40°60°E，NW<38°60°。位，残坡积壤土、碎块石土，厚16m，分布于山坡及冲沟部位。F5N35°，NW<80°0.10.15m，主要由片状岩、碎性228m高程附近。F12N40°E，NW<66°0.20.4m，主要由片状岩组236m高程附近。F22N55°E，NW<55°0.10.25m，主要由片状260m高程附0.51.5cm厚的断层泥继续分布，断层间较平，构造岩呈强风化，性状NEN40°60°E，NW<38°60°Fe、Mn质浸染，表面张开或微张，局部见次NW<30°50°W，SWNE<40°80°，裂面光Fe、Mn20cm，延伸较短，发育。WJ1，WJ2N42°E，NW<38°2m0.4m，风化夹层为强风化岩240m高程以上为强风化中下部岩石，240m高程以下为弱风化岩石，235270m高程为强风化岩石，270m高程以01.5m坝址区水类型主要为第四系松散堆物孔隙潜水和基岩裂隙水，主要受大气降水补给，排泄于河床及河谷，水动态类型属降水-径流型。1024mq6.7196.7Lu341.7Lu，1117mq值729.9Lu1927m，q5.650.3Lu127.3Lu，属中等—较严重透水强风化千枚岩:f=0.30.38；软化系数：微新岩石>0.7；弱风化岩石>0.552-4。表2- 堆石试验参数φKnGFDAB300400mҰ层。19%，说明洞气象、及其低，七月份平均气温28℃为最高，最高气温41℃，最低气温-烈度：坝址及库区烈度属Ⅵ度以下，设计时可不考虑荷载。2047.7mm。大坝约1015km,有公路相通，方便。（砾）石混合料，砂卵（砾）石储量丰富，质第三章中民水利部.混凝土面板堆石坝设计规范.:中国水利水电出中民水利部.水利水电工程土工合成材料应用技术规（SL/T225-98）.：中国水利水电中民水利部.水工建筑物荷载设计规范.：中国水利水电出中民水利部.水利水电工程等级划分.：中国水利水电中民水利部.水工挡土墙设计规范.：中国水利水电第四章圣方程组为：

Q

（4-

z1vvv

（4- g g Q（m³/s；sZg—重力加速度(m/s²)；v(m/s)；K—流量系数(m³/s)。 Qq1(QQ)1(qq)V2V1

（4-

分别为计算时段初、末的入库流量 (m³/s)QQ1Q2

分别为计算时段初、末的下泄流量

—计算时段中的平均下泄流量(m3/s)qq1q22—分别为计算时段初、末水库的蓄水量V—V1与V2tQ1、Q2、Q均为已知，V1、q1，则是计算时段t开始时的初始条件。于是，式(4-3)中的未知数仅剩下V2、q2，当前一时段的V2、q2求出后，其值即成为后一时段的V1、q1值，使计算能逐步地连续进行下去。仅一个方程来求解V2、q2是不可能的，必须再有一个方程式q2f(V2，与式(4-3)联立，才能同时解出V2、q2的确定值，假定暂不计及自水库取水的兴利部门泻向下游的流量，则下泻量qH的函数，而当泄洪建筑qfH

(4-ABB3/2B=1/2。根据水力学，H与q的关系曲线可求。若是堰流H即为库水位Z与堰H与qZ与q的关系曲线qfZZ，又可借助于水库容积特性曲线VfZ，求出相应的水库蓄水容积V，则式(4-4)可用下泄流量q与库容V的关系曲线代替，即qfV，与式(4-3)联立方程组，求解V2、q2。当水库承担下游防洪任务时，要求保持qqmax时，就要利用控制流量q，但计算的基本和方法与上述一致。本设计泄水建筑物是正槽溢洪道。采用全开式泄洪，故下泄流量qAH32HZ0.1%2%的流水过程线（4.4节。本设计中进行调洪演算是为了定出设计、校4，通过假定下泄流量q，可利用洪水过程线计算出水库蓄水量V，通过VfZ的水位，得到qfZq-Z曲线即得到设计、校核水位及相应流（5m³/s3级，次要水工建筑物级4级。参照山区、丘陵区水利水电工程永久性水工建筑物洪水标准，3级水50100年，校核情况洪水重现期采用50年一遇的洪水标准—P=2%364.5m³/s,三日965m³。1000年一遇的洪水标准—p=0.1%551.51569m³1024q6.7196.7Lu341.7Lu，属中等-严重55.5276.6米，因此要避开透水层而布置泄90°，再经泄槽下泄。不同的下泄流量q，由洪水过程线求出库容V，由库容V，查水位—库容曲线，得到相应的水库水位Z，从而可作出设计洪水和校核洪水对应的Z~Q曲线；假定堰高、堰宽，确定起调流量之后，根据

2gH2,H~Q曲线。将Z~QH~Q曲线绘制在同一个坐标系中，由图中相应交点即可确定的下泄流量QH的值。p2p0.1的洪峰流量及相应的三日洪PⅢ型。根据洪峰流量和三日洪水总量，可大致作出一个三 图4- 设计洪水过程流量 计算采

图4- 校核洪水过程Q

2gH3/

（4- 注：112、由《水力学》可知10.2[(n1)

]H0；单 ，则n1；圆B边墩，则0.7，由上可得上 简化为：10.14H0 表4- 调洪演算方案汇总▽HH172839457687989789789789以上20个方案均满足允许下泄流量，方案3、4的设计洪水位小于本设计的正常蓄水位，故舍弃。方案5、9、13、14、15、17、18、19、20的设计下泄流量均小于200m3/s，太小，故不采用。因此在剩余的、、、、、 、、12方案中需通过经济技术比较：本设计对此只做定性分析，同时也考虑与导流洞溢流前缘宽度B越大，堰顶高程一定的情况下，溢洪道开挖量越大；Q/B即单宽流量越大消能越，衬砌要求也高。方案1、2、6、7、8堰顶高程相对正常蓄水位高差过大，方案12相对于方案10、11，设计洪水位和校核洪水位低，单宽流量小，故最终选择方案12：即堰顶高程273m，溢流孔口净宽10m；该方案设计洪水位277.7m，设计下泄流量217.5m3/s，校核洪水位279.2m，校核下泄流量316m3/s。由校核洪水位279.2m查得相应水库的总库容为2262万m3，水电站装机容量2000，程等别为三等，工程规模为中型，主要建筑物级别为3级、次要建筑物级别为4级。水工建筑物为3级的洪水标准：设计下洪水重现期为50100年，校核下洪 本工程位于江西省南部，库区属于低山丘陵地貌，W26.5msD7500m，按《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001，波浪要素的计算可采 gh2%W

16(gD)W

（4-h2%2%LmmW10m处的风速，正常运用条件下Ⅲ级坝，采用多年平均最大1.5倍；非常运用条件下的各级土石坝，采用多年平均最大风速。设计波浪爬高值根据工程等级确定，31%hp/1245<hp/1245<0.1—波浪中心线高出计算静水位hzzh1%cthz

根据《碾压式土石坝设计规范》(5.3.1)，堰顶上游L型挡墙在水库静水式中：y—坝顶

yR1%e

vve0.036 表4- 安 汇总

（4-YReA表4- 坝顶高程确定123石坝设计规范》m，则坝顶高程为防浪墙顶要11.2m1.2m,280.0m。定，取6m；则其宽高比10/6=1.7，在1.62.0的范围之内，满足定型制造要位，并留有一定安全，取为8m，闸墩厚度取2.0m。容为0.215108m3，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000，本B主要建筑物级别：3级；次要建筑物级别：4密致，质地均匀，有足够的强度、不透水性和耐久性；拱座基岩坚固而完f=0.50.6,为达到稳定要求必然增加断面面积，增加工程量，而且，用1015km处才有料场，这样会大大增加工向堆石坝等，在各种条件下都有一定的应用和发展前景。较低的防渗于上游面，故上游坝坡较缓，坝的工程量较大。斜墙对坝体的沉降变形也较为敏感，与陡峻河岸的连接较100m的斜墙坝，绝大多数采用内斜墙，即斜墙坡度变陡，200～300m级的土石坝几乎都1:0.5时，会影响坝坡的稳定，需将坝坡放缓。近年的发展1:0.51:0.6，以利于克服拱效应和两侧坝壳平起都是当地农民耕地，要利用这些粘土，则必须把当地农民迁移，增加工程中堆石坝的坝型可按防渗材料、防渗置、堆石施工方法以及坝顶是否过水按防渗置分类：心墙堆石坝，斜墙堆石坝，斜心墙堆石坝，混凝（或复合土工膜防渗）按堆石施工方法分类：有堆石、砌石、定向等其他形式堆石坝有以沥青混凝土作为防渗体的堆石坝、定向堆石坝以及定向筑坝是在地形、地质条件适当的河谷的一岸或布置室。使产生的岩快大部分抛掷到预定的位置堆积成坝，河道。采用这种方法筑坝，一次可得石方数万、数十万甚至上百万立方米，抛射出的石块下落28%以下，从而可节约大量人力、物力和财力。但对山体的破坏作用较大，使岩体内的裂缝加宽，有时可化。此外，后填平补齐、整修清理的工作量仍然很大，坝基处理与防渗体施工均有一定。因此，这种坝型主要适用于山高、坡陡、窄河谷以及地质条件在施工过程中易被的物体刺破，要注意对土工膜的保护工作。从面对上述两方案进行具体比较：方便快捷，且没有分缝、止水要求，但是土工膜易被的东西破坏，施工时需钢筋混凝土面板单价：550元钢筋混凝土面板造价：550×13891×0.3=229.2万元；止水单价：40元/m； +220)=12.1万元；钢筋混凝土面板方案总造价：241.3万元。无砂混凝土单价：500元无砂混凝土造价：500×13891×0.1=69.5万元；水泥砂浆单价：200元/m³；水泥砂浆造价：200×13891×0.02=5.6万元；复合土工膜单价：50元/m²；复合土工膜造价：50×13891=69.5万元；现浇混凝土单价：400元/m³；现浇混凝土保护层造价：400×13891×0.1=55.6万元；复合土工膜方案总造价：200.2万元。4.3泄水建筑物采用正槽溢洪道，其堰顶高程273.0m，溢流孔净宽10m，顶高程应高于正常蓄水位或设计洪水位0.30.5m,故最终选择宽为10m，高为6m，平板。采用圆形断面，直径为2.4m，隧洞进口预留闸墩，以便改为防空洞时布置，275m，且垭口处上下游坡174m。引水隧洞布置于右岸山体中，最大5m³/s340m处，地面式；坝设计规范》SL228—98可知：L11.2m，且L型挡墙墙底（P11）277.2m276.6m，符合规范中“防浪墙由坝高、坝顶结构、防汛管理、交通要求、施地要求等因素综合确定，并要58m,B=8.0m。面板坝主要承受自重和水荷载，自重荷载引起的变形（蠕变变形除外）25%70%不等，愈靠近上游坝坡，蓄水后产生沉降的可能性愈大，对面1A区（上游铺盖区150mm1A2030cm的层厚分层填筑，并轻度压实。1A区是作为材料源，在需1B区（盖重区1A2A（垫层区：2A区为面板提供支撑，该区由砂和砾石颗粒料组成，按40cm10t4遍，2A区的水平宽度24m内变化。该区由与混凝土骨料质量相同或相近的材料组成，按照2B区（特殊垫层区2—3m内砂和砾石的反滤层。万一周边缝止水破坏，反滤层2B区将粉土颗粒通过该区，从而构成防止渗透的第二的级配要求机轧加工配制。2B2040cm的层厚分层填筑，用振动碾很滤层保护周边缝。2B2A3m或更：3A可使用采石场精选堆石料或隧挖料；如果采石场精选堆石料供应不足或不稳20cm30cm的机轧碎石。3B区（主堆石区60cm80cm的10t4遍。有些工程在试验之后才最终决212遍，测定每遍堆石层表面平均高3C区（下游堆石区200cm200cm10t43B区一样，层厚和压实3D区(下游护坡)：这些堆石区提供可靠的坝体内部排水。在排水良好的堆砂砾石组成的填筑坝体中，这些排水区可由续的烟囱式或墙式排水系统和2B区（特殊垫层区）20cm；2A3A区（垫层区、过渡区）40cm；3B区（主堆石区）80cm,3C区（下游堆石区）层厚图6- 坝体分区示意根据《混凝土面板堆石坝设计规范》SL228－98中规定：当筑坝材料为硬岩1:1.51:1.6。1：1.55，下游采用干砌石护坡，以保证下游55.5mL状，亦称L形挡墙。L形挡墙既起挡水作用，又起挡土作用。防浪墙延伸到与坝头基L

bH1~2，墙趾宽度b3

图6- 悬臂式挡土墙示意 图6- 防浪墙尺寸H1=防浪墙顶高程—防浪墙底高程=281.2m-277.2m=4.0m。m1mE1h2

EaKa

aKtan245a

式中：A组，=38.58°aKtan2a

2tan24538.582pKtan2p

2

K01sin式中：38.58

HP1 H 2

HHLm23.105 1L

h

%hz6-4

1E'H'18.87KNm（逆时针3M2

(顺时针6-5。图6- 防浪墙校核洪水情况荷载示意M15.35KNm（顺时针M2

(逆时针根据《水工挡土墙设计规范》6.3.5规定：土质地基上挡土墙沿基底面的抗滑Kc

f

(6-

— —f=0.3-0.38，取f=0.3；H—L3.1.1，333.2.73级挡土墙在基本1.25。计算得完建情况Kc2.2K1.1maxG

式中：max—G—作用在挡墙上全部垂直于基底面的荷载（kNM—A—W—计算得：完建情况的基底应力为：max219.8

60.16kPa

校核洪水情况的基底应力为：max231.5730.2969.25kPa

25kPa69.251.48<2.0（02个规定的要求时，可不进行抗倾覆稳定计算。1.2倍；挡土墙应力的最大值与最小值之比不大于2.5（特殊组合2个规根据《水工混凝土结构设计规范》SL191—2008的相关规定，计算弯矩设计MG1MG1kG2MG2kQ1MQ1kQ2MQG、Q—

(6-3-2，三类环境y条件下，板的混凝土保护层最小厚度c30mmHRB335，钢筋抗拉强度设计值f300N/mm2，估计钢筋直径为10mm。混凝土强度采用C25，yf11.9N/mm2。截面有效高度为hha50035465mmc

s

f

11

(6-As

yK2-7，取

(6-M118.87KNm（逆时针；校核洪M15.35KNm（顺时针）；s0.009，1sA166.0mm2，0.036%s

=0.15（3查得，故采用最小配筋率（对称配筋

minb

选配10@110（

714mm2）300mm称配筋。在受力钢筋内侧应布置与受力钢筋相垂直的分布钢筋，选配8@250。建工况下的基底应力大于完建情况下的基底应力，故其 工况为完建情况M2

(顺时针根据《水工挡土墙设计规范》,s0.00210.00210.468

38.0mm2

0.008

0

筋率（对称配筋

minb

697.5mm2，选配10@110（

714mm2s分布钢筋采用8@250s软化系数：微新岩石＞0.7；弱风化岩石＞0.55饱和抗压强度：微新岩石＞40MPa；弱风化岩石＞25MPa6-1组别KnGFDAB垫层：垫层区（2A区）3.0m40cm2A80mm0.1mm的颗粒含量不大于5%5mm35%55%，级配连续，大致符合谢腊德级配，碾压后渗透系数k104cm/s2.20g/cm³18%。2A垫层区（2A区）特殊垫层区（2B区20cm，填筑料采用微新千枚岩破碎加工制40mm5mm45%20mm的颗2B特殊垫层区（2B区）2B20%。表6- 堆石体设计技术参510-35%—10-5%—10-10-表6- 堆石体填筑技术参（遍4464度而且的关注面板的防渗性和耐久性，更加重视面板裂缝的检定和控制。要得到合理的混凝土面板设计重要的是了解面板性状，2000Giudici等人板的性状。以下几点是取自该的关于面板在库水荷载作用下的一般性在面板平面上面板的位移：面板通常离开坝肩向大坝中心移动，了除100m以上的堆石坝的面板设计厚度为0.30.002H~0.3 ，H为m100m以下的混凝土面板堆石坝，0.3m75m以下的混凝土面板堆石坝。75mMackintosh坝、75mBastayan45mWhiteSpur0.25m的面板，同时周边缝附近的面板适当加厚。委内瑞拉25m高的Macagua坝和不列颠哥伦比亚省24m高的Keenleyside水电站混0.25m厚的面板，且未加厚周边缝附近的面板。本设计根据《混凝土面板堆石坝设计规范》SL228—980.3ms0.35%0.4%sb=1000mm

300mm2

1050mm2As1200mm32,2布置20@300(

1047mm2)，竖向布置20@260(

1208mm2ss6-6：ββAβGFβaE11BCD图6-6折计算简ABFG、BCEFCDE两块，各块重量分别计为W1、W2、W3，三块土体底面的抗剪强度均为。采用折线滑动静力计算法，假定条块间作P1P2，其方向为水平。ABFGFxN1sin(1)P1BCEF

)W1

FxP1N2sin(2)P2FyN2cos(2)W2

（6-CDEFxP2N3sin(3FyNcos(3)

（6-1CDE土块稳定的情况下，令其Fy01

K2

)

K

)

KK值，计算Fx，并分类讨论：若Fx0K正好；若Fx0（向右KK值计算；若Fx0（向左KKKK值是否满K值都定校核采用程序随机取点计算，本程序采用VisualC++6.0编写，并在Windows7操作系统下运行通过，具体程序代码见附录。6-4Km=1.55,H=280.00m,堆石料内摩擦角K000317610807200030901000100.118.3.12条可知，3级土石坝在正常运用条件下最小安全系数应不小于[K]=1.20。K1.26[K]1.20，因此下游坝坡是稳定273.0m（要根据自己的地形图看（图6- 副坝最大断面剖面cc—c—c0—0—0.359B4.8m8.0m8.0采用摩擦，计算抗滑稳定安全系数K

f(WUK

WPU f0.50.6f0.5图6- 副坝计算简

wL

h)P12

H2

G砼fawH；扬压力折减系数=0.35fbfa2.5m扬压力：U12.5(2

a

)1

(8.02.5)17K5.7K1.05K2.96K1.00。M63.5713.659.62.9533.990.33482.74372.4KNmeM 0.29ml8m1.33m 1372 M188.516.2102.62.9558.50.3316.35.53763.1KNmeM 0.63ml8m1.33m 63.7m的转弯半径（5倍路宽的交通要求43º。同时在副坝侧面设坝顶宽度由坝高、坝顶结构、防汛管理、交通要求、施地要求等因素综合确58m,参照国内实际工程，本设计中取坝顶宽度1.0m0.8m宽的检查用人行便道。0.15m，在坝顶上布置排水系统和照明设备。80120cm的台阶。2cm，接缝间选用两道止水。L65m左右，按重力坝构造需要分缝。根据经20m（过渡段除外，横缝中间设两道止水，均由止1m1m。止水片埋入混20cm。坝基开挖自岸坡从上而下进行，并尽早开始，在导流工程完成能投入使用时，挖而影响基坑内的施工。对坝基的岩石开挖宜适当控制用量，以防止因而影响开挖面以下的岩石。对底座部分的地基开挖采用预裂，这样既可以避0.30.5坝高范围内的岸坡1：0.5的坝坡。1/6坝底宽度处。这一区域承受的水荷载最大，其变形将直1/6底宽至坝轴线处。这一区域内可以用土方机械开挖和清散分化岩石可以用反铲或其他工具挖除，也可用人工清理，但不必干净。干造孔少装药弱的要求进行，人工清除松碴、反坡及突变。趾板混凝土浇筑前1m的陡坡均要削缓或用混凝土回填成斜坡，特别是避免台阶地形，突出的基岩则需要削去，以便压实。在趾板下游的岸坡上为了防除为特殊加固而采取深孔固结灌浆外，一般是在岩石表层钻孔，进行固趾板是布置在混凝土面板的周边，坐落在河床及岩基上的混凝土结构，6-76-8所示，图中“X”为现浇混凝土板底面线一期开挖，剥离岸坡覆盖层，并对趾板地基进量及地质编录，根据开挖后的 图6- 趾板横断面ABE

FX-X 图6- 趾板布置趾板分为六段，第一段至第六段长度分别为：24.3m66.1m、56.6、6-9H有关。趾板地基的允许平均水力坡降可参考以下经验数据：0.4m。QT0.8m0.9m。QT的坡度与面板坡度一致。岸坡段趾板，由于该段布置在斜坡上，CB点，趾板底面为非水平面，X-X线与坝轴线不平行。故趾板横截面上面板的坡度m不等于面板的设计坡m，即11（1为坝坡坡角。因此，岸坡段趾板的横截面形式及布置就较a型趾板底面开挖成与该段岸坡平行或接近相同坡度的平面，以趾板轴线为b型趾板横截面上其底面线为水平线，但不同的地段趾板的不等，在这种c型岸坡段趾板横截面几何形状与河床段水平段趾板相同，但不同段落上趾板的角不同，只是将趾板横剖面底面线开挖成与水平线具有一定的夹角γ，QT的坡度与面板的迎水面坡度m相同。这种形式的优点是开挖工作简图6-11a型趾 图6-12b型趾6-13cb

(6-式中：B,CBCLBC6-56-6所示。6-5开挖高程范围CB开挖高程范围CB6-6CB354643析.2m时，需进行稳定和应力分析。趾板稳定分析用刚体极限平衡C25，采用普通硅酸盐水泥。构造钢筋。软基上趾板的钢筋宜布置在板的，单层双向，各向含钢筋率为0.3％0.40.3％，纵向配筋率取0.3％。30mm1.2m，按方格布置5m90°弯钩与顶面温度钢筋连趾板地基开挖是在削坡的同时自上而下进行的。对覆盖层及表面全强风孔松动方式开挖。趾板的开挖边坡，风化岩石可取1：0.51：0.8，取1：0.82m3m。0.1H=0.1×（277.6-224.5）=5.315m5m为1117m22m，距趾板上本工程在趾板基础范围内(6m)的断层破碎带和软弱夹层进行深挖回填混凝土处理,1/20.5m厚反滤料0.5m厚过渡料覆盖。6-76-86-9表6- 计算截面汇总A0BCDEFGHI表6- 计算截面面积汇总ABCDEFGHI000087表6- 各段坝体填筑工程.8.26-106-10断面面积面积程量1425344654636-11123456789表6-12副坝各段面每米工程量计算 （单位L230.0m3.75m²，230.0×3.75=862.5m³160m33km²55.5m,220.0m,276.6m,277.7m,279.2m340m15.7m²10.8mHL110-WJ-76水轮机，配11.5×27.25m²。3年，2009年开始准备，2010年动工，12730日第一库区水类型主要为第四系松散堆积物孔隙潜水和基岩裂隙水，受大气降水补给，排泄于河谷与河床，库岸山体水位较高，一般在300m高程以上， 280450m，坝区河床较宽，约2050m，为一“U”型河谷，山坡不对称，左岸山体雄厚，山坡角30402030240m高程以上为强风化中下部岩石，240m高程以下为弱风化岩石，235270m高程为强风化岩石，270m高程以01.5m厚第四系残坡积壤土。坝址区水类型主要为第四系松散堆物孔隙潜水和基岩裂隙水，主要受大气降水补给，排泄于河床及河谷，水动态类型属降水-径流型。1024mq6.7196.7Lu341.7Lu，1117mq值729.9Lu1927m，q5.650.3Lu127.3Lu，属中等—较严重透水1.28m³/s4040万m³；经频率分析：p=0.1%551.5m³/s1569m³，p=2%364.5m³/s965m³。流域多年平均降雨值气温28℃为最高，最高气温41℃，最低气温-11℃。2047.7mm12.6m/s1.6km烈度：坝址及库区烈度属Ⅵ度以下，设计时可不考虑荷载大坝约1015km,有公路相通，方便。（砾）石混合料，砂卵（砾）石储量丰富，质22日/16日/月。根据《水利水电工程施工组织设计规范》SL303—2004的相关规定，导流建筑物的使用年限为>1.54级。根据《水利水电工程施工组织设计规范》SL303—20043.2.6的规定，4级2010年。本设计采用过水土石围堰，洪水标2020年一遇。20年。200年一遇。80%方案。枢纽完成后，将导流隧洞用封孔作为放空洞。第一期：2009年2010年10月31日 第二期：201011月截流2011430第三期：201151日度汛2012510第四期：2012510日封孔20127302.4m必须考虑与上下游围堰之间保持2050m的距离，防止水流冲刷围堰。U2.7m45m。隧洞进口底235m234m200m，底坡0.5%。隧洞进口段预留闸墩，以便后期改成放空洞。出拦蓄在水库中库容VH；隧洞泄水过程线与洪水过程线的交点对应得下泄流量Q，根据坝址水位流量关系曲线查得下游水位hpH和下游水位hp求得隧洞的平均流速v及下泄流量Q，并与Q比较，如QQH即为相应的拦洪水位；若QQ，则另需假定隧洞泄水过程线重算。11112gHh 2gH0hpv

mvhp假定一些列隧洞下泄流量Q（7-1H，绘制隧洞泄水能力Q~H在绘有5%频率洪水过程线（5%频率洪水过程线的Q~HAB1AB2AB3，求出相应的拦蓄库容V1、V2、V3和下泄流量Q1、Q2、Q3，再根据水位库容关H1H2H3；在绘有隧洞泄流能力Q~H曲线的坐标图上，绘出相应的点P1Q1H1PPH由图7-1得：拦洪水位249.2m，取安全2.8m，故坝体的拦洪高程为252.0m74.5m³/s。水位流量110下泄流量与上游水位关系曲 隧洞下泄能力曲7-1体全断面拦洪度汛，故围堰只需在枯水期挡水基坑以填筑坝体，并且不考虑3.0m。201011月20114303.0m5.0m，上游围堰的1:1.51:1.41:1.4，下游20mm25cm15mm20cm20mm，间距7-2。1127-2(1)第Ⅱ期：坝底到拦洪高程，即227.5~252.0第Ⅲ期：拦洪高程到防浪墙建基面高程，即252.0~277.2；IV期：防浪墙建基面高程至坝顶高程，即277.2~280.0。7-3根据大坝分期按下 计算（梯形河谷适用）各期工程量VHL3bmmHl3b2m

H

(7-

式中：V—计算部分坝体工程量（m³LHblQT式中：V—计算部分坝体工程量（m³T（d7-1

(7-Ⅱ位置高程工程量有效工日6平均施工强度最大施工强度ⅢⅣ位置高程工程量有效工日平均施工强度最大施工强度由上表可知，上坝强度以Ⅱ期强度控制，为3495.0m3/dT20（20T11.7整平机械：推土机移山-80；50T周期性运行机械生产率（正向铲挖掘机、自卸汽车P608qKK

(m3班

(7-tqKvKtKptttt运t

Lt运t空回Lt装

t't12.5

60820.70.750.871096.2m3班；

60811.710.750.87129.3m3班。

P8V(BC)hKKn(m3

(7-式中：V(m),—搭接长度(m)，C=0.2m；h—铺土厚度(m)，h=0.8m；n—压实遍数，n=6；KtKt0.6KpKp0.87P81500(2.00.871503.4m36推土机的生产率查，移山-80台班产量为0.060.079，推土机生产率 1.180.06~

1072.73~1412.43m31350m3班。机械数量

NQnP34951.15213501.4924~10mV'q

(7-q—正向铲土斗容积V'—自卸汽车容积mV'11.75.8510且4， n， 2Ln t

2L 2.42460n t

卸 11.8台，取12台，即一台正向铲配备12

(7-n

12129.31551.6

班

1503.4

班

N

(7-N m3天；n2Pm3/台班。表7- 机械数量计算碾Ⅰ11Ⅱ22Ⅲ11Ⅳ110.4m0.8m，次1.5m2倍，以便使过渡区和过渡层区与垫层区或主堆石区的界面不能有大块石集中和现象80120cm的台阶。施工过程中，应将用于次堆石(2）和块置得到重新排列，堆石体孔隙减少，密实度增加，并改善其物理力学性YZ3-506遍。3050cm范围1015m应利用在填筑坝顶布置的牵引设备牵引振动碾上下往返46是：在截流前导流洞掘进的同时，就进行削坡和岸坡段的趾板地基开挖，并趾板基础开挖是在削坡的同时自上而下进行的。对覆盖层及表面全强风20cm。2m3m3m范围内的坝基，可以用人工或小型反铲进行挖掘、清理，遇到断层及裂隙要加深开挖，3排灌浆孔，两边排为固结灌浆孔，5天，则施工强度

2121.563.6m3d5表7- 混凝土面板施工分期工程量Q平均混凝土拌合采用拌合站的方式，取用2台-500拌合机拌合。混凝土场外采用搅拌车，入仓采用斜溜槽的方式，宽度为15m的面板使用27.5m1条溜槽。面板钢筋的架设方式采用现场绑扎和而超过混凝土初凝时间，则必须停止浇筑。待混凝土强度达到2.5Mpa时按施工810m的塑料布保护，防止表面水分过快28天。862.5m330

862.51.543m3d3680m320

36801.5276m3/的混凝土施工强度为276m3/d。采用-500拌合机。生产率为P18~20m3/h

1618~

0.86~0.962浇筑方案为：拌合站拌和，搅拌车上坝200mD=2.4m227.5m1~125cm 30cm12石f4~5，开挖时需要临时支撑。用：2号岩石铵在隧洞同时进行开挖，每个工作循环中有关固定作业时间如下152430123011530(1)考虑衬砌厚度0.3米，隧挖断面面积为7.07m²(2)眼数量的确定和布单位进尺耗药量，除以每孔装药量，即得 孔数NKS

(7-

式中：—单位长度眼装量；取1.3（取药包直径为40mm—眼的装药系数，本设计按下列情况采用：一般孔：20.63掏槽药孔：1—眼利用系数，取KK1.6kgm3SN1NKS1.67.070.912.43134N4 1.31

KS1N11.67.070.90.721.347.86822

NN21385485最终根据殉爆距离确定总眼数为30个，其中掏槽孔4个，扩大孔数18度往往降低效果。循环作业进尺按下式计算L t

(7-t12ti=0=1ttt钻

Nnv

(7-n4m2,2v—眼利用系数，采用N—眼总数t出渣S1S

(7-P（实方/小时，出渣机械选用窄轨矿车，效率15m3小时。 N1

26

S17.071出 Lt

12 2.43m2.781.0t2.78h；t出渣0.47h；L2.43m170型潜孔钻，出渣机械选用窄轨矿车。经计算得，170型潜42台。隧挖循环作业图见图7-4TL'/m'n'(7-L'Lm'n'1T=41(7)隧挖主要机械汇总表7-4导流隧挖机械汇总17042临时支护装渣机械出洞装渣人员退场钻车出洞装药连线钻孔钻车进洞测量放样9876543217-4施工交通可划分为对通和场内交通两部分。设计中应结合施工总布置及施工总进度要求，经比较选择对通方案，合理解决超限，进行场内交通规划。确定对通和场内交通的范围应符合下列规定：1、对通方案应确保施工工地与国家或地方公路、铁路车站、水运港口之间的交通联系，具备完成施工期间外来物资任务的能力；生产、生活区之间的交通联系，主要道路与对通衔接。场内、通干线及其主要建筑物设计标准应结合水利水电工程施工特点，参照国家、有关行业现行相应的技术标准确定。当采用公路方式时，还应遵据施工