梅州大桥维修加固设计说明(施工图设计)

经典word整理文档，仅参考，双击此处可删除页眉页脚。本资料属于网络整理，如有侵权，请联系删除，谢谢！设计说明1工程概况2编制依据梅州大桥位于梅州市城区，是国道G206上的一座大桥，中心桩号为：2.1相关文件K2160+441.2，上部结构为9跨40m的刚架拱，下部结构为重力式桥墩，钻孔灌注401.58m28m-20-100，（206（2二〇一人群荷载为3.0kN/m。2〇年十二月十日）（G206线梅州大桥维修加固方案评审会会议纪要》2.2相关规范（JTGB01-2003）（JTGH11-2004）（JTJ041-2000）（1989）（GB50010-2002）（GB50367-2006）（JTG/TJ22-2008）（JTG/TJ23-2008）3加固设计技术标准（1）设计荷载：图1.1-1梅州大桥原设计荷载等级为汽－20级、挂－100，本次维修处治维持原荷载等级即汽－-1-20级、挂－100。（）桥面宽度：维持原桥面全宽28.0m。（）桥面布置及纵横坡度：维持原设计4病害情况根据检测报告，本桥主要病害整理如下，详细的检测情况见《梅州大桥检测、4.1桥面系图4.1-2桥面破损、穿孔4.2上部结构该桥桥面为水泥混凝土桥面，桥面各墩台顶伸缩缝橡胶条均已破损剥落，填间机动车道在L/43L/4塞。全桥上部结构为9跨40m刚架拱桥，每跨共有9片主拱肋，拱肋由上弦杆、斜撑、主拱腿及实腹段组成，拱肋间上弦杆及实腹段共设有12道Ⅱ型横系梁，两侧大节点位置各设有1道Ⅰ型横系梁，每侧主拱腿设有2道横系梁。（1）肋腋板全桥各跨约20%～70%肋腋板底面出现开裂，部分裂缝宽度超过0.25mm，个别裂缝宽度达2mm1跨～第3跨间以及第9跨。图4.1-1桥面网裂第1跨桥面跨中位置平远往丰顺方向中间机动车道出现桥面穿孔、砼破损碎裂，破损区钢筋基本断裂，破损面积约为3m2m；中间机动车道排水孔均有泥沙堵塞。墩顶防撞栏局部有破损。图4.2-1肋腋板破损-2-（2）横系梁小节点处砼振捣不严，蜂窝孔洞。第2跨丰顺侧5号肋大节点处有严重的渗白浆。各拱肋间大部分横系梁出现斜向及竖向裂缝，个别横系梁裂缝比较宽，约0.3mm，且基本裂通整个系梁截面，仅靠钢筋连接。部分系梁砼有较严重的蜂窝孔洞及露筋。图4.2-4大、小节点蜂窝孔洞（4）上弦杆、实腹段拱肋全桥各跨上弦杆、实腹段等构件状况良好，未见明显破损、开裂，仅发现第7跨跨中处19号肋均有出现17条竖向表面收缩裂缝，裂缝宽度均较小，约0.1mm左右，且大部分未裂至肋底。图4.2-2横系梁开裂、露筋（5）拱腿、斜撑全桥各跨拱腿、斜撑等构件状况良好，未见明显开裂，但局部出现蜂窝、孔洞2跨近2号墩侧3号拱腿根部有1第8跨平远侧2号拱腿在15号系梁位置有1处蜂窝孔洞，并有露筋锈蚀。4.3下部结构图4.2-3横系梁混凝土破损（3）大节点、小节点（1）支座全桥大部分拱肋大节点处均有出现贯通的U0.15mm分裂缝沿拱肋两侧面向上延伸约530cm宽度很小均小于0.1mm；部分节点处出现蜂窝孔洞、渗白浆现象，如：第1跨2号拱肋平远侧大节点处有1处蜂窝孔洞，面积为28cm18cm。第2跨2号肋丰顺侧各墩台顶支座没有发现明显的开裂，压缩现象，均有轻微的剪切变形。（2）墩顶立柱、盖梁各墩顶均积满泥沙垃圾，个别还长有灌木、小树；7号墩立柱顶盖梁有3处砼-3-涨裂、剥落。（3）桥墩、桥台号、4-5号、4-64-96-1号、6-76-96-106-11号、6-13号、6-14号、6-15号、7-48-78-9号桩各桩身表面有露筋现象。2-32-8加12-加235-15-25-77-1号、7-2号、7-37-77-8号、8-68-108-118-12号各桩身冲刷掏空。全桥大部分墩台状况良好，未见严重破损。检测中发现9号桥台拱座4号拱腿对应位置及34号拱腿间各有1条竖向裂缝，宽约0.2mm，裂缝从拱座顶面一直往下延伸。9号桥台右侧挡墙有两条贯通竖向裂缝，缝宽约23mm，且表层砂浆有剥落。原设计河床较高，河床线基本位于桩基顶面处，和原河床线相比，如今河床普遍存在明显的冲刷与下切，各墩顶河床下切量介于～6cm之间。2号墩承台表面轻微露沙，但整体结构完好，未见明显破损。2-1号桩身在距承台底部10cm处有一40cm的钢护筒，没有钢护筒桩身表面轻微露石。2-2号桩身表面轻微露石，在小里程往上游转角处河床往上有4根纵向露筋、最长约为170cm，有10根横向露筋、最长约为100cm。图4.3-1桥台挡墙竖向裂缝4.4水下基础探查大桥所在河道宽阔，水质较好，水流平缓，河床底部以沙石底为主，大桥水下墩基础表面有少量厚度不超过1cm的贝类水生物。图4.4-12-2号桩基础混凝土剥落、露筋其中2-22-92-102-11号桩有露筋现象，露筋数量从4根至13根不等。2-3号桩身距河床120cm处有一长30cm沙，桩与河床结合处、与承台结合处未见有明显破损。2-62-7号桩桩身无钢护筒保护，表面轻微露石，但未见露筋。2-8号桩身钢护筒座底，钢护筒锈蚀严1-112-12-62-7加2号、4-14-24-34-4-4-重，但整体结构严实，未见露筋。20cm，有1根纵向露筋、最长露筋约为60cm2-12号桩身无钢护筒保护，桩身表2-加1号桩身表面局部有钢护筒，没有钢护筒保护的桩身表面轻微露沙，整体结构严实，未见明显破损。2-加2号桩身表面自河床往上20cm局部有钢护筒，没有钢护筒保护桩身表面严重露石，但未见露筋。面轻微露石，未见露筋。2-9号桩身在小里程往下游面距河床30cm处有4根横向钢筋、最长露筋约为150cm，有3根纵向露筋、最长露筋约为150cm。图4.4-42-11号桩基础混凝土剥落、露筋4.5病害综述由检测结果可知梅州大桥在多年的运营下出现较多的病害，主要的病害如下：桥面系中伸缩缝老化、破损较严重；桥面各跨铺装层磨耗较严重均有不同程度1满泥沙。图4.4-22-9号桩基础混凝土剥落、露筋2-10号桩身在大里程往下游面自河床往上有8根横向钢筋、最长露筋约为150cm，有5根纵向露筋、最长露筋约为130cm，露筋处破损进深约为3cm。部分裂缝宽度较宽达0.3mm，且第1跨右侧机动车道已经出现穿孔现象。横系梁出有出现环向开裂，裂缝宽约0.15mm。其余构件状况较好，未见严重破损、开裂，仅局部有蜂窝孔洞。墩台状况良好，仅9号桥台台座位置出现有2条竖向裂缝。比偏低。图4.4-32-10号桩基础混凝土剥落、露筋2-11号桩身在小里程往下游面距河床40cm处有3根横向钢筋、最长露筋约为-5-7.299cm。水下基础结构：河床冲刷下切情况较为严重，与原设计河床线相比，现在河床行全面彻底的维修加固，以保证桥梁运营安全。（3）针对肋腋板承载力低，破损重的现状，建议拆除原桥面系，更换原桥面的肋腋板，重新修筑整体化桥面，并做好其余的防撞栏等构件。（4）对所有横系梁进行加固处理，可采用增大截面法对横系梁进行加固补强以增强结构的横向联系，提高结构的整体工作性能。普遍下切36m，而梅州大桥桩基长度不长，只有12m左右，及大部分桩基埋深只2-2号、2-9号、2-10号、2-11号桩有露筋现象，未见严重的破损孔洞。4.6结论及建议（5）由于各跨主拱肋跨中均存在明显的下挠变形，虽然静载试验表明主拱肋可安全储备。综合上述外观病害检测结果，梅州大桥存在较多结构性病害，技术状况等级评为四类桥，按桥涵养护规范规定须进行大修或改造，及时进行交通管制。第1跨静载试验结果表明试验跨主拱肋结构整体刚度、强度性能均较好，实测-100的要求，以下建议：（6）对2号墩露筋柱基采用外包钢筋砼进行补修完整，防止进一步破损。（7）由于河床冲刷下切较重，而桩基的长度均较短，建议对河中各墩周围河床防护以增加结构的稳定性与安全性。5主要病害原因分析（1）由于该桥横系梁、肋腋板及拱肋的大小节点均存在较多结构性病害，且第15吨的车辆通行，通行速度应限制在20km/h以下，两外侧非机动车道可正常运营，为缓解交通压力，可允许3吨以下小汽车通行。5.1原结构复算JTJ计算采用MIDASCivil模型见下图。（2）该桥存在较多结构性病害，已影响到结构的安全与稳定，应尽快对全桥进-6-表5.1-2普通钢筋指标RaRgRbg普通钢筋Ⅰ级钢筋Ⅱ级钢筋弹性模量(MPa)210000.00(MPa)240(MPa)240(MPa)240200000.00340340340（5）荷载组合：图5.1-1计算模型总体图原桥设计荷载为汽车-20-20车-100，考虑以下两种荷载组合：荷载组合Ⅰ：1.2恒载＋1.4汽车-20级；荷载组合：1.2恒载＋1.1挂车-100。Ⅲ（6）混凝土收缩及徐变影响力：相对湿度70%，加载龄期取28天，计算参数按照规范（JTJ023-85）有关规定取值，计算时间取3650天。5.1.1承载能力极限状态验算图5.1-2计算模型侧面图计算荷载（1）结构重力：混凝土容重按25kN/m计，程序自动计入。3（224.0kN/m,边防撞护栏7.7kN/m（1）主拱腿关键截面验算（见表5.1-3）撞护栏4.0kN/m。表5.1-3承载能力极限状态强度验算（表中轴力单位为kN，弯矩单位为kN.m）组合I组合Ⅲ（3）活载：双向四车道。（4）主要材料指标：是否满足规范截面拱腿位置NNNMMRjjjj下端中部上端-2773.4-366.3-3101.6-459.3-2757.439.6-3086.142.3-2738.5-334.3-3069.3-400.04148.64010.13992.6满足满足满足表5.1-1混凝土指标标准值设计值R(Mpa)R(Mpa)弹性模量强度等级线膨胀系数(MPa)注：轴力＋为受压，－为受拉；弯矩＋为下缘受拉，－为上缘受拉。RaRlb(Mpa)b(Mpa)al20100能力设计要求。302530000.001.000e-00528500.001.000e-00521.017.52.101.9017.514.51.751.55-7-表5.1-6承载能力极限状态强度验算（表中轴力单位为kN，弯矩单位为kN.m）（2）斜撑关键截面验算（见表5.1-4）组合I组合Ⅲ表5.1-4承载能力极限状态强度验算（表中轴力单位为kN，弯矩单位为kN.m）是否满足规范截面位置NNNMMR组合I组合Ⅲjjjj是否满足规范截面斜撑位置NNNMMR大节点侧-2635.1-2048.7-2691.8-1897.8-2956.1跨中-2580.4260.8-2640.5315.9-2861.6满足满足实腹段jjjj下端中部上端-947.6-935.0-922.5-66.816.1-1064.2-1051.6-1039.1-60.412.32266.12261.12266.1满足满足满足注：轴力＋为受压，－为受拉；弯矩＋为下缘受拉，－为上缘受拉。20100-73.4-98.5注：轴力＋为受压，－为受拉；弯矩＋为下缘受拉，－为上缘受拉。能力设计要求，但已达到极限值，无安全储备。20100力设计要求。（4）立柱截面验算（见表5.1-7）表5.1-7承载能力极限状态强度验算（表中轴力单位为kN，弯矩单位为kN.m）（3）弦杆关键截面验算（见表5.1-5）组合I组合Ⅲ截面是否满足规范满足NNNMMR表5.1-5承载能力极限状态强度验算（表中轴力单位为kN，弯矩单位为kN.m）jjjj立柱-653.0454.1-1057.6806.3-2052组合I组合Ⅲ是否满足规范截面位置NNN注：轴力＋为受压，－为受拉；弯矩＋为下缘受拉，－为上缘受拉。MMRjjjj20100力设计要求。梁端侧中部906.6906.3906.3546.7548.3548.3-80.5263.0866.5865.4864.2529.0527.6527.6-66.8227.9-110.5-54.5250.2198.71078.21078.21078.2968.6968.6968.6满足满足满足满足满足满足端弦杆小节点侧小节点侧中部-126.3-73.4280.2135.45.1.2正常使用极限状态验算（1）变形验算内弦杆大节点侧根据计算，在正常使用状态下刚架拱片最大竖向位移为-40.2mm。在汽-20级荷载作用下刚架拱片最大位移为-29.3mm，小于主梁计算跨径的1/800，满足《公1989）规范要求。（2）裂缝宽度验算（见表5.1-8）注：轴力＋为受压，－为受拉；弯矩＋为下缘受拉，－为上缘受拉。20100力设计要求。（4）实腹段关键截面验算（见表5.1-6）-8-表5.1-8使用阶段裂缝宽度验算度满足规范要求。构件主拱腿斜撑裂缝宽度（mm）0.1684规范限值（mm）结论满足0.20.20.20.20.25.1.4桥台桩基础验算0.0000满足表5.1-11桩基础计算表弦杆0.1811满足最大轴向力（）桩端承载力（）实腹段横系梁0.2156不满足不满足比值是否满足满足0.2599桥台桩基础616071281.16经采用MIDASCivil有限元建模软件对原结构进行空间建模计算分析结果可0.2156mm0.2599mm，不满足规范（JTJ023-85）设计要求。承载能力，满足规范要求。表5.1-12桩基础截面承载能力验算表5.1.3桥墩桩基础验算N4559kNN）比值2.12是否满足满足ju根据检测报告及桩基础病害情况分析，选取病害严重的2号桩基础进行验算取值。结构考虑连拱效应，计入模型的桩柱长度取用岩层以上至柱顶长度10.2m轴力（）2274.11523.548213221弯矩（kN.m）2.11满足为最不利情况。表5.1-9桩基础计算表度满足规范要求。最大轴向力（）桩端承载力（）比值是否满足满足5.2病害成因分析桥墩桩基础4823.666301.37（1）从计算结果来看，在原设计荷载最不利组合作用下，实腹段跨中及大节点处截面受偏压作用，承载力虽满足规范（JTJ85）要求，但已达到极限值，承载能力，满足规范要求。表5.1-10桩基础截面承载能力验算表N4559kNN）比值2.49是否满足满足ju固。轴力（）45591165113762875（21993弯矩（kN.m）2.46满足-9-害对结构的安全性和耐久性均造成较大的危害，需要进行加固及补强处理。全因素，消除安全隐患，对不确定安全因素要制定好应急预案。7主要加固项目6加固设计原则（1）提高刚架拱片的刚度，并提高其承载能力。7.1加固总体思路除全桥桥面铺装，重新浇筑新桥面铺装层作为结构补强层。7.2行车道处新增拱片加固高刚架拱片的承载能力以及桥梁整体刚度。（2）加强桥梁的横向联系，恢复并提高桥梁的整体刚度。拱片的加强，同时考虑对横系梁的加强，以提高桥梁的整体性。（3）主要构件病害应得到有效修复。5片原拱片之间46通过植筋连接成整体，提高桥梁的整体刚度。效修复。（4）维修加固后的桥梁结构整体寿命应得到提高。构的整体寿命。（5）加固设计应与施工方法紧密结合。充分考虑施工的可行性。6cm原拱片高程进行相应调整，使加固后的桥面线性平顺。（6）加固施工对环境的影响要小。旧桥维修加固需要对原混凝土结构进行外表处理，其施工过程中必然产生粉尘、废弃物等，施工过程中应采取有效措施，减少施工对环境的负面影响。（7）加固施工中的安全措施。7.3横系梁加固-10-横系梁底面加厚13cm段底距离较小（不够13cm平，原横系梁底部植筋，浇注增大截面混凝土。（1）对所有宽度≥0.15mm的裂缝进行灌浆处理，灌浆胶采用优质Ａ级环氧灌缝胶。对所有宽度＜0.15mm的裂缝进行表面封闭。（2）凿除所有剥落、疏松、腐蚀等劣化混凝土，对外露锈蚀钢筋除锈，然后用环氧砂浆进行修补。8加固后结构验算实腹段大节点处横系梁两侧植筋、挂钢筋网，浇注15cm增大截面混凝土。土，与新桥面板共同受力。根据以上加固设计进行加固修复计算，计算采用原设计荷载等级和规范（JTJ023-85）要求进行。取值参数同原结构复算。8.1行车道处新增拱片加固验算7.4桥面板及桥面铺装改造加固计算采用MIDASCivil有限元建模软件对加固后结构进行分析、计算。模型见下图：616cm厚桥面板，与最外侧肋腋板通过植筋连接起来，将桥面板与主拱片及横系梁浇注成整体，同时提高桥梁的整体刚度。拆除全桥桥面铺装混凝土，在桥面板上铺设8cm厚桥面铺装层。7.5水下桩基础加固根据检测报告该桥2号墩2-22-9号、2-102-11号桩存在混凝土破损、掏空、露筋等病害，河床冲刷下切现象较严重。针对以上病害，对2号墩全部桩基础进行植筋增大截面加固处治。刷现象，应及时采取有效措施进行防护，确保桥梁结构安全。7.6其他病害处理图8.1-1加固计算整体模型8.1.1实腹段截面验算-11-表8.1-1承载能力极限状态强度验算（表中轴力单位为kN，弯矩单位为kN.m）8.1.3增加恒荷载对桥墩基础结构的影响组合I组合Ⅲ表8.1-3桩基础计算表最大轴向力桩端承载力是否满足规范截面位置NNNMMR增加恒载（）jjjj比值1.37是否满足满足（KN）（）大节点侧-1882.4跨中-1838.1-900.3114.2-1879.5-1832.9-901-2956.1-2861.6满足满足实腹段原结构04823.66630118.9增加拱片23364996.266301.32满足注：轴力＋为受压，－为受拉；弯矩＋为下缘受拉，－为上缘受拉。最不利组合作用下各截面强度均满足规范要求，加固效果明显。根据以上计算结果可知，新增拱片加固后单跨新增恒载为2336kN，与原结构（40630kN）相比增加5.7%，桩基础在荷载组合下最大轴向力小于单桩承载能力，8.1.2正常使用极限状态验算（1）变形验算满足规范要求。根据计算，在正常使用状态下刚架拱片最大竖向位移为-25.2mm。在汽-20级荷载作用下刚架拱片最大位移为-18.6mm，小于主梁计算跨径的1/800，满足《公1989）规范要求。表8.1-4桩基础截面承载能力验算表4559kNN）比值2.54是否满足Nju轴力（）4726.21068.6120262702是是在汽－20-29.3mm36..5%。弯矩（kN.m）2.52（2）裂缝宽度验算（见下表）面强度满足规范要求。表8.1-2使用阶段裂缝宽度验算构件主拱腿斜撑裂缝宽度（mm）0.1067规范限值（mm）结论满足满足满足满足满足8.1.4增加恒荷载对桥台基础结构的影响0.20.20.20.20.2表8.1-5桩基础计算表0.0000增加恒载（）最大轴向力桩端承载力（）比值1.16是否满足满足弦杆0.1220（KN）实腹段横系梁0.1425原结构0616071280.1560增加拱片2336659171281.08满足明显。根据以上计算结果可知，新增拱片加固后单跨新增恒载为2336kN，与原结构（40630kN）相比增加5.7%，桩基础在荷载组合下最大轴向力小于单桩承载能力，-12-满足规范要求。在病害进行处理，对桥面系适当加强。表8.1-6桩基础截面承载能力验算表执行情况：按评审意见执行，拆除机动车道处6条肋腋板，厚度由原设计20～27cm，优化为16cm厚，同时对原桥未拆除肋腋板进行病害修补。拆除全桥桥面铺装层，加强桥面钢筋的布置，重新浇筑8cm厚桥面铺装混凝土。（四）根据检测资料，每跨跨中约有6cm的下挠，设计时请注意调整。执行情况：按评审意见执行，对跨中下挠部分采用拱片增高方法，最终调整桥面线性平顺。4559kNN）比值1.71是否满足满足Nju轴力（）1958.91722.33348.22897弯矩（kN.m）1.68满足面强度满足规范要求。9方案审查意见执行情况（五）新增拱肋与原横系梁连接处要注意施工时不能切断横系梁主钢筋。G206（一）加固设计按原桥设计荷载等级标准执行。执行情况：按评审意见执行，新增高拱肋与原横系梁连接处应采用钻孔方法横穿钢筋，避免切断横系梁主钢筋，确保全桥结构的整体性。（六）应对立柱强度进行验算。执行情况：按评审意见执行，加固设计荷载采用原设计荷载标准，即汽车-20级，挂车-100。执行情况：按评审意见执行，经验算该桥立柱均满足承载能力要求。（七）应结合城市桥梁交通要求对桥面横断面布置进一步合理优化。9片拱肋之间新增8片拱肋，造价太高。根据该座桥梁的使用功能和检测发现的病害情况，建议取消桥梁两侧非机动车道上2-4情况重新验算确定。执行情况：按评审意见执行，结合城市桥梁交通要求，优化桥梁横断面。桥台推力对将来通道施工的影响和注意事项，以便于今后桥头通道的设计和施工。7m执行情况：按评审意见执行，根据该桥施工功能和检测发现病害情况，仅对行车道处5片拱片间，新增4片拱片，提高行车道部分桥梁刚度及全桥整体性。板厚度采用～27cm偏厚，请根据实际情况适当减薄。根据检测人员介绍，非机该桥桥台受力影响较小，但应在施工中注意避免下穿通道施工对台后土体的挠动，确保台后填土的稳定性。2-13-不会很严重，如桩基嵌岩深度足够，可不对桩基做抛填处理。护，确保桥梁结构安全。（JTJ041-2000）的要求。10.1加固用材料要求并满足设计要求。织设计。（142.5通硅酸盐水泥。（2）混凝土采用小石子混凝土，集料的最大粒径不超过10mm。粗集料应选用质密、坚硬、强度高、耐久性好的碎石或卵石，不得采用含有活性二氧化硅石料制成的粗集料。细集料应选用中、粗砂，其细度模数宜控制在2.6～3.7之间。（3）混凝土拌和用水应满足下列要求：行。1）水中不应含有影响水泥正常凝固与硬化的有害杂质或油脂、糖类及游离算类等。（十一）在桥梁加固好前，需完善交通指引设施，确保安全。工安全。2PH值小于5的酸性水及含硫酸盐量按SO计超过水的质量0.27mg/cm43的水不得使用。3）供饮用的水。资质，技术力量雄厚、经验丰富、有同类桥梁加固经验的施工单位进场施工。维修加固经验的施工单位进行施工。10.1增加拱片加固1）拱架施工采用吊架立模浇注的施工方法，为减少混凝土收缩的影响，每片拱肋在1/41）浇筑立柱、斜撑、拱腿、上弦）待混凝土达到设计强度85％时，浇筑湿接缝。233m放一10施工要点及注意事项JTG/TJ22-2008公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/TJ23-2008）和《公路桥涵施工技术规范》-14-好，模板之间拼缝应当整齐、密实以免露浆。凿毛至露出新鲜结构层，对结构裂缝进行灌浆或封闭处理。新旧混凝土结合面处，原构件的表面凿成凹凸差不小于6mm的粗糙面。后对施工缝进行凿毛，清理干净后进行下一到工序。（2）植筋拱桥的外观质量。在原结构上钻孔，植入连接钢筋，植筋采用均采用II级钢筋。植筋胶应采用优质A的粘结强度和耐久性，其性能应符合《公路桥梁加固设计规范》(JTG/TJ22-2008)第4.6.6条的要求（见表10.2-14）钢筋严格按照设计图要求绑扎，在施工过程中着重主筋的焊接质量。5）混凝土的浇筑：混凝土的浇筑应对称、均衡的进行，每片拱肋的施工顺序异常情况，总结施工经验。→植筋→养护。表10.2-1锚固用胶黏剂的安全性能指标性能项目性能要求≥8.5胶体性能劈裂抗拉强度（MPa）抗弯强度（MPa）抗压强度（MPa）≥506）湿接缝的合拢：湿接头的合拢最主要的是合拢温度的选择和新旧混凝土接2-3量。≥60黏结约束拉拔条件下带肋钢筋与混C30Φ25L=150mm≥11≥17能力凝土的黏结强度（MPa）C60Φ25L=125mm%）≥991）定位：为了保证植筋孔位置准确，要求事先对植筋位置进行放线定位，并有明确的标记；10.2横系梁混凝土增大截面法2）钻孔：钻孔前应采用钢筋探测仪探测出原结构主钢筋位置，如果植筋孔与本不变。钻孔时注意保证钻孔垂直度、直径和钻孔深度满足施工规范要求。3）清孔：以高压干燥空气吹去孔底灰尘、碎片和水分，孔内应保持干燥。4结构共同受力。（1）构件表面处理-15-钢围堰在拼装平台上逐块拼装成整体，拼成完成后整体同步沉放钢围堰至河床。为保证围堰内施工安全，围堰高度应高于最高水位50cm。隙，应采取措施进行堵塞，防止封底砼大量外漏，影响封底砼质量。采用C30混凝土对围堰底部进行封底混凝土浇筑，同时如钢围堰未插入河床内，需对钢围堰外围进行有效防护，以保证封底混凝土的浇筑质量。在渗水、漏水等情况，如发现有渗漏水时应立即采取有效措施对钢围堰进行封堵、补漏处治，确保桩基施工安全。单次配胶量在可使用时间内用完，超过可使用时间不能再用。5）植筋：锚筋插入前应清除表面污物，并须插到孔底。6）养护：植筋养护期间严禁触动钢筋。（3）模板1）所用模板表面平整度和光洁度应满足有关规范的要求；2）模板安装之前，把浇筑混凝土范围内所有垃圾清理干净，并用淡水将其冲洗；3）在模板上涂抹脱模剂，脱模剂采用色拉油或新机油，禁止采用废机油；4）在钢筋骨架上绑扎砼保护层垫块，以保证钢筋的保护层满足设计要求；5）应采取措施防止漏浆。（3）植筋构层。（4）按照施工技术规范要求浇筑小石子混凝土。10.3桩基础增大截面加固（1）施工准备16为30cm，环向内均匀布置。植筋孔孔径为20mm。植筋胶应采用优质A级改性环氧其性能应符合《公路桥梁加固设计规范》(JTG/TJ22-2008)第4.6.6条的要求。（4）钢筋安装场情况清理河床，采用钢围堰将水中施工转换为“陆地”施工。及业主。植筋养护结束后，安装钢筋网，纵向主筋采用16,环向均匀布置，间距约22cm，主筋应与植筋有效连接，箍筋采用10钢筋，竖向间距为15cm，为方便绑扎。施工时先安装内层钢筋网，后安装外层钢筋网。（2）钢围堰制作及安装（5）模板安装和水位情况，选择有利的施工条件。模板建议采用壁厚10mm的钢管，钢管在工厂加工成两个半圆型，按设计要求-16-板安装就位，并进行密封防露处理，以保证施工质量与安全。（6）浇注混凝土环氧砂浆及环氧混凝土参考配比：①砂浆：环氧树脂胶液：水泥：中砂=1:1:2（混合料适量）②混凝土：环氧树脂胶液：水泥：中砂：碎石=1:1:2:410.4裂缝灌胶处理的有效粘结。浇注混泥土时必须严格按照相关规范施工，保证混泥土质量。（7）拆除钢围堰对于缝宽≥0.15mm的裂缝，应采用优质的灌注胶进行混凝土结构表面裂缝的化学灌胶补强。用于灌缝的灌注胶的性能指标应满足《公路桥梁加固设计规范》础护筒，有效防护桩基础。(JTG/T第4.7.1条的要求（见表10.4-1表10.4-1裂缝修补用胶（注射剂）的安全性能指标10.3混凝土结构表面的缺陷修复处理检验项目性能指标对全桥原拱片、原肋腋板及其他构件病害混凝土，进行人工凿除其周围松散、劣质混凝土，直至露出新鲜坚硬的混凝土；对已生锈钢筋进行除锈并涂刷阻绣剂，采用聚合物砂浆或环氧砂浆(强度不小于60MPa)修补缺损混凝土，颜色应经过试配，使其达到与原结构颜色一致。其具体施工工艺及相关措施如下：（）表面处理：先清除混凝土表面杂物碎渣、污物、灰尘及旧混凝土疏松层。（2）露筋处的除锈处理：对于混凝土保护层薄弱而造成钢筋锈蚀的区域，首其表面洁净并露出金属光泽，然后将阻锈剂喷涂在钢筋或锈蚀处的砼表面上。（3）砼修补区：对于需要对砼进行修补的区域，先对表面已经碳化的砼表层下，用聚合物砂浆或环氧砂浆对结构进行修补。修补完成后潮湿养护7天。（4）材料配比：钢—钢拉伸抗剪切强度标准值（MPa）抗拉强度（MPa）≥10≥20受拉弹性模量（MPa）抗压强度（MPa）抗弯强度（MPa）密度g/cm2≥1500胶体性能≥50≥30，且不得呈脆性破坏≤1.2粘度（250C）MPa≤200不挥发物含量（固体含量）可灌注性≥99%在产品使用说明书规定的压力下能注入宽度为0.1mm的裂缝推荐的裂缝的化学灌浆补强方法及其主要工艺流程如下：①用合金磨片打磨裂缝左右各23cm缩空气除尘；用丙酮试剂擦洗表面；②粘贴压浆嘴：首尾各一个，中间缝宽则疏，缝窄则密，压浆嘴间距30cm左右布置。-17-③用密封胶封闭裂缝，胶泥厚约2mm，宽度23cm；④根据裂缝区域大小，可采用单孔灌浆或分区群灌浆。灌缝顺序自下而上，由一端向另一端依此连续进行；（1）定位：检查统计全桥裂缝，并做好裂缝标记，确定裂缝处治位置。（2）开槽：采用磨光机、金属切片顺缝切割开槽，深度应在10mm左右。（3）表面处理：对混凝土构件的裂缝，可用钢丝刷等工具，清除表面灰尘、20～30mm处擦拭干净并保持干燥。⑤将胶液注入胶嘴的橡胶囊内，利用橡胶囊的收缩压力向裂缝内压胶，胶液入的灌胶控制时间一般为1520分钟，低温施工时，该时间可适当缩短。超过此时间如胶囊里胶液无继续渗入的趋势，则视为裂缝已灌注饱满。⑥有时需养护一昼夜以上。灌缝材料固化后，铲除注胶底座。⑦裂缝的取芯检验（4）封缝：按厂家要求的比例将封缝胶调配均匀，用多少配多少，不宜调配（5）待胶完全固化后可根据现场情况和业主要求进行表面修饰。11交通组织计划安排梅州大桥封桥后，从梅县城东、蕉岭、平远、兴宁、五华方向往梅州大桥方向行驶的车辆，绕道城东、城北、城西高速收费站进入高速公路行驶；从大埔、丰顺11.1全封闭交通布控方案：a.本项目取芯对象一般为≥0.15mm的结构裂缝。b.结构内部钢筋；取芯时不应采取密集取芯，避免损伤原结构。c.为避免取芯钻孔过多对结构造成不必要的损伤，取芯数量及部位应严格控制。（1）布控范围梅州大桥直行道的两个入口处的全路段。在路段两侧前1000m的范围内设置全幅封闭标识及通行警示牌，入口处采用隔离墩对其全封闭。全幅封闭期间车辆及行人禁止通行梅州大桥直行路段，在路段两端头各设2名专职安全员进行维护。d.取芯孔应立即采用环氧砂浆填充并振捣密实。10.5裂缝的表口封