轴心受力构件(一)

第五章钢结构基本构件计算掌握轴心受力构件的性能以及强度、刚度的计算方法，掌握轴心受压构件整体稳定和局部稳定的计算方法。点掌握受弯构件的性能及强度、刚度、整体稳定、局部稳定和加劲肋计算方法。掌握拉弯和压弯构件的性能和强度的计算方法，掌握压弯构件平面内弯曲屈曲、平面外弯扭屈曲和局部稳定的计算方法。学习要点15.1

轴心受力构件

轴心受力构件是指只受通过构件截面重心的纵向力作用的构件,分为轴心受拉构件和轴心受压构件。从截面形式及构造来看，轴心受力构件的截面可分为型钢截面和组合截面两大类，组合截面又可分为实腹式组合截面和格构式组合截面。一般而言，型钢截面适用于受力较小的构件，实腹式组合截面适用于受力较大的构件，格构式组合截面适用于受力小、构件长、刚度起绝对控制作用的构件。型钢截面只需少量加工即可用作构件，省工省时，成本低，但型钢截面受型钢种类及型钢号限制，难于完全与受力所需的面积相对应，用料较多。一、轴心受力构件的应用和截面形式2实腹式组合截面的截面的形状和尺寸几乎不受限制，可以根据构件的受力性质和力的大小选用合适的截面，从而节约钢材，但费工费时，成本较高。格构式组合截面由于可调整分肢间距，在增加钢材（缀材）很少的情况下，显著提高截面的惯性矩从而显著提高构件的刚度，当然，制作较麻烦。3

型钢截面只需少量加工即可用作构件，省工省时，成本低，但型钢截面受型钢种类及型钢号限制，难于完全与受力所需的面积相对应，用料较多。相反，实腹式组合截面的截面的形状和尺寸几乎不受限制，可以根据构件的受力性质和力的大小选用合适的截面，从而节约钢材，但费工费时，成本较高。格构式组合截面由于可调整分肢间距，在增加钢材（缀材）很少的情况下，显著提高截面的惯性矩从而显著提高构件的刚度，当然，制作较麻烦。轴心受拉构件必须满足强度和刚度的要求；轴心受压构件除满足强度和刚度要求外，还应满足整体稳定和局部稳定的要求。4二、轴心受力构件的强度和刚度1.强度轴心受力构件的承载力极限状态是以屈服强度为极限。《规范》规定净截面的平均应力不应超过钢材的强度设计值。除高强度螺栓摩擦型连接处外，应按下式计算：

对于高强度螺栓摩擦型连接处的强度，由于计算截面（最外列螺栓处）的高强度螺栓所承受力的一半已通过摩擦力传递，故应按下式计算：

52.刚度轴心受力构件的正常使用极限状态用限制构件的长细比来控制，即式中 λ——构件截面两轴方向长细比的较大值；

l0——与λ相应方向构件的计算长度；

i——与λ相应方向截面的回转半径；

[λ]——受拉构件的容许长细比。6【例5.1】

｀已知一屋架下弦杆件，计算长度l0x=0.3m,l0y=1.485m,承受轴心拉力设计值(静力荷载)N=968kN。钢材为Q235，截面为双角钢组成的T形截面，试设计该杆件的截面。【解】1、截面选择由强度公式要求所需要净截面面积为由角钢规格中查得2L160×100×10（短肢相连）：A=50.63cm2>An，ix=2.85cm,iy=7.71cm。72、各项验算（1）强度验算在节点设计时，将该杆连接支撑的螺栓孔包在节点板内，且使栓孔中心到节点板近端边缘距离不小于100mm，故截面强度验算中不考虑栓孔对截面的削弱（2）刚度验算满足要求。

83.实腹式轴心受压构件的整体稳定(1)关于稳定问题的概述稳定平衡状态是指结构或构件或板件没有突然发生与原受力状态不符的较大变形而丧失承载能力的状态。突然发生与原受力状态不符的较大变形而丧失承载能力叫丧失稳定（简称失稳），失稳之前的最大力则称为稳定承载力或临界力（相应的应力称为临界应力）。保证结构安全的条件之一，是要求所设计的结构（或构件或板件）处于稳定的平衡状态。研究稳定问题就是要研究如何计算结构（或构件或板件）的稳定承载力（或临界应力），以及采用何种有效措施来提高其稳定承载力（临界应力）。9轴心受压构件稳定承载力传统计算方法概述（a）欧拉公式在求解轴心受压构件临界力时，欧拉采用了下列基本假定：①杆件为两端铰接的理想直杆；②材料为理想的弹塑性体；③轴心压力作用于杆件两端，杆件发生弯曲时，轴心压力的方向不变；④临界状态时，变形很小，可忽略杆件长度的变化；⑤临界状态时，杆件轴线挠曲成正弦半波曲线，截面保持平面。由此得出欧拉临界力计算公式：10式中γ1是单位剪力作作用下的剪切切角。对实腹腹式构件，其其值很小，它它对Ncr的影响不超过过千分之五，，略去不计：：相应的临界应应力为：欧拉公式理论论上严谨，最最后得出的解解析式简单，，对细长柱其其计算结果与与实测结果吻吻合较好，故故现仍为基础础课之经典公公式。（b）改进的欧拉拉公式——切线模量理论论11众所周知，构构件越细长，，越容易失稳稳，即失稳的的临界应力越越低。当欧拉拉公式计算的的临界应力σcr≤fp（比例极限））时，欧拉假假定中的线弹弹性假定才成成立，欧拉公公式的计算结结果才接近实实际情况。当当构件较为粗粗短，失稳时时的临界应力力较高，σcr>fp时，杆件进入入弹塑性阶段段，虽仍可采采用欧拉公式式的形式进行行计算，但应应采用弹塑性性阶段的切线线模量Et代替欧拉公式式中的弹性模模量E。因而，临界界应力改用下下式计算：式中：12λ这样，临界应应力和杆件的的长细比（））为双曲线线关系，如上上图所示13(c)整体稳定计算算的表达形式式形式式中，φ（））称为稳定系系数。(2)实际轴心受压压构件的受力力性能上述介绍的是是理想轴心受受压构件的稳稳定问题，实实际轴心受压压钢构件的受受力性能与理理想轴心受压压构件有很大大不同。以欧欧拉公式为例例，严格说来来，其假定均均不成立，只只不过有的影影响大些，有有的影响小些些而已。已有有的研究表明明，实际轴心心受压钢构件件必须考虑下下列因素对其其受力性能的的影响。14截面的残余应应力故得出如下结结论：残余应应力不仅会降降低轴心钢压压杆的稳定承承载力，而且且绕不同轴其其稳定承载力力降低的程度度是不同的，，对弱轴稳定定承载力的降降低远大于对对强轴。因为k<1.0，所以k3<k<1.0，15构件初弯曲实际的轴心受受压构件不可可能是完全理理想直杆。在在加工、制造造、运输和安安装过程中，，构件不可避避免地会产生生微弯曲，这这样，所谓的的轴心受压构构件实质上是是压弯构件，，弯矩的存在在自然会降低低纵向力（轴轴心力）的承承载能力。实际轴心受压压构件的稳定定承载力除了了上述截面残残余应力、构构件初弯曲有有影响外，构构件的初偏心心、构件端部部的约束条件件等都有影响响。（3）设计规范对对轴心受压构构件稳定承载载力的计算根据以上的分分析、介绍，，真正的轴心心受压构件实实际上并不存存在，实际构构件都存在诸诸如残余应力力、构件初弯弯曲、初偏心心等所谓的缺缺陷，它们会会在一定程度度上影响轴心心受压构件的的稳定承载能能力，有的影影响还很大。。16现行钢结构设设计规范对轴轴心受压构件件临界力的计计算，考虑了了杆长千分之之一的初挠度度，并计入残残余应力的影影响，根据最最大强度理论论用数值方法法计算构件的的稳定承载力力（临界力））。根据临界界力计算临界界应力，计入入材料抗力分分项系数，即即得在形式上上和《材料力学》轴心受压构件件稳定验算相相同的表达式式。式中φ=σcr/fy为轴心受压构构件的稳定系系数，可从附附表查得，它它与长细比λ、截面形式、、加工条件、、验算稳定所所绕的轴及钢钢号有关，A是构件的毛截截面面积。17在进行理论计计算时，由于于考虑了不同同截面形式、、尺寸、加工工条件和相应应的残余应力力，并考虑了了1/1000杆长的初弯曲曲，若仍用一一条柱子曲线线（φ-λ关系曲线）来来表达，显然然不合理，所所以进行了分分类，把稳定定承载能力相相近的截面及及弯曲失稳所所对应的轴合合为一类，归归纳为a、b、c、d四类。每类中中柱子曲线的的平均值（即即50%分位值）作为为代表曲线，，如图4.6所示。这四条条曲线各代表表一组截面及及弯曲失稳所所对应的轴，，如表4.2所示。18a类轧制，b/h≤0.8,对强轴轧制，对两主主轴194.实腹式轴心受受压构件的局局部稳定正如前述，提提高轴心受压压构件整体稳稳定承载力的的措施是尽可可能采用宽展展的截面以增增大截面的惯惯性矩，从而而达到节约钢钢材的目的。。所以，实腹腹式轴心受压压组合构件一一方面常采用用钢板组成工工字形和箱形形截面等宽展展的截面形式式，另一方面面采用较薄的的钢板（板件件）组成构件件。然而，组成实实腹式轴心受受压组合构件件的板件本身身也受均匀压压应力（轴心心受压），也也有稳定问题题。板件愈宽宽愈薄，愈容容易失稳。当当其临界应力力低于整体失失稳的临界应应力时，组成成构件的板件件失稳将发生生在整体失稳稳之前，这种种现象称为局局部失稳。20板件的局部失失稳并不一定定导致整个构构件丧失承载载能力，但由由于失稳板件件退出工作，，将使能承受受力的截面（（称为有效截截面）面积减减少，同时还还可能使原本本对称的截面面变得不对称称，促使构件件整体破坏。。因此，构件件的局部稳定定必须得以保保证，它属于于构件承载能能力极限状态态的一部分。。常见组合构件的的板件的四边支支承情况以图4.8所示的工字形截截面构件为例，，翼缘有一自由由边（悬空边））；两直接应力力作用边（两端端边）与在接点点处通过接点板板与其它构件相相连接，从连接接的实际支承来来看，属于弹性性嵌固中近于简简支的情况，可可先偏于安全的的按简支边考虑虑；至于翼缘与与腹板相连边，，由于腹板较薄薄，在约束翼板板该边转动的能能力较弱，可按按简支边考虑。。因此，翼板按按三边简支一边边自由考虑。同同理，腹板可按按四边简支考虑虑。21在组合构件中任任取一板件，如如图4.9所示。根据弹性性理论，建立弹弹性失稳时的平平衡微分方程，，并用二重三角角正弦级数求解解（失稳时的半半波因此称为正正弦半波），得得板件弹性失稳稳时的临界应力力22式中χ——考虑组成构件的的板件间实际上上有一定的弹性性嵌固作用，从从而临界应力比比简支的情况要要高的提高系数数；k——板件的屈曲系数数，与荷载种类类、荷载分布情情况及板件的边边长比例有关；；E——钢材的弹性模量量；ν——钢材的泊松比；；t——板件的厚度；b——板件受载边的边边长（受剪时为为板件短边边长长）。23对于中等长细比比的构件系弹塑塑性阶段屈曲。。当板件在弹塑塑性阶段屈曲时时，板件在受力力方向的变形是是非线性的，可可用切线模量Et=ηE表示其应力-应变间的变化规规律。但在垂直直于受力的方向向则仍为线弹性性。于是，这时时的板为正交异异性板，其屈曲曲应力可由下式式确定：对工字形截面的的腹板，属于四四边简支板。达达到临界状态时时，沿横向（y方向）出现一个个正弦半波，而而在纵向（x方向）随板长的的增加可能出现现多个正弦半波波，其屈曲系数数为24板的屈曲系数与与板的边长比a/b有关，如图4.10所示。板为正方方形a/b=1时，出现一个正正弦半波(m=1)；a/b=2时，出现两个正正弦半波(m=2)等等。当a/b>1时，板虽呈现几几个正弦半波，，但板的屈曲系系数k基本上为常数（（变化很小）；；只有当a/b<1时，板的屈曲系数（临界界应力）变化较较大，而实际工工程中几乎没有有这种情况（因因为需要设置较较多的横向加劲劲肋，不经济））。因此，可按按a/b>1的情况考虑并偏偏于安全的取k=kmin=4。同时考虑到四四边有一定的弹弹性嵌固作用，，屈曲系数提高高30%，即取χ=1.3。25对工字形截面翼翼缘板，属于三三边简支一边自自由板，其屈曲曲系数为式中a往往是构件的长长度，远远大于于翼缘板宽度的的一半b1，偏安全地取a/b1=∞,即k=kmin=0.425。腹板虽是翼缘缘板的一个支承承边，但它在平平面外的刚度很很小，故不考虑虑其对翼缘板边边的弹性嵌固作作用，即取χ=1。构件局部稳定的的验算方法及板板件宽厚比限制制值1、构件局部稳定定的验算方法理论上，轴心受受压构件的局部部稳定验算有如如下两种方法：：（1）和验算整体稳稳定一样的方法法验算应力；（2）验算组成构件件的板件的宽厚厚比。实际应用中，常常采用验算板件件宽厚比的方法法来保证构件的的局部稳定。262、宽厚比验算从板件失稳时的的临界应力计算算式(4.12)可知，组成轴心心受压构件的板板件的厚宽比(t/b)愈大，其临界应应力愈大；反之之，厚宽比愈小小，其临界应力力愈小。换言之之，板件的宽厚厚比(b/t)愈小，其临界应应力愈大。不难难看出，当板件件的宽厚比小到到一定程度，临临界应力大到一一定程度，比如如大于等于材料料的强度（而强强度已验算并通通过）或大于等等于整体失稳的的临界应力（整整体稳定已验算算并通过），则则不会发生局部部失稳。因此，，保证板件的局局部稳定就可以以通过限制板件件的宽厚比来实实现。（1）宽厚比限制值值的确定原则确定板件宽厚比比限制值的原则则是：①板件局部失稳稳的临界应力不不低于构件整体体失稳的临界应应力；②板件局部失稳稳的临界应力足足够大（接近钢钢材的屈服强度度）。27（2）宽厚比限制值值《钢结构设计规范范》在由上述原则确确定宽厚比限制制值的过程比较较复杂，编者换换一种讲法，旨旨在用较短的篇篇幅加深对规范范条文的理解并并能正确应用，，仅此而已。原则①对“细长长构件”而言，，因为细长而容容易失稳，失稳稳时的临界应力力低，材料在失失稳前处于弹性性阶段，欧拉公公式近似可用。。因此，有即28上述不等式右边边即为板件的宽宽厚比限制值。。C1为常量。可见，，由原则①得出出的宽厚比限制制值与构件两主主轴方向的较大大长细比λ（因为欧拉临界界应力由两主轴轴方向较大长细细比控制）有关关。原则②对“粗短短构件”而言，，因为粗短而不不容易失稳，失失稳时的临界应应力高，临界应应力接近钢材的的屈服强度。规规范取：即即上述不等式右边边即为板件的宽宽厚比限制值。。由原则②得出出的宽厚比限制制值为常量C2。29对轴心受压构件件开口截面（比比如工字形截面面、T形截面、H形截面等），刚刚度较小，认为为是“细长构件件”，板件局部部稳定验算采用用式(4.15)的形式；对闭口口截面（箱形截截面、圆管截面面），刚度较大大，认为是“粗粗短构件”，板板件局部稳定验验算采用式(4.16)的形式。结合板板件的四边支承承情况、不同等等级钢材换算及及不同的加工工工艺，规范规定定：①工字形、H形截面轴心受压压构件翼缘腹板30式中b1——为翼板自由外伸伸宽度；t——为翼板自由外伸伸厚度；h0——为腹板计算高度度；tw——为腹板计算厚度度；λ——构件两主轴方向向长细比的较大大值：当λ<30时，取λ=30;当λ>100时，取λ=100；②箱形截面轴心受受压构件自由外伸翼缘腹板（腹板间无无支撑翼缘）式中b0——为翼缘在两腹板板之间的无支撑撑宽度31③T形截面轴心受压压构件由于T形截面自由外伸伸翼缘与腹板的的支承条件同为为三边简支一边边自由，两者宽宽厚比验算式同同为：热轧剖分T形钢焊接T形钢④圆管截面轴心受受压构件式中D、t——分别为圆管的外外径和壁厚323、宽大截面腹板板局部稳定的处处理方法对于十分宽大的的工字形、H形或箱形截面轴轴心受压构件，，当腹板的高厚厚比不满足式(4.18)、式(4.20)要求时，有如下下三种处理措施施。（1）增加腹板厚度度，使其满足宽宽厚比限制要求求。不过，对宽宽大截面构件，，增加腹板厚度度意味着显著增增加用钢量，不不经济。（2）设置纵向加劲劲肋。纵向加劲劲肋由一对沿纵纵向焊接于腹板板中央两侧的肋肋板组成，它能能有效阻止腹板板凹凸变形，从从而提高腹板的的局部稳定性。。增加的用钢量量有限。（3）任其腹板局部部失稳。腹板局局部失稳后，抵抵抗轴心力的截截面减少（减少少后的截面称为为有效截面），，因此，构件的的强度和整体稳稳定都应按有效效截面进行重新新计算。考虑到到腹板两边受33翼板的弹性嵌固固作用不会失稳稳，规范将腹板板计算高度范围围内两侧宽度各各为的部分与翼翼板一起作为有有效截面。毫无疑问，在腹腹板局部稳定起起绝对控制作用用的情况下（按按有效截面计算算构件的强度和和整体稳定也能能满足要求），，任腹板局部失失稳是经济的，，因为无需增加加钢材用量。腹板加劲肋及有有效截面如图4.12所示。需要指出：对于于轧制型钢构件件，由于翼缘、、腹板较厚，且且相连出倒圆角角，一般都能满满足局部稳定要要求，无需进行行局部稳定（宽宽厚比）验算。。345.格构式轴心受压压构件格构式轴心受压压构件是将分肢肢用缀材连成一一体的一种构件件。按分肢数不不同，有双肢、、三肢和四肢之之分，常用双肢肢柱；按缀材（（缀材分为缀条条和缀板两种））不同分为缀条条柱（图4.14(a)、(b)）和缀板柱(图4.14(c))两种。35二、格构式轴心心受压构件的整整体稳定性对既有实轴又有有虚轴的格构式式轴心受压构件件的整体稳定需需对实轴和虚轴轴分别考虑。（一）绕实轴(y-y轴)的整体稳定格构式轴心受压压构件绕实轴(y-y轴)的整体稳定承载载力计算和实腹腹式轴心受压构构件完全相同。。即直接由绕实实轴的长细比λy查附表4得整体稳定系数数φy值，再由式(4.10)计算绕实轴(y-y轴)的整体稳定承载载力。（二）绕虚轴(x-x轴)的整体稳定轴心受压构件整整体弯曲后，构构件截面将产生生弯矩和剪力，，对实腹式轴心心受压构件（或或格构式轴心受受压构件的实轴轴）由于抗剪刚刚度大，剪力产产生的剪切变形形很小，对整体体稳定承载力的的影响小从而忽忽略不计。36但对于格构式轴心心受压构件绕虚轴轴发生弯曲失稳时时，所产生的剪力力由缀材承担，缀缀材抵抗剪变形的的能力小，剪力产产生的剪切变形大大，对整体稳定承承载力的不利影响响必须予以考虑。。现以欧拉公式来说说明格构式轴心受受压构件绕虚轴稳稳定承载力的计算算方法。前已述及及，考虑剪切变形形不利影响的欧拉拉公式为：令则式(4.5)成为与不考虑剪切变形形的不利影响（绕绕实轴）37相比，考虑剪切变变形的不利影响（（绕虚轴）的整体体稳定承载力计算算只需用换算长度度μl代替计算长度l，然后和实腹式构构件一样的方法计计算格构式轴心受受压构件绕虚轴的的稳定承载力。从从这个意义上讲，，μ(>1.0)称为计算长度放大大系数。用换算长长度μl计算的长细比λ0=μl/i=μλ(λ=l/i,为构件的实际长细细比)，称为换算长细比比。从这个意义上上讲，μ(>1.0)又称为长细比增大大系数。可见，格格构式轴心受压构构件绕虚轴的整体体稳定承载力计算算的关键是计算换换算长细比。a.双肢缀条柱的换算算长细比38图4.15所示为双肢缀条柱柱处于临界状态微微微弯曲的情况。。上面μ表达式中的γ1为单位剪力V=1作用下产生的剪切切角，若取一个节节间的一个缀条平平面（图4.15(b)）来考虑，由于有有两个缀条平面，，每个缀条平面承承受剪力V1=1/2。从结构上来看，，它是一个平面桁桁架。39由斜缀条与水平缀缀条交点处水平方方向力的平衡条件件(图4.15(c)所示)，得斜缀条拉力：：Sd=1/(2cosα)斜缀条伸长Δd=Sdld/EAd=l1/ (2EAdsinαcosα)Δ=Δd/cosα故γ1≈tgγ1=1/(2EAdsinαcos2α)式中：Ad、ld分别是斜缀条的截截面面积和长度；；α是斜缀条与水平线线的夹角。将γ1代入式(4.24)，并应用到虚轴（（x-x轴），得40通常α=300~600，近似取sinαcos2α=0.35，代入上式得最后得双肢缀条柱柱对虚轴（x-x轴）的换算长细比比：b.双肢缀板柱的换算算长细比图4.16所示为双肢缀板柱柱处于临界状态微微微弯曲的情况。。由于缀板是一块块钢板，在其平面面内的刚度大，它它和分肢之间的连连接可看成固接，，并和分肢一起组组成多层框架体系系。41对常用二分肢截面面相等，各缀板刚刚度相同且等间距距布置的情况，当当柱子达到临界状状态绕虚轴整体弯弯曲时，体系中的的所有杆件都按S形弯曲，反弯点（（零弯矩点）在缀缀板中点和分肢二二缀板间的中点位位置，在反弯点无无弯矩只有因杆件件弯曲而产生的剪剪力。42通常缀板在其自身身平面的刚度远大大于分肢刚度。当当前后两块缀板的的线刚度之和大于于单个分肢线刚度度的6倍时，缀板的变形形可忽略不计。这这样（假设单位剪剪力平均分配于二二分肢），柱的单单位剪切角γ1为：式中I1=Ai12/2是单个分肢对自身身轴1—1的惯性矩（i1是相应的回转半径径），A是柱两个分肢的截截面面积，l1是节间长度。单个个分肢长细比λ1=l1/i1，代入式(4.22)（并注意应用到虚虚轴x-x轴），得43最后得双肢缀板柱柱绕虚轴的换算长长细比：格构式轴心受压构构件绕虚轴的整体体稳定验算先由换换算长细比λ0x查附表？得稳定系系数φx，然后用和实腹式式轴心受压构件整整体稳定验算一样样的公式进行验算算，即分肢的稳定性格构式轴心受压构构件相邻两缀材之之间的分肢是一个个单独的实腹式轴轴心受压构件。和和实腹式轴心受压压构件中局部失稳稳不先于构件的整整体失稳一样，分分肢失稳应不先于于构件整体失稳。。44《规范》规定：（一）对缀缀条柱，分肢长细细比λ1不大于整个构件最最大长细比λmax(λy和λ0x中的较大者)的0.7倍；（二）对缀板板柱，分肢长细比比λ1不大于40，也不大于整个构构件最大长细比λmax(λy和λ0x中的较大者)的0.5倍（当λmax<50时取λmax=50）时，分肢失稳不不发生在整体失稳稳前，无需进行分分肢稳定性验算。。四、缀材计算（一）剪力值的计计算轴心受压构件屈曲曲时，纵向力将在在垂直于构件轴线线方向有分力（即即横向剪力）如图图4.17(b)所示，此剪力由缀缀材承受。图4.17(a)所示轴心受压构件件在临界力Ncr作用下处于弯曲平平衡的临界状态。。设构件轴线挠曲曲成正弦半波，y=ymsin(πZ/L)，则45M=Ncry=Ncrymsin(πZ/L)V=dM/dZ=Ncrymcos(πZ/L)在Z=0和Z=L处，剪力值为最大大：46根据纤维屈服条件件确定杆件中部挠挠度ym。杆件中部截面在在轴心压力Ncr和弯矩Ncrym作用下，最大纤维维压应力为（图4.17(c)）因为Ix=Aix2，对常用的槽钢组组合截面，h≈2.27ix(附录7.3)，且Ncr/A=φfy，由上式解之，得47代入式(4.27)，得式中：K=λx/[0.88π(1-φφ)]经分析，对通常情情况λx=40~160，当采用Q235钢材时，可统一取取K=85，再考虑不同钢材材的强度换算系数数，有（二）缀材计算1、缀条计算（1）缀条受力计算48图4.18所示双肢缀条柱为为例，将剪力Vmax平均分配到两个缀缀条平面内，则每每个缀条平面（平平面桁架）所受剪剪力为V1=Vmax/2。根据截面法知斜斜缀条所受轴心拉拉（压）力为由于构件达到临界界状态时可能向左左也可能向右弯曲曲，即斜缀条可能能轴心受拉也可能能轴心受压，受压压控制，故按轴心心受压计算。（2）缀条的各项验算算强度验算因缀条与分肢多用用焊接，截面无削削弱，故无须进行行强度验算。49②缀条稳定验算σ=N1/A≤φφf(4.30)式中：φ是根据斜缀条的长长细比λ=l1/i1查表而得的稳定系系数，这里l1是斜缀条的几何长长度，i1是斜缀条的最小回回转半径。需要指出的是：缀缀条常用单