模板专项施工方案(地下室)

目录TOC\o"1—3"\h\u10923第1章编制依据与编制范围 2153201。1编制依据 2281311。2编制范围 231102第2章工程概况 214893第3章模板施工部署 213196第4章模板施工技术措施 390454.1模板工程 3219434。1.1。底板模板 3146074.1.2.地下室外板墙模板 3247084.1。3.地下室内剪力墙、柱模板 3294054。1.4.楼层平台板、梁模板 4271634。1.5.楼梯间模板 4246274。2模板拆除 430307第5章模板工程控制 526263第6章模板、排架施工安全措施 626913第7章梁模板(扣件钢管架）计算书 6260567.1参数信息 7107397.2梁模板荷载标准值计算 867177.3梁侧模板面板的计算 944577.4梁侧模板内外楞的计算 1062647。5穿梁螺栓的计算 13121607.6梁底模板计算 13204757。7梁底支撑的计算 15161987。8扣件抗滑移的计算: 19150757。9立杆的稳定性计算: 19编制依据与编制范围1。1编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—2016）《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204—2015）《建筑工程质量检验统一标准》（GB50300—2013)公司质量手册B版、职业健康安全与环境手册B版和程序文件汇编。公司企业标准及现场标准化管理细则。1.2编制范围平湖中梁原伊诺华地块工程地下室结构施工阶段模板、排架施工。工程概况本工程位于平湖市环城东路以北、城北路以南、福臻路以西、河浜以东,项目总用地面积109466m2,设计总建筑面积298886。67m2，本工程室内标高土0.000相当于黄海高程绝对标高3.750m.模板施工部署本工程基础结构柱、剪力墙、梁、板均采用七夹板木模拼装。本工程平台支撑排架采用48钢管搭设。模板施工技术措施4。1模板工程4.1。1。底板模板砼底板外围模板采用七夹板。模板竖向围檩在外，横向围檩在里，横竖向围檩均采用Æ48钢管，其间距不大于500mm，固定采用Æ12对撬螺栓@450×600，间距600mm，内与底板主筋电焊连接牢，外围四周用Æ48钢管水平距＠1000，上下二道斜撑固定支于坑壁。地下室底板电梯井及集水井深坑用小钢模作吊模，吊模下采用脚手管做支撑，脚手管下应用水泥垫块垫好。模板之间用脚手管做间距不大于600mm的水平支撑。另外再设置剪刀撑，以保持吊模刚度。4.1.2.地下室外板墙模板本工程地下室砼外墙模板均采用七夹板，木模墙筋采用2”×4”搁栅，间距300。内外模板均采用双钢管围檩，间距不大于600mm。（地下室砼外墙所有对拉螺丝必须中间设—4×70×70止水钢片,两头均设钢片限位及木垫片.外墙止水采用遇水膨胀止水条，固定采用Æ12止水对撬螺栓，间距450mm×600mm。详见地下室外板墙模板支撑示意图。4.1.3.地下室内剪力墙、柱模板地下室内板墙均采用七夹板,竖向配置2”×4"木方作为模板肋,间距300mm,水平围檩均采用Æ48钢管，间距不大于600mm，固定采用Æ12对拉螺栓，间距450mm×600mm。墙板与墙板之间用两道Æ48钢管水平支撑及剪力撑加以固定，间距不大于800mm,与平台排架连接保证其整体稳定性。在离地200mm处设置第一道围檩，以保证钢度及结构断面尺寸的准确，外形美观。拆模时，在模板接口处，下层模板应留一块不予拆除，以免漏浆。框架柱（方柱）采用七夹板，竖向配置2”×4"木方作为模板肋，间距≤200mm。柱、梁相交节点采用木模板拼接，保证各柱、梁截面尺寸的准确和各柱梁节点的美观.所有结构柱，采用钢管配Æ12对拉螺丝作围檩，间距为450mm×600mm,离地200mm设第一道围檩，以保证钢度及结构断面尺寸的准确，外形美观。4.1。4。楼层平台板、梁模板平台板、梁模板的配制主要采用18mm厚的七夹板，搁栅采用2”×4”木档，其间距不超过300,木档必须两侧平面刨轧平，确保其断面一致，确保平台平整度.平台模板铺设时，不到七夹板模数时，采用木模镶嵌严密，防止漏浆.平台模板底模搁栅设置时，应相互错开接头，保证平台排架有足够的强度、刚度及稳定性.当梁高度≥900mm时，增设Φ12对拉螺栓一道。根据计算结果，平台支撑排架采用48钢管搭设,板下立杆纵横向间距一般为900mm，梁下立杆纵向间距900，梁两侧立杆间距为1200，梁下立杆增加1根。纵横向水平拉杆最下面的扫地杆距地面200mm，其余向上间距控制在1800mm,最上一根应设置在梁板底。同时应设置适量的纵横向剪刀撑，用于连接剪刀撑杆件的扣件不得少于3个.对于跨度大于4m的现浇砼梁、板，其模板应按跨度1‰～3‰起拱。深梁下应加设顶撑。综合保障楼地下室层高5.85m，故在高度2.2m处增设一道水平剪刀撑.4.1。5.楼梯间模板采用七夹板，搁栅用2”×4”木档,下支撑用48钢管搭设满堂排架，间距为900900mm，扶梯踏步板采用50mm厚光面木板用两根2”×4”木料作连接支撑.但支撑下端必须有硬支撑承点，以防踏步板向下滑动。4.2模板拆除模板拆除除按现行规范规定，对梁板上部无施工荷载的可根据施工验收规范要求的强度等级进行模板拆除，对梁板上部有施工荷载的除该处混凝土强度达到100%以外，梁板下至少保留一层排架。模板须待混凝土强度达到设计强度后方可拆除。拆除前，立杆要求始终顶紧混凝土面而不松动.楼梯段底模拆除前应互下梯段踏步上放置2”×4”两块木料垫护，保证平台模拆除下坠时不碰坏踏步棱角。粱柱模板的拆除，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损时，即可拆除，但应附合设计要求，应轻拆轻放,拆除后必须整理归堆，确保文明施工。所有模板拆除除遵守以上规定外，拆除模板的顺序，方法及措施必须按施工说明规定办理，墙、梁模板应遂块拆传递，应后装先拆，先装后拆；先拆侧面模板，后拆底模，先拆非承重部分，后拆承重部分。拆模时不得用撬棒、重锤硬掰硬击，拆除后模板应按规定及施工顺序清理,运送至指定位置堆放，堆放时应平放，如须竖放，应有可靠的安全措施。严禁拖掷、撞击、脚踩、填衬等损坏模板的行为。模板工程控制施工前认真编制质量交底内容，突出重点、难点及控制要求,应有可操作性,并及时对班组进行交底。严格控制平面轴线的放线,并认真做好复核工作.严格控制楼层模板标高，加强该部位的技术复核，以保证楼板底面的平直度达到用腻子直接批嵌的要求。严格控制墙柱模板的垂直度、平整度和构件截面尺寸，并以自检、互检、专检的形式进行全数复核。模板及其支架应具有足够承载能力、刚度和稳定性,以能可靠地承受浇筑砼的重量、侧压力及施工荷载；模板的接缝不应漏浆.安装上层模板和支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,上下立柱应对齐；支架的立柱底部应铺设垫板。梁、板跨度≥4m时，模板应按规定要求进行起拱处理。模板与混凝土的接触面应涂隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处(严禁使用废机油涂刷模板面).在浇筑混凝土前,对模板内的杂物和钢筋油污应清洗干净,对模板的缝隙和孔洞应予堵严，木模板应浇水湿润,但不得有积水。模板安装和浇筑砼时，应派专人对模板和支架进行观察，发生异常情况及时处理。现浇混凝土结构的模板拆除时的混凝土强度应符合设计要求，其中悬臂构件必须达到设计强度100%。模板、排架施工安全措施搭设排架所采用的Φ48钢管和扣件材料,其材质应符合规范要求，并需经过现场材料管理员验收合格后,方可使用。凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上架施工。搭拆排架、支模时，必须戴好安全帽，佩带安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作、袖口、领口要扎紧。施工时候,必须严格控制排架上的施工荷载.遇恶劣天气影响施工安全时，不得进行支模施工。排架、模板拆除时，所拆卸下的零件、杆件可采用人工搬运或吊车吊送，严禁高空抛掷.脚手架高出施工面一排，临边洞口做好安全防护措施。其他安全用电、文明施工、职业健康和环境保护措施详见《地下室结构施工组织设计》及相关规范文件。梁模板(扣件钢管架）计算书平湖市中梁原伊诺华地块项目工程；工程建设地点：；属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度：0m；标准层层高：0m;总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。梁段:KL402、478。图7。1梁模板支撑图7.1参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m）:0.40；梁截面高度D(m）:0。95；混凝土板厚度（mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0。90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。10；立杆步距h（m):1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）：0.90；梁支撑架搭设高度H(m）：3。75；梁两侧立杆间距(m）:1。20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48？；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80;荷载参数模板自重（kN/m2）:0。35；钢筋自重（kN/m3)：1。50；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:2.0；材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1。7;面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）:9500。0;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0;梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）:40。0；梁底方木截面高度h(mm）:95.0；梁底纵向支撑根数：4;面板厚度（mm）：14。0；梁侧模板参数次楞间距（mm)：200，主楞竖向根数:4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm;穿梁螺栓水平间距（mm)：450；穿梁螺栓直径（mm)：M12；主楞龙骨材料:钢楞；截面类型为圆钢管48?.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度95mm；次楞合并根数：2；7。2梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ——混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t—-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h;T——混凝土的入模温度,取20。000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m;β1--外加剂影响修正系数,取1。200；β2——混凝土坍落度影响修正系数,取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得50。994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18。000kN/m2作为本工程计算荷载。7.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.图7。2面板计算简图（单位:mm)强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，W——面板的净截面抵抗矩,W=100?。1?.1/6=73。5cm3；M——面板的最大弯距(N穖m)；σ——面板的弯曲应力计算值(N/mm2）[f］--面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中,q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1。2？？8？。9=19。44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4?？？。9=2.52kN/m；q=q1+q2=19。440+2.520=21.960kN/m；计算跨度（内楞间距):l=200mm；面板的最大弯距M=0.125?1.96？002=1.10？05N穖m；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.10？05/7。35?04=1.494N/mm2；面板的抗弯强度设计值：［f］=13N/mm2;面板的受弯应力计算值σ=1.494N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求!挠度验算q-—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21。96N/mm；l-—计算跨度（内楞间距）：l=200mm；E-—面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I——面板的截面惯性矩:I=100?.4？。4？.4/12=22。87cm4；面板的最大挠度计算值：ν=5?1。96?004/（384?500？。29？05)=0。211mm;面板的最大容许挠度值：[ν]=l/250=200/250=0。8mm；面板的最大挠度计算值ν=0。211mm小于面板的最大容许挠度值［ν]=0。8mm，满足要求!7。4梁侧模板内外楞的计算内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度40mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4？.52?/6=120.33cm3；I=4？.53?/12=571。58cm4；图7.3内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2）；M—-内楞的最大弯距(N穖m)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中,作用在内楞的荷载，q=（1.2?8?.9+1.4?？。9)？=21.96kN/m;内楞计算跨度（外楞间距):l=177mm；内楞的最大弯距：M=0.101？1.96?76.672=6。92？04N穖m；最大支座力：R=1.1?1。96？。177=4。831kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6。92？04/1。20？05=0。575N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f］=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.575N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值［f］=17N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算其中l—-计算跨度（外楞间距）：l=500mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm；E——内楞的弹性模量：10000N/mm2；I——内楞的截面惯性矩：I=5。72?06mm4;内楞的最大挠度计算值：ν=0.677?1.96？004/(100？0000?.72？06)=0。163mm；内楞的最大容许挠度值：［ν］=500/250=2mm;内楞的最大挠度计算值ν=0。163mm小于内楞的最大容许挠度值［ν］=2mm，满足要求！外楞计算外楞（木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.831kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48?。0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞抗弯强度验算其中σ—-外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-—外楞的最大弯距(N穖m);W--外楞的净截面抵抗矩；［f]——外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F譨=1.043kN穖;其中,F=1/4譹議=5。215,h为梁高为0。95m,a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=1.04？06/8.98?03=116.158N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:［f］=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=116.158N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求!外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量:206000N/mm2；F——作用在外楞上的集中力标准值：F=5。215kN;l——计算跨度：l=450mm；I—外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:ν=1.615?215。500?50.003/(100？06000.000?15600.000)=0。173mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。173mm外楞的最大容许挠度值:［ν］=450/400=1。125mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.173mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！7。5穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A—-穿梁螺栓有效面积（mm2);f-—穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径：9。85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1。2?8+1。4?)？.5？。225=2.745kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：［N］=170？6/1000=12。92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2。745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值［N]=12。92kN，满足要求！7。6梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=900？4？4/6=2.94？04mm3；I=900？4？4?4/12=2。06？05mm4;抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2);M—-计算的最大弯矩（kN穖)；计算跨度（梁底支撑间距）:l=133。33mm；q—-作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2?（24.00+1。50）?.90?.95?。90=23.55kN/m;模板结构自重荷载：q2：1.2?。35？。90?.90=0。34kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1。4?。00？.90？。90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=23。55+0。34+2.27=26。15kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0。10？6.155?.1332=0.046kN穖；σ=0。046？06/2。94？04=1。582N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.582N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f］=13N/mm2，满足要求!挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下:其中,q——作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1。50)?。950+0.35）？。90=22。12KN/m；l—-计算跨度(梁底支撑间距):l=133。33mm；E-—面板的弹性模量:E=9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值：［ν］=133.33/250=0.533mm；面板的最大挠度计算值：ν=0.677？2.118？33。34/(100？500？.06？05)=0。024mm；面板的最大挠度计算值：ν=0。024mm小于面板的最大允许挠度值:［ν]=133。3/250=0.533mm，满足要求！7.7梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算:钢筋混凝土梁自重(kN/m）：q1=（24+1。5)？.95?.133=3.23kN/m；模板的自重线荷载(kN/m）：q2=0.35?.133?2？.95+0。4）/0.4=0.268kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2。5+2）?。133=0。6kN/m;方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2？。23+1.2？.268=4.198kN/m；活荷载设计值P=1。4?.6=0。84kN/m；图7.4方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4？。5？。5/6=60.17cm3；I=4?.5？.5?。5/12=285。79cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:线荷载设计值q=4.198+0。84=5.038kN/m;最大弯距M=0。1ql2=0.1？.038？。9?.9=0.408kN.m；最大应力σ=M/W=0.408？06/60166。7=6.782N/mm2；抗弯强度设计值［f］=13N/mm2；方木的最大应力计算值6。782N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力：V=0.6?。038？.9=2。721kN；方木受剪应力计算值τ=3？720。52/（2？0？5）=1。074N/mm2;方木抗剪强度设计值[τ］=1。7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.074N/mm2小于方木抗剪强度设计值1。7N/mm2，满足要求!方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=3。230+0.268=3.498kN/m；方木最大挠度计算值ν=0。677？。498？004/（100?0000?85。792?04)=0.544mm；方木的最大允许挠度[ν]=0。900?000/250=3.600mm;方木的最大挠度计算值ν=0。544mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3。6mm，满足要求!支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1=(24。000+1。500）？。950=24.225kN/m2；模板的自重（kN/m2)：q2=0。350kN/m2；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=（2。500+2.000）=4.500kN/m2；q=1。2?24.225+0。350)+1.4？.500=35。790kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：图7。5计算简图(kN)图7。6变形图(mm）图7.7弯矩图（kN)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0。448kN，中间支座最大反力Rmax=12。707；最大弯矩Mmax=0.519kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.192mm；最大应力σ=0.519？06/4490=115。561N/mm2；支撑抗弯设计强度［f]=205N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值115。561N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！7。8扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN；R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=12。707kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!7。9立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式梁两侧立杆稳定性验算：其中N—-立杆的轴心压力设计值，它包括:水平钢管的最大支座反力：N1=0。448kN；脚手架钢管的自重:N2=1。2?.129？.75=0.581kN；楼板的混凝土模板的自重:N3=1。2?0。90/2+（1。20-0.40）/2）？.90?。35=0。321kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1。2?0。90/2+(1.20—0.