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文档简介
连续重整装置开工总结一、概况装置简介330万吨/年连续重整装置是某炼化150万吨/年芳烃联合装置的主要装置之840060~110%。装置以轻烃回收装置直馏石脑油和加氢裂扮装置重石脑油为原料生产芳烃,重整生成油送往二甲苯分馏单元,同时生产预加氢轻石脑油、戊烷、液化气、含氢气体等产品;预加氢轻石脑油和戊烷送至轻石脑油异构扮装置;液化气送至气体分馏装置;含氢气体除供芳烃联合装置自用外,其余送至PSA经提纯后供加氢装置使用;1-1:1-1连续重整装置各单元设计规模单元名称设计规模重整330/年催化剂再生3175公斤/小时(7000/小时)装置的主要技术特点预加氢单元:预加氢承受先加氢、再汽提后分馏的工艺流程。预加氢催化UOPHYT-11193.19MPa。设置补充氢2.6MPa2.85MPaUOPUOPR-264压力0.35MPa、反响器入口温度536℃,体积空速1.82h-1,轻烃分子比2.3,C5105.7(RON)。再接触系统设置两台重整氢增压机将重整产氢压力上升的液体收率。UOPCycleMax术。待生催化剂和再生催化剂分别设置除尘系统,再生烧焦放空气脱氯承受Chlorsorb二、装置型设备优势T形桶的使用规模较大的重整均使用梯形筒,反响器梯形筒连续重整反响器均为径向反响器,其内件扇形筒是关键部件之一,是高温原料油气进入催化剂床层并均匀安排JohnsonScreens这种构造是JohnsonScreens“D和维护便利的优点,保证了均匀的床层厚度,从而使床层接触范围最大化。1、机械强度更大能够满足在更差的工艺条件下使用,与反响器本体检修时间全都。重整反响器在催化剂再生系统开头工作和紧急停车瞬间,反响器开、停车时,扇形筒底部应力突增,最大值为正常工作条件下的十余倍。化剂使用效率高。3、梯形筒流通截面积大,流体分布较好,高流量环境。存在问题1、梯形筒局部密封压条间隙过大,重整高负荷简洁变形移位,热态考核期后无法恢复。梯形筒轴向膨胀时与密封盖板摩擦增大,密封盖板焊缝简洁开裂,升气筒简洁卡在密封盖板中间,梯形筒简洁悬空。3、梯形筒在安装过程中本领产生了形变,发生了弯曲。4、梯形筒与密封板间隙过小,升温过程中不能很好吸取热膨胀产生的应力。5、梯形筒与花盘之间间隙过小,产生阻力致使梯形筒不能自由伸缩。6、烘炉期间压缩机氮气工况流量过小,反响器受热不均,产生热应力。7、烘炉期间与正常运行期间不全都,梯形筒缺少支撑力。重整催化剂性能2-2、重整催化剂各项技术指标见2-3。设计3设计333工程单位值242526一反入口温℃536531.530.531.重整反响进392.409.409.409.t/h料86999999度 0 6 1度
℃
400.5
401.1
407.0一反温降 ℃ 135
130.5
129.5
124.1一反压降 kPa 20.0 19.3 19.2 19.0度
℃
531.2
530.0
530.7度
℃
456.3
456.1
458.3二反温降 ℃ 83 74.9 73.9 72.4二反压降 kPa 22.0 26.8 26.6 26.3度
℃
533.0
532.9
532.8度
℃
486.7
486.3
487.5三反温降 ℃ 55 46.3 46.6 45.3三反压降 kPa 29.0 28.8 28.7 28.6度
℃
532.9
533.1
532.0度
℃
508.6
508.3
508.2四反温降 ℃ 15 24.3 24.8 23.8四反压降 kPa 29.0 32.5 32.4 32.2总反响温降 ℃ 288
276.0
274.8
265.6循环氢流量
2627—03
262644
266537(mol/(mol/2.522.55氢油比H/HC2.32.52mol)液时空速1.901.901.82〔LHSV〕h-11.90重整反响压0.330.330.33MPa 0.34力667重整产物分0.240.24MPa 0.24 0.24离罐压力设计3设计333工程单位值242526392.409.409.409.重整反响进料t/h86999999%(wt90.287.388.087.0C+液收5)8777%(wt136.138.140.%(wt136.138.140.芳烃转化率 -)- 82 22 74%(wt80.273.974.273.0芳烃产率)0014%(wt4.194.18纯氢产率4.154.18)105.112112C+辛烷值15RON1127设计333工程单位值242526催化剂循环速率%100787878待生催化剂碳含%(wt4.724.483~7 4.79量)待生催化剂氯含%(wt-0.800.850.83量)再生催化剂碳含量)再生催化剂碳含%(wt<0.030.020.02量)0.2再生催化剂氯含%(wt0.91.041.10
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