DOP课程设计说明书要点

说明说明书《邻苯二甲酸二辛酯》_________________________________化工学院化工教研室2015年12月第2页精细化工工艺学课程设计说明书一 概 2.DOP生产能力及质量标准 4 1.生产工艺选择 5.2•反应原理和工艺参数的确定 63.生产工艺流程图及其说明 8三.工艺计算 101、物料衡算2、热量衡算四.主要设备设计与选型..............................................................................................................151、反应釜的设计与选型2.冷凝器的设计与选型 23五.环境保护与劳动安全 28 六.设计结果评析与总结 29 参考文献 31第3页精细化工工艺学课程设计说明书附录一：连续法生产DOP工艺流程图附录二：连续法生产DOP主设备图第4页精细化工工艺学课程设计说明书一.概述邻苯二甲酸二辛酯，简称DOP。分子式：C24H38O4是重要的通用型增塑剂，是目前国内外用量最大的增塑剂之一，广泛用于橡胶、塑料和医药工业，特别是由于PVC的广泛使用，DOP作为增塑剂能使起得到优良的改性，满足多方面应用的需要，同时由于配合用量大，特别对软PVC制品，而使DOP成为增塑剂工业大规模生产的中心系列产品，与其他增塑剂相比，还具有适用性好、化学稳定性好、生产工艺简单、原料便宜易得、成本低廉等优点，几乎占增塑剂年消耗量的80%以上，在国民经济中占有十分重要的地位。DOP是一个带有支链的侧链醇酯，无色油状液体，有特殊气味。比重0.9861(20/20)，熔点-55C,沸点370(常压)，不溶于水，溶于乙醇、乙醚、矿物油等大多数有机溶剂。与二丁DBPDOPDBP并有良好的电性能，但也有DOP是重要的通用型增塑剂，主要用于聚氯乙烯树脂的加工，还可用于化纤树脂、醋酸树脂、ABS树脂及橡胶等高聚物的加工，也可用于造漆、染料、分散剂等。通用级DOP，广泛用于塑料、橡胶、油漆及乳化剂等工业中。用其增塑的PVC可用于制造人造革、农用薄膜、包装材于生产电线。品级DOP，主要用于生产食品包装材料。医用级DOP，主要用于生产医疗卫生制DOP主要用于聚氯乙烯脂的加工、还可用于化地树脂、醋酸树脂、ABS树脂及橡胶等高聚随着我国国民经济快速增长，增塑剂作为基础化工合成材料助剂的市场需求量将大幅提高。据有关资料报道，近年来国外增塑剂生产能力超过了6400kt/a,国生物化工以及能源、交通运输行业均有广泛用途，在用量大的新领增长。1.设计的目的和意义通过本课程设计力求达到以下目的和意义：第5页精细化工工艺学课程设计说明书 (1)在学习掌握所学的化学工艺学、化工机械设备基础、化工原理等课程的基本理论和基础知识的基础上，通过这次课程设计，培养我们综合运用这些知识分析和解决实际问题的能力以及协作攻关的能力，训练我们使用文献资料和进行技术设计、运算的能力，提高文字和语言表达能力，为以后的学习和毕业论文(设计)打下基础。 (2)通过完成设计，可以知道DOP勺用途；基本掌握苯酐和异辛醇制DOP勺生产工艺；了解国内外DOP工业的发展现状；以及DOPT业的发展趋势。2.DOP生产能力及质量标准2.1生产能力该项目年产5万吨DOP，年开工日为330天(全天候)，日产DOP151.52吨。2.2产品质量标准表1DOP质量指标指标指标优级品一级品合格品外观9.099.500.9819.099.500.981—0.98699.500.01500.0200.25酸0.01500.0200.251212体积电阻率，x1011?.m>210.51.生产工艺选择生产过程操作分为间歇式和连续操作。间歇式生产的优点是设备简单改变生产品种容量；第6页精细化工工艺学课程设计说明书生废水，节能降耗明显，适合于大吨位的DOP勺生产。由于本设计产品生产量较大，故采用连酯化反应设备分塔式反应器和串联多釜反应器两类。前者结构复杂，但紧凑，投资较低，操作控制要求高，动力消耗少。而反应釜，流动形式接近返混，釜内各部分组成和温度完全一致，多釜串连后，可使停留时间分布特性向平推流转化。并且DOP等主增塑剂的需要量很大，用串联多釜反应器全连续化生产工艺。催化剂分为酸性催化剂和非酸性催化剂，由于采用非酸性催化剂可以免去中和和水洗两道过滤即可除去，跟酸性催化剂相比，优越性在于能生产出高质量的增塑剂产品和减非酸性催化剂又分为单催化剂和复配型催化剂，由于单催化剂催化反应时间长，不适合做1:1比例综上分析，本设计选用酯化一中和水洗一脱醇一汽提干燥一过滤工艺流程，采用串联多釜第7页精细化工工艺学课程设计说明书2.反应原理和工艺参数的确定2.1酯化工序苯酐和辛醇按比例在5个串联阶梯形的酯化釜中，在氧化铝与辛酸亚锡以1：1比例复配催化剂作用下酯化反应生成粗酯，酯化原理如下：主反应：++ROH副反应:24IISO+242ARIISO4+HO2RHSOROH-------------ARSOHO4十24十2ROIROR+H20主要工艺参数确定如下：(1)进料温度及5釜的反应温度见表2。(4)酯化压力：常压(带氮封)⑸停留时间：约7h(6)总转化率：约99.5%表2进料温度及与釜反应温度22一EH催化剂釜3釜2第8页精细化工工艺学课程设计说明书2.2中和、水洗工序第9页精细化工工艺学课程设计说明书由于在酯化过程中会生成一些酸性杂质，如单酸酯等，本设计采用加入碳酸钠水溶液进行中和，生成可溶于水的钠盐与酯分离。中和反应原理如下：NiigCOjNiigCOj---------*■+RIISO4+Na2CO3-------+RNaSO4+NaHCO^H3O+RNaSO4+K幻CO』NaSO4+NaHCO3+ROH水洗工艺参数确定如下：wt%)和水洗后酸值：0.01〜0.02KOHm/DOP2.3脱醇工序由于酯化反应是在过量醇的条件下进行的，必须将粗酯中的醇脱除，回收重复利用。本设计采用真空降膜脱醇工艺，热能利用合理，脱醇效率高，可脱醇至1%左右。脱醇工艺参数确定如下：2.4汽提工序汽提是通过直接蒸汽减压蒸馏，除去粗酯中的醇和有气味的低沸物，本设计采用过热蒸汽直接减压汽提工艺。汽提干燥工艺参数确定如下：第10精细化工工艺学课程设计说明书⑸干燥塔出口酯中含水量：0.01%〜0.05%(wt)2.5过滤工序在粗酯中加入活性炭，脱除粗酯中含色素的有机物和吸附脱除残存的催化剂和其它机械杂质，以保证DO产品外观的透明度和纯度。本设计采用二级过滤工艺，粗滤采用时间程控的芬达过滤器，精滤采用多层滤纸。过滤工序工艺参数确定如下：3.生产工艺流程图及其说明3.1DOP生产工艺流程简图(见图1)图1DOP工艺流程方块图3.2生产工艺流程说明(参考CAD图纸I:工艺流程图)熔融苯酐和辛醇以一定的摩尔比[(1:2.2〜1:2.5)在130-150C先制成单酯,再经预热后进入四个串联的阶梯式酯化釜的第一级.非酸化催化剂也在此加入.第二级酯化釜温度控制不低180C,最后一第11精细化工工艺学课程设计说明书级酯化温度为220〜230C,酯化部分用3.9MPa的蒸汽加热.邻苯二甲酸单酯的转化率为99.8%〜99.9%。为了防止反应混合物在高温下长期停留而着色，并强化酯化过程，在各级酯化釜的底部都通入高纯度的氮气(氧含量v10mg/kg)。中和，水洗是在一个带搅拌的容器中同时进行的。碱的用量为反应混合物酸值的3〜5倍。使用20%勺碳酸钠水溶液，当加入无离子水后碱液浓度仅为0.3%左右。因此无需在进行一次单然后物料经脱醇(1.32〜2.67kPa,50〜80C)、干燥(1.32kPa,50〜80C)后送至过滤工序。过滤工序不用一般的活性炭，而用特殊的吸附剂和助滤剂。吸附剂成分为S©、AL2Q、gO除去DO冲残存的微量催化剂和其他机械杂质。最后得到高质量的DOPDOP的收率以苯酐或以辛醇为回收的辛醇一部分直接循环到酯化部分使用，另一部分需进行分馏和催化加氢处理。生产废水(COD值700〜1500mg氧/L)用活性污泥进行生化处理后再排放。第12精细化工工艺学课程设计说明书三、工艺计算1.1设计生产能力DOP年生产能力根据设计任务规定为年生产50000吨/年，取工作日为330天，此规模采用连续操作比较合理。DOP50000吨年生产日330天日产DOP50000-330=151.52吨每小时生产151.52-24=6.31吨要求达到最后产品达规格产品规格：一等品DOP含量99.5%故每小时要得纯DOP为：6.31X99.5%=6.28吨设整个过程之中DOP损失量为5%则实际每小时产纯DOP为6.28-(1-5%)=6.61吨分子量：苯酐148异辛醇130DOP390出0181.2一级酯化段物料计算根据一级酯化反应式：第13精细化工工艺学课程设计说明书二级酯化反应式:第14精细化工工艺学课程设计说明书第一步转化率为100%，第二步转化率为99.5%.一小时一级酯化反应釜进釜苯酐的量为：6.61X1000-390-0.995=17kmol根据投料比苯酐：异辛醇=1:2.3异辛醇投入量为17X2.3=39.1kmol理论需用异辛醇量17X2=34kmol循环的异辛醇量39.1-34=5.1kmol总辛醇量39.1+5.1=44.2kmol出釜异辛醇量为44.2-17=27.2kmol邻苯二甲酸一辛酯的量17kmol1.2二级酯化段釜1物料计算进釜异辛醇27.2kmol邻苯二甲酸一辛酯的量17kmol氧化铝与辛酸亚锡复配催化剂量0.2kmol3N25m3/h率XA=0.523DOP的物质的量nD=170.523二8.89kmol/h异辛醇量为nB=27.2-8.89=18.31kmol/h邻苯二甲酸一辛酯的量17-8.89=8.11kmol/h第15精细化工工艺学课程设计说明书氧化铝与辛酸亚锡复配催化剂量0.2kmoln89kmol/h异辛醇一部分作为带水剂与水一起出釜，异辛醇经冷凝器冷却再回N25m3/h,转化为摩尔流量：•••每一小时将有:.35mol_0.2014kmol.314463.15101325反应釜1.31.3酯化工段物料衡结果辛酯量(kmol/h)1744.2量(kmol/h)27.21700摩尔含量28720摩尔含量061.538.5(%)(%)异辛醇出塔苯酐异辛醇邻苯甲酸邻酸苯酐入塔表5二级酯化段釜1物料衡算表氧化铝与辛氧化铝与辛酸亚锡2入釜量(kmol/h)邻苯二甲酸一辛酯N20.2014异辛醇.20水0第16精细化工工艺学课程设计说明书氧化铝与辛氧化铝与辛酸亚锡2量(kmol/h)邻苯二甲酸一辛酯异辛醇N20.201489水892.热量衡算表6各物质比热容物质G,m/kJ/(mol.k)Cp,m/kJ/(mol.k)Cp,m/kJJ/mol-373.2-672.6J/mol-373.2-672.6-978.7异辛醇0.28560.34540.3155苯酐0.25590.28290.2694邻苯二甲酸一辛酯0.45230.53470.4935注：A------苯酐；B-----异辛醇;C------邻苯二甲酸一辛酯1.预热器显热计算：预热器采用3.9MPa蒸汽将原料先预热到1500CQ=nACpmA.T=17269.4(150-30)=0.55106kJ2.反应釜热量的衡算以一级酯化反应釜为例：连续釜式反应器可看成为一敞开物系，表达为：二Hq二根据热力学第一定律，其热力学衡算式可q-----------物系与环境交换的热。由于反应是在恒温下进行，所以物系焓变为零。反应焓变的计算如下：第17C(I,298.5C(I,298.5K)A(l,423.15K)+B(I,423.15K)iH1AH4 HC(I,423.5 A(l,404.75K)也H2HA(s,404.75K)心H3由于在恒温恒压下进行，所以■H2=0旧3=nACp,mT--17269.4(131.6-25)=-0.488106kJ/h.旧4二nBCp,mJ=-44.2311.5(150-25)=-1.72106kJ/hkJhH2故反应物系将放出2.29106kJ/h，为保持反应在恒温下进行，需在夹套中冲一第18精细化工工艺学课程设计说明书设计与选型1、反应釜的设计与选型1.1反应釜体积确定为方便起见，以下用A表示苯酐，用B表示异辛醇。物料在反应过程中的体积基本不变。由于搅拌速度较大，反应物料在反应器内的流动状况可视为呈全混流，在定态时，在等温等容条件下对整个反应器作A的物料衡算：反应釜容积按下式计算：VRQXtXQ°=Q+Q(9)Q和Q,分别为苯酐和异辛醇的体积流量；为搅拌容器的备用系数，QAnMpAt)单位时间(1h)QA=nAMA/pt=17X1000X148-(1.527X3600)=457.7cm/同理异辛醇体积流量QBpB异辛醇密度0.8176g/cm3QB=nBlWpBt=44.2X1000X130-(0.8176X3600)=1952.2cm3/SoQ=Q+Q=457.7+1952.2=2409.9cm3/So单级酯化反应釜中，物料的平均停留时间为1.4hVR=Qt(1+)=2409.9X1.4X3600X1.12=10.69m3装料系数'，根据实际生产条件或实验结果而定，通常取0.6〜0.85。若搅拌时第19精细化工工艺学课程设计说明书产生泡沫或呈沸腾状态，••应取低值，约为0.6〜0.7;若搅拌状态平稳或物料的第20精细化工工艺学课程设粘度较高'可取0.8〜0.85。本设计物料搅拌状态较平稳，取0.8故搅拌釜的有效体积为:V=VM0.8=14.6/0.8=13.36m1.2反应釜高度与底面直径反应釜的高度与底面直径关系:底面直径：Di33故液面深度h反应釜高:4V2二413.363.142.362H=1.3h=3.06x1.3=3.98m当Dj=2360mm,查表16-6得各参数如表6所示表7所查得的各参数直直边高度h240mm曲面咼度h1600mm1.3反应釜温度与压力混合液平均密度mnAMA*DBMB已知：P=0.101325MPaWhPw则工作压力为:=1.°31039.813.060.101325106二0.133MPa查表4—2设计压力为工作压力的110%则设计压力为：第21精细化工工艺学课程设计说明书P=1.1P=1.1x0.133MPa=0.146MPaCT设备选材：查课本附表9--1设备选材：由于原料和产物对钢材的腐蚀不大，温度为设计从满足生产工艺需要及保证酯化釜使用寿命的角度出发，酯化釜的材质选用0Cr18Nil2M-o2Ti。P=0.146MPaT=170C，D=2360mm[St]=136MPa©=1.0(双面焊对接，100%c探伤)，腐蚀裕量C=2mm2计算厚度S如下：S2PcDi22]22]①-P0.146MPax2360mm设计厚度S如下：d=1.27mm2mm=3.27mmS=3.27，查表10-10d则负偏差G=0.25mmS+C=3.55mm圆整后为5mm即名义厚度S=5mm复验Sx6%=0.3mm>C=0.25mm故最后取G=0.25mm所以该反应釜可以用5mm的0Cr18Nil2M-o2Ti高合金钢板制作水压校验：i/e1.25P(i/eCMPa360mm3.75m2汇3.75mm第22精细化工工艺学课程设计说明书第23低粘度混低粘度混合分散溶解1.5搅拌器的设计及选型表8搅拌器型式适用条件表流动状搅拌目的最高最高粘度态搅拌容器容积高粘搅拌容器容积高粘度液混合传热反应拌器型式涡轮式对传热(r/min液相反应悬浮气体液相反应悬浮气体吸收结晶)循扩散流环OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO300桨式桨式推进式折叶开启涡轮式布尔马OOOOOOOOOO1〜200OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO1OOOOOOOO300金OOO1OOO1〜1005〜1〜100锚式00OOOOOO0螺0.5〜OOOOOO50式注：有O者为合用，空白者不详或不合用。第24精细化工工艺学课程设计说明书1.5.1搅拌器的选用及尺寸搅拌器的选型要根据搅拌目的，物料粘度，搅拌容器容积的大小来综合考虑。参照上表，为了实现物料的均相混合，达到返混，所以本设计选用六片平直叶圆盘涡轮式搅拌器。由《化工原理》上册教材中表4-1，选取叶轮直径D=d/D=0.33,即d=0.8m,叶宽b=0.2m转速为了消除可能的打旋现象，强化传热和传质，安装即0.236m的挡板。全档板判断如下：bibIx6=3.9，由于3.9>0.35,因此，符合全档板条件<0.33丿1.5.2搅拌功率的计算采用永田进治公式法计算3式中：d=0.85m,n=1.2r/s,混合液平均密度p=1.01g/cm'=3.5x故搅拌功率N=Np巾3d5=5811w1.6夹套传热面积的计算与核算夹套，环隙E=100mm螺距P=50mm1.6.1被搅拌液体侧的对流传热系数二采用佐野雄二推荐的关联式计算：3；=4N/(二DiHp),式中N=5811W,Di=2.36m,p=1030kg/m,H=3.98m故；=0.32W/kg第25精细化工工艺学课程设计说明书X jDDPr3(d/D)0.52(b/D)0.08=0.51240.330.52X0.0850.08X4.28X10X0.71X0.33X03故:j=0.11X9.17X103/2.36=427.4W/(m2.°C)1.6.2夹套冷却水对流传热系数:De冷却水进入夹套温度25oC,冷却水出夹套温度55°C,则其定性温度t=40oC，在此温度下，水的相关物性如下：mQxkJhkWNW故搅拌槽需移出热Q=Q1+N=583.6kW=2100kJ/h。所以冷却水质量流量m=Q/c(tZ1)=583.6/(4.174X30)=4.66kg/s。夹套中水流速u=m/(pPE)=4.66/(992.2X0.05X0.1)=0.94m/s,D=4E=0.4m,D=2.9mecRe=Dup/J=0.4X0.94X992.2/0.000656=0.57X1064.1740.0006565Pr4.32X10-63.38二:De/■=0.027Re0.8FT0.33(1+3.5(De/Dc))=0.027X(0.57X60.850.33X(4.32X10)X(1+3.5X0.4/2.9)X8/0.4=9263W/(m2°C)所以总传热系数：第26精细化工工艺学课程设计说明书第27精细化工工艺学课程设计说明书1.6.3夹套传热面积 一一得F=Q/K：tm=2100.96X103/(408.55X109.5)=46.96m2需要核算一下夹套可能传热面积是否满足传热要求。由于搅拌槽能提供的最22小传热面积：，22小传热面积：，1.7反应釜的主要技术特性汇总表9反应釜的主要技术特性项目项目符号设计计算数据及选型搅拌形式六片平直叶圆盘涡轮式搅拌器叶轮直径D0.33m搅拌器叶轮宽度搅拌转速桨叶数搅拌功率挡板数挡板宽度bnzNnbw0.2m611W60.236m搅拌釜全容积(不包括封头部分)V3.36m搅拌第28精细化工工艺学课程设计说明书液液面深度3.06m第29精细化工工艺学课程设计说明书搅拌釜实际高度反搅拌釜内径应工作压力釜搅拌釜厚度HDPT3.98m2.36m0.133MPa夹套形式螺旋板夹套螺旋板螺距P0.05m夹套环隙E0.10m夹套内冷却水流速u0.94m冷却水移出热量Q577.8kW夹套427.4W/(m2.oC)被搅拌液体侧的对流传热系数8夹套侧冷却水对流传热系数9263W/(m2.C)°搅拌槽总传热系数K408.55W/(m2.C)°所需夹套面积F246.96m由于釜内介质具有一定的腐蚀性，要求对釜体及釜盖内表面进行搪铅处理(铅层厚6—8)并衬耐酸瓷板二层。考虑到搪铅工艺的实施和搪铅时的铅中毒，釜体和釜盖须采用法兰连接。此外，还考虑到釜内介质的反应速度难以控制以及介质的腐蚀性，设备不宜采用安全阀作为200mm勺爆破片(厚3mm的铅制平板型爆破片内衬厚2mm的耐酸橡胶板)第30精细化工工艺学课程设计说明书作为设备的超压泄放装置。2.冷凝器的设计与选型对于二级酯化反应，由于是可逆反应，过程中有水生成，从而会影响反应的进行程度。所以需要将水带出反应釜，促进反应向产物方向进行。反应液中，异辛醇将作为带水剂把水从反应釜中带出，而这样必将浪费原料，因此在反应釜上安装一个换热器加一个分离器，用于排水和回这里将以二级反应第一个釜为例进行换热器的计算与选型。工作条件：(1).进入冷凝器的气体温度200C；(2).壳程工作压力为1MPa;(3).管程工作压力0.74MPa.(4).冷却水温度25C。2.1选择换热器的类型由于反应温度在2000C以下进行，两流体温度变为：热流体进入换热器的温度为190C,出°口温度定为60C;冷流体(循环水)进口温度为25C,出口温度为55°Co该换热器用循环冷却水冷°°却，冬季操作时进口温度会降低，考虑到这一因素，估计该换热器的管壁温和壳体壁温之差较的固定管板式式换热器。2.2流动空间及流速的确定用「252.5的碳钢管，管内流速取0.5m/s。2.3传热面积的确定两股流体的进出口温度为：热流体(出换热器气)200-60r冷流体(水)55第31精细化工工艺学课程设计说明书故传热推动力:△Tm=(200一55)一(60一25)=77.46C"""ln(200-55)―(60)表10入冷凝器的气体的比热容异异辛醇2容2000C (kg.组成kmol产生热QkJ/h组分比热0.7960.20142.22529.125水600C789236.296331.82000C2000C4.1784.5050.745635.4600C600C81QrmcpATQTWCfc•••Q=789236.2+96331.8+635.4=886203.4kJ/h表11冷凝液组分气化热和液体热容组组分气化热wrKJ/mol液体比热容KJ/(kg.C)组成kmol/h冷凝放热kJ/h异辛醇61.992.29422.0121364554.9水40.694.1788.805358275.5冷凝放出总热Q=1364554.9+358275.5=1722730.4kJ/hQ总=Q+Q2=886203.4+1722730.4=2608933.75kJ/h=724.7kw4.17830管程流体的定性温度t=(55+25)/2=40°C,循环冷却水相关物性数据密度p=992.2kg/m3p定压比热容C=4.174KJ/(kg.C)p第32精细化工工艺学课程设计说明书导热系数0.6338W/(m2.C)°粘度0.000656Pa.s由公式Q=AKATm可得A'=Q/(KATn)=724700/(408.55X77.46)=22.9m2考虑15%勺裕度，则A=1.15A'=26.3m22.4工艺尺寸的计算1管子数n的确定V■:di■:dii=37.1.140.020.020.5992.2每小时流入冷凝器的总物质的量n=41.1777kmol，冷凝器的工作压力为1MPa,A26.3 采用四管，管子数m=4Xn=4X38=152根2.4.2管子的排列方式，管间距的确定设计采用正三角形排列，取管间距为t=32mm。2.4.3壳体直径的确定壳体直径：D=t(n-1)+2doicnc——横过管束中心线的管数，由于是正三角形排列，所以，D=38X(14-1)+2X25=544mm,圆整取600mm.4.4折流板采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的取折流板间距B=0.3D,则B=159mm25%则切去的圆缺第33精细化工工艺学课程设计说明书折流板数N=L/B-1=9.25块，圆整厚取10快，折流板圆缺面水平装配。B查《化工设备机械基础》得，折流板最小厚度为6mm折流板外径323mm折流板开孔直径为①25.8+0.41，材料为Q235-A钢；拉杆选用①16,共6根，材料0第34精细化工工艺学课程设计说明书壳程流体进出接管：去接管内热流体流速5m/s=0.35m41720管程流体进出接管：去接管内冷却水流速为管程流体进出接管：去接管内冷却水流速为1.5m/s,则接管内径为d3.1436005二0.07m二0.07m取标准值径为70mm参照《化工设备机械基础》表6-21，壳程流体进出接管管长200mm管程流体进出接管管长150mm壁厚均用10mm2.5.壳体厚度壳体材料选用20R钢，计算壁厚的公式为：七七D=300mm①=0.85「c」80=130Mpa(取壳体温度为80C)S=300X1.1/(2X130X0.85-1.1)=1.63mmXG=0.25mm故S=6mm2.6换热器封头的确定上下封头均采用标准椭球形封头，根据封头为DN1400X5。曲面高度2.7容器法兰的选择材料选用16MnR钢，根据JB/4703-2000标准，选用PN1.6MpaDN400mm的榫槽密第35精细化工工艺学课程设计说明书2.8开孔补强换热器封头和壳体上的接管都需要补强，在开孔外面焊接上一块与容器壁材料和厚度都相同选用型号JB/4712-92鞍座BI700F。2.10冷凝器设计汇总表12冷凝器设计汇总内径(内径(mm)200壁厚(mm)6半径(mm)100高度(mm)70直边高度(mm)25尺寸(mm)①16数目6壳程流体进出接管公称直径：140mm厚度mm管程流体进出接管公称直径：80mm厚度4mm数目间距(mm)折流板高度(mm)管长(mm)列管数目尺寸(mm)不凝性气体排除接管公称直径：2200①25X2.520mm厚度3mm筒体封头(椭圆型)拉杆接管第36精细化工工艺学课程设计说明书五•环境保护与劳动安全生产过程中工业废水的主要来源是酯化反应中生成的水；经多次中和后含有单酯钠盐等杂质的废碱；洗涤粗酯用的水；脱醇时汽提蒸汽的冷凝水,它们的组成大致如下面所示：表13酯化液与中和废水的组成酯化反应酯化反应液%中和废碱液90.42000苯酐7.83苯酐2000苯二甲酸单辛酯0.065苯二甲酸单辛酯钠硫酸单辛酯硫酸单辛酯钠23000硫酸单辛酯0.19硫酸单辛酯钠4000治理的办法，首先应从工艺上减少废水的排放量，象本设计采用的是非酸催化剂，则可革除中和不洗两个工序；其次，当然也不可避免地要进行废水处理。一般说全部处理过程分为回收和净化两级。回收时必须考虑经济效益，如果回收有效成分的费用很大，就不如用少量