m×mm预应力混凝土连续梁桥

湖南城市学院土木工程专业毕业设计PAGEPAGE4怀化芷江舞水大大大桥初步步设计计杨曙光湖南城市学院摘要:本次毕业业业设计主主要是是关于怀怀化芷芷江舞水水大桥桥上部结结构的的设计。根根据据市勘测测设计计院提供供的工工程地质质资料料，和工工程实实际，提出出三三种不同同的桥桥型方案案进行行比较和和选择择：=1\*GB3①预应力混混凝凝土连续续梁桥桥、=2\*GB3②预应力混混凝凝土刚构构桥、=3\*GB3③斜拉桥。本本着“安全、经经济、美观观、实用”的八字原原则，及预预应力混凝凝土连续梁梁桥结构受受力性能好好、行车平平顺舒适等等优点，确确定该桥型型为推荐方方案。设计过程中，通通通过分析析桥梁梁结构在在使用用过程中中的恒恒载及活活载作作用，考虑虑不不同的荷荷载安安全系数数进行行荷载组组合，将将极限状状态的的两种内内力组组合结果果作为为估算钢钢束的的计算内内力。估估算出各各截面面的钢束束后，按按照一定定要求求将钢束束布置置好，重重新模模拟施工工并考考虑预应应力作作用，进进行作作用的第第二次次组合，以以进进行施工工及使使用过程程中的的截面强强度验验算、应应力验验算及变变形验验算。各各项验验算均满满足要要求且设设计合合理，则则设计计通过。为为提提高设计计效率率及准确确度，设设计中我我采用用桥梁博博士软软件进行行计算算，并充充分利利用了CAD、WORD、EXCEELLL等办公软软件件来整理理设计计文件。本设计桥梁跨跨跨度为60m++33×100mm++60mm,采用单箱箱单单室，桥桥面宽宽17.66m，分为4车道。主主梁梁采用采采用平平衡悬臂臂浇筑筑施工。关键词：预应力力力混凝土土连续续梁桥；；极限限状态；；平衡衡悬臂浇浇注HuaihuaaaZhhijjianngWusshuuiBBriidgeePPrellimmilaaryyDiisiignYangShhhuguuanngHUNANCCCITYYUUNIVVERRSITTYAbstraccct:TTheegrradduattedessiggniismaiinllyaabooutthheddessignnoofssuppersstrructturreoofHUAIIHHUAWUUSHUUIlonng--spaanpree-sstreesssedcooncrrettecconntinnuoousbooxgirdeerrbridggee.AccccorddinngwiitththheegeoollogiicaalcoonndittioonpprooviddeddbyyddesiignnsiituuatiionnanndtheellocaalconndiitioonIpreessentttthreeedessiggnpplaan:=1\*GB3①Pre-ssttressseedcconncreeteecoonttinuuouusbboxxgirdeerrbridggee,=2\*GB3②Rigiiddfrrammebbriidgee,=3\*GB3③③Cabllee-sttayyedbrridgge..Coonssideeriingthheppriinciiplleoof“safeetty、econnoomy、beauutty、pracctticaabiilitty”anddtheeaadvaanttageeoofPPree-sttreesseedconncrreteecoontiinuuoussggirdeerrbridggeeIttaakethhatpllanassthhepriiorrpllann.ThroughhhanaallyziingginnteernaalforrceeoffttheddeeadlooadssaandliivelooadssaatttheesttaggeoofusinngganddconssiiderrinngthheediffffereenttsaffeetyfaactoorofthhefforrceIcallcculaateethhedessiggnvvallueoffcoombbinaatiionfooraacttionneeffeecttsooftheellimiitstaateesaanddesstiimattetheeaareaaoofssteeeloffthhebriidgge.Assthhesteeellissaassiignnedreeasoonaably,,weshhoulldimiitaatethhecconnstrrucctioonprooceessseeconndllyaanddcoonssideertheeaaffeecttoffttheprre-sstrressseddstteeel,thheencaallcullattettheecoombbineedforrceeoffttheliimitteddcoondditiionnaggaiin,whhichhiisfforrchhecckinngtheefforcceofthhecconnstrrucctioonstaageeanndtheeuusinngstaagee.Ifthheefoorcceccannmeeettthheneeedanddtthedeesiggnisreeasoonaableetthenntthedeesiggnisaddvissabble..DDurinnggthheprooceessoffthhedessiggnImakkeegoooddusseofthhesoofftwaareesuuchhassDDOCTTORRBRIIGEE、CAD、WORDDanddEEXCEELLLtooooptiimiizemmyydeesiign..Thespaaansoffthhebriidggeaaree60++33×100++660m,whiicchttheemaiinnbeeammissrresppecctivvedessiggnedd,eeachhssuitthhasonnebboxxoneerooomannddfouurtraaffficwaays,,thhewwiddthoffthhebriidggessurrfacceis177.6m.Theemaiinbeaamiscoonsttruucteedinaballannceddccanttilleveerconnsttrucctiionwaay.KeyWorrrds::GGradeesepparrateedPree-sstreesssedcooncrrettecconntinnuoousgiirdeerbriidgge；Limiittsttattes；Balaannceddccanttilleveerconnsttrucctiion目录HYPERLINK\l"_Toc200333339"摘要1HYPERLINK\l"_Toc200333340"ABSTRACCCT2HYPERLINK\l"_Toc200333341"设计总说明5HYPERLINK\l"_Toc200333342"第1章绪论122HYPERLINK\l"_Toc200333343"1.1预应力混混混凝土连连续梁梁桥概述述122HYPERLINK\l"_Toc200333344"1.2毕业设计计计的目的的与意意义14HYPERLINK\l"_Toc200333345"第2章方案比选选115HYPERLINK\l"_Toc200333346"2.1桥型方案案案的选择择原则则15HYPERLINK\l"_Toc200333347"2.2比选方案案案15HYPERLINK\l"_Toc200333348"2.3推荐方案案案18HYPERLINK\l"_Toc200333349"第3章桥跨总体体布布置及结构构构尺寸拟拟定119HYPERLINK\l"_Toc200333350"3.1尺寸拟定定定19HYPERLINK\l"_Toc200333351"3.1.1桥孔孔孔分跨199HYPERLINK\l"_Toc200333352"3.1.2截面面面形式199HYPERLINK\l"_Toc200333353"3.1.3梁高高高21HYPERLINK\l"_Toc200333354"3.1.4细部部部尺寸211HYPERLINK\l"_Toc200333355"3.2结构离散散散原则222HYPERLINK\l"_Toc200333356"第4章桥梁结构构计计算24HYPERLINK\l"_Toc200333357"4.1恒载内力力力计算244HYPERLINK\l"_Toc200333358"4.1.1一期期期恒载结结构内内力计算算266HYPERLINK\l"_Toc200333359"4.1.2二期期期恒载结结构内内力计算算（在在此仅列列出其其内力图图）330HYPERLINK\l"_Toc200333360"4.2活载内力力力计算311HYPERLINK\l"_Toc200333361"4.2.1公路路路一级汽汽车荷荷载结构构内力力计算（半半桥桥）31HYPERLINK\l"_Toc200333362"4.2.2人群群群荷载、满满人人荷载结结构内内力计算算（在在此仅列列出其其内力图图）335HYPERLINK\l"_Toc200333363"4.3结构次内内内力计算算366HYPERLINK\l"_Toc200333364"4.3.1结构构构由于温温度引引起的次次内力力37HYPERLINK\l"_Toc200333365"4.3.2结构构构由于支支座沉沉降引起起的次次内力422HYPERLINK\l"_Toc200333366"第5章内力组合合计计算47HYPERLINK\l"_Toc200333367"5.1承载能力力力组合极极限状状态计算算477HYPERLINK\l"_Toc200333368"5.2正常使用用用极限状状态计计算48HYPERLINK\l"_Toc200333369"第6章预应力钢钢束束的估算与与与布置511HYPERLINK\l"_Toc200333370"6.1力筋计算算算51HYPERLINK\l"_Toc200333371"6.1.1计算算算原理511HYPERLINK\l"_Toc200333373"6.1.2预应应应力钢束束的估估算55HYPERLINK\l"_Toc200333374"6.2预应力钢钢钢束的布布置557HYPERLINK\l"_Toc200333375"6.2.1布布布束原则则577HYPERLINK\l"_Toc200333376"6.2.2具具具体布置置588HYPERLINK\l"_Toc200333377"第7章结构验算算660HYPERLINK\l"_Toc200333378"7.1施工阶段段段验算600HYPERLINK\l"_Toc200333379"7.2正常使用用用极限状状态应应力验算算644HYPERLINK\l"_Toc200333380"7.3正常使用用用极限状状态挠挠度验算算711HYPERLINK\l"_Toc200333381"7.4承载能力力力极限状状态正正截面强强度验验算72HYPERLINK\l"_Toc200333382"7.5预应力钢钢钢筋拉应应力验验算74HYPERLINK\l"_Toc200333383"7.6钢束引伸伸伸量及长长度778HYPERLINK\l"_Toc200333384"7.7结构剪力力力效应800HYPERLINK\l"_Toc200333385"第8章施工方法法要要点及注意意意事项811HYPERLINK\l"_Toc200333386"8.1施工概述述述81HYPERLINK\l"_Toc200333387"8.2施工的机机机具设备备833HYPERLINK\l"_Toc200333388"8.2.1锚具具具83HYPERLINK\l"_Toc200333389"8.2.2施工工工挂篮833HYPERLINK\l"_Toc200333390"8.3施工步骤骤骤84HYPERLINK\l"_Toc200333391"第9章主要工程程数数量计算8886HYPERLINK\l"_Toc200333392"9.1混凝土总总总用量计计算886HYPERLINK\l"_Toc200333393"9.2钢绞线及及及锚具总总用量量计算866HYPERLINK\l"_Toc200333394"外文文献翻译8887HYPERLINK\l"_Toc200333395"参考文献97HYPERLINK\l"_Toc200333396"毕业设计任务书书书、指导导书998HYPERLINK\l"_Toc200333397"致谢语99设计总说明1概述芷江舞舞舞水大桥桥桥起起点桩号K0+00..000，终点桩桩号K0＋860，桥梁全全长860m。舞水大大桥桥主桥为为主跨跨100m的预应力力混混凝土变变截面面连续箱箱梁，其其跨径组组合为为（60+33××1000+660）m。引桥为为跨跨径40m的装配式式预预应力混混凝土土简支梁梁。2设计标准与与规规范⑴《公路工程程技技术标准》（JTGB01-2003）⑵《公路桥涵涵设设计通用规规规范》（JTGDD60--20004）⑶《公路钢筋筋混混凝土及预预预应力混混凝土土桥涵设设计规规范》（JTGDD62--20004）⑷《公路桥涵涵钢钢结构及木木木结构设设计规规范》（JTJ00225-886）⑸《公路桥涵涵地地基与基础础础技术规规范》（JTJ0024-885）⑺《公路桥涵涵施施工技术规规规范》（JTJ00441-220000）⑻《高速公路路交交通安全设设设施设计计与施施工技术术规范范》（JTJ00774-994）⑼《公路桥位位勘勘测设计规规规范》（JTJ00662-991）⑽《交通行业业标标准公路桥桥桥梁板式式橡胶胶支座》（JT/TT44-93）3技术标准及及技技术条件=1\*GB2⑴设计荷载：公公公路－I级。=2\*GB2⑵桥面宽度：1.5mm人行道+14m（行车道道）+1.55m人行道+0.66m（护栏），全宽17.66mm=3\*GB2⑶通航标准=1\*GB3①航道等级三级通航航标标准=2\*GB3②通航净空净高100m净宽755m=4\*GB2⑷度荷载：箱梁梁梁体系温度度0℃-40℃，合拢温温度20℃。=5\*GB2⑸桥面纵坡i==1%=6\*GB2⑹桥面横坡i==2%（单向）=7\*GB2⑺支座沉降：主主主桥各支点点2.0ccm。=8\*GB2⑻跨径组成：(((60+33××1000+660)m。4主要材料=1\*GB2⑴混凝土主桥现现现浇箱梁梁、引引桥预制制箱梁梁50号混凝土土墩台身身身、护栏栏、防防震挡块块等400号混凝土土桥头搭搭搭板330号混凝土土桥面铺铺铺装层沥青混凝凝土土=2\*GB2⑵钢材=1\*GB3①低松弛高强度度度预应力钢钢绞绞线应符符合ASTMMA4116－97的规定，单单单根钢绞绞线直直径15.2244mm，公称面面积A＝140mmmm2，标准强强度度，弹性模模量量1.9××1105MMPaa。=2\*GB3②ΦL32精轧轧螺螺纹粗钢筋筋筋、Ⅱ级钢筋和I级钢筋应应符符合GB144999－91和GB133003－91的规定；；凡凡钢筋直直径12mm者，采用Ⅱ级钢筋；；凡凡钢筋直直径<12mmm者，采用I级钢筋。=3\*GB3③钢板应符合GGGB7000－88规定的Q235钢板。=4\*GB3④主桥连续箱梁梁梁底板、腹腹板板、中横横隔板板防裂钢钢筋网网、桥墩墩承台台底面钢钢筋网网及引桥桥混凝凝土调平平层内内D5冷轧带肋肋钢钢筋焊接接网，其其各项性性能应应符合《钢钢筋筋焊接网网混凝凝土结构构技术术规程》JGJ//TT1114--97的有关规规定定。本桥结结结构用材材（包包括砂、石石、水水等）质质量要要求应符符合《公公路桥涵涵施工工技术规规范》（JTJ041－2000）有关要要求。=3\*GB2⑶其它材料=1\*GB3①锚具及管道成成成孔：主桥桥及及引桥纵纵向采采用符合合质量量要求的的群锚锚及配套套的设设备，管管道成成孔采用用钢波波纹管；；主桥桥桥面板板横向向及引桥桥墩顶顶连续处处采用用OVM115型锚具及及配配套的设设备，管管道采用用扁钢钢波纹管管成孔孔；主桥桥变截截面连续续箱梁梁竖向预预应力力及0号块横隔隔板板采用ΦL32精轧螺纹纹粗粗钢筋，其其技技术标准准应符符合GB144999-991的规定，其其其标准强强度为为750MMPPa，；墩梁梁临临时固结结采用用ΦL32精轧螺纹纹粗粗钢筋，其其标标准强度度为750MMPPa，。=2\*GB3②主桥支座采用用用GPZ(Ⅱ)盆式橡胶胶支支座系列列产品品，其性性能应应符合有有关规规定。引引桥连连续墩支支座部部分采用用板式式橡胶支支座，非非连续墩墩台顶顶和连续续墩支支座部分分采用用四氟滑滑板橡橡胶支座座，板板式支座座的各各项性能能须满满足部颁颁标准准的有关关要求求。=3\*GB3③桥梁伸缩装置置置采用D80和D160型伸缩装装置置。5设计要点=1\*GB2⑴上部结构主桥上上上部为（60+33××1000+660）m五跨预应应力力混凝土土变截截面连续续箱梁梁桥宽17.66m，，单箱箱单单室箱形形截面面，箱梁梁根部部梁高6m，高跨比比为1/166..7；跨中梁梁高2.5m，高跨比比为1/40。箱梁顶顶板板宽17.66m，底板宽9.6m，翼缘板板悬悬臂长为4.0m。箱梁高高度度从距墩墩中心心3m处到跨中中合合拢段按按二次次抛物线线变化化(6m-22.5mm)，除墩顶0号块设一一个个厚100ccm的横隔板板其其余部位位均不不设横隔隔板。箱箱梁采用用三向向预应力力体系系。0号块块块两侧距距墩中中心3m~4499m范围内底底板板厚度由0.6m变化至0.322m；箱梁顶顶板板厚度均均为0.288m等厚度，底底底板厚度度按二二次抛物物线变变化。腹腹板3号块以前前为0.5m，按直线线变变化至合合拢段段块的0.355m。主桥连连连续箱梁梁采用用挂蓝悬悬臂现现浇法施施工。箱箱梁纵向向分段段长度为3.5m，3.0m。0号块总长6.0m，中跨、边边边跨合拢拢段长长度均为2.0m。边跨现现浇浇段路线线中心心线处长长度为为9m。悬臂现现浇浇梁段最最大重重量为111吨，挂蓝蓝自自重按60吨考虑。主桥范围围围桥面铺铺装层层为10cm厚的沥青青混混凝土。横横坡坡2%。=2\*GB2⑵主桥上部结构构构静力分析析=1\*GB3①主桥上部纵向向向计算采用用桥桥梁博士士进行行计算与与校核核，进行行了成成桥状态态下恒恒载、活活载、预预应力、混混凝凝土收缩缩徐变变、支座座强迫迫位移、、温温度变化等作作用的计算。计计算考虑不同同的荷载安全全系数进行荷荷载组合，以以恒载＋活载载＋收缩徐变变＋预应力＋＋温度变化的的荷载组合控控制设计。=2\*GB3②施工计算共分分分52力阶段，阶阶阶段划分分根据据施工进进度和和施工顺顺序安安排，用用桥梁梁博士计算算。=3\*GB3③主桥施工过程程程中单“T”进行了几几种种施工工工况的的验算，并并以以此控制制临时时固结所所需的的预应力力钢筋筋及临时时支承承。=4\*GB3④主桥合拢温度度度按20℃计算，施施工工时建议议合拢拢选择在在日平平均气温温变化化最小的的时段段进行即即可。合合拢顺序序为先先合拢边边跨，后后合拢中中跨。计算结结结果表明明，在在上述各各种工工况下截截面应应力分布布较为为均匀，箱箱梁梁顶、底底板均均均未出出现拉拉应力并并有一一定的压压应力力储备。=3\*GB2⑶预应力体系=1\*GB3①C50号混凝凝凝土设计强强度度：Ra＝28.55MMPaRl＝2.455MMPa=2\*GB3②预应力钢材：：：标标标准强度锚锚锚下控制制应力力σk＝0.755孔孔孔道偏差差系数数K＝0.00033孔孔孔道摩擦擦系数数μ＝0.255锚锚锚具回缩Δ＝6mmΦL32精轧螺螺螺纹粗钢筋筋主桥纵纵纵向预应应力采采用15φj15..224、12φj15..224、9φj15.224钢束。纵纵向向预应力力在箱箱梁根部部几个个梁段布布设腹腹板下弯弯钢束束，其余余梁段段布设顶顶板束束和底板板束。主主桥箱梁梁横向向预应力力采用用4φj15..224钢铰线，15－4型扁锚，以以75cm的间距布布设设，一端端张拉拉，交替替锚固固，单根根设计计张拉吨吨位为为195..33kN。竖向采采用ΦL32精轧螺纹纹粗粗钢筋，设设计计张拉吨吨位为为540kkN，以50cm等间距布布置置，在近近支点点18.77m范围内每每侧侧腹板按按双肢肢配置，其其余余梁段按按单肢肢配置，为为方方便施工工竖向向预应力力可兼兼做悬臂臂施工工时挂蓝蓝的后后锚点，挂挂篮篮前移后后，建建议对竖竖向预预应力粗粗钢筋筋进行补补拉并并封锚。6施工要点有关桥桥桥梁的施施工工工艺及其其质量量检验标标准，均均按《公公路桥桥涵施工工技术术规范》JTJ0041－2000中的规定定执执行。同同时，根根据本桥桥的具具体情况况，要要求施工工、监监理及监监测单单位在施施工前前充分阅阅读图图纸并提提出以以下注意意事项项：=1\*GB2⑴主桥上部构造造造=1\*alphabetica主桥采用临临时时支座及精精精轧螺纹纹粗钢钢筋使梁梁、墩墩临时固固结，按按悬臂浇浇筑法法施工，合合拢拢后经体体系转转换成为为连续续体系。=2\*alphabeticb浇筑墩身混混凝凝土时应注注注意预埋埋支架架临时固固结件件。0号块在墩墩旁旁的支架架或托托架上浇浇筑，支支架、牛牛腿及及托架应应认真真设计验验算，且且支架需需进行行100％预压，其其其余梁段段采用用临时支支座和和粗钢筋筋使0号块与墩墩身身固结后后，各各单“T”用挂篮悬悬臂臂对称、平平衡衡浇筑施施工至至各单“T”最大悬臂臂，然然后浇筑筑边跨跨合拢段段。边边跨合拢拢段钢钢束张拉拉完成成后，拆拆除临临时固结结，合合拢中跨跨。建建议各梁梁端内内预应力力的张张拉顺序序为：：纵向预预应力力钢束→横向预应应力力钢束→竖向预应应力力粗钢筋筋；同同一批钢钢束张张拉顺序序为：：先长束束，后后短束。=3\*alphabeticc0号块箱梁梁混凝凝土浇筑筑时可分分层进进行，但但第一一次浇筑筑时应应浇至腹腹板高高度至少1.500m以上。其其余余梁段应应一次次浇筑完完成。=4\*alphabeticd由于0号块块体积较大，预预预应力管管道及及钢筋密密集，施施工中应应确保保管道定定位准准确，注注意混混凝土的的振捣捣，浇筑筑混凝凝土应采采取有有效措施施减少少水化热热，避避免发生生温度度、收缩缩裂缝缝。此外外应注注意各节节段混混凝土的的养护护，控制制拆模模时间。=5\*alphabetice箱梁底板应应设设置一定数数数量的排排水孔孔和通气气孔。=6\*alphabeticf预应力管道道采采用钢波纹纹纹管成形形，其其钢带厚厚度不不小于0.355mmm。为了管管道道严格保保证弯弯曲坐标标及弯弯曲角度度，用用“井”字形定位位架架进行管管道的的定位，同同时时保证管管道顺顺畅，以以减少少摩阻损损失。所所有的定定位钢钢筋均应应采用用点焊成成形。定定位钢筋筋间距距在直线线段为为100ccm，曲线段50cm。=7\*alphabeticg挂篮结构应应轻轻便合理。墩墩旁托架支架架及挂篮拼装装好后应进行行预压和加载载试验，以检检验其承载能能力，并实测测其变形值，为为箱梁悬臂浇浇注施工提供供可靠的依据据。=8\*alphabetich安装施工挂挂蓝蓝，从1块至14块逐块、对对对称、平平衡进进行悬臂臂浇筑筑施工。待待浇浇筑梁段段混凝凝土强度度达到到设计强强度的的90％，混凝凝土土龄期6天时方可可张张拉该梁梁段预预应力钢钢束。挂挂蓝应在在钢束束张拉完完成及及管道压压浆并并经监理理验收收后方可可向前前移动。=9\*alphabetici悬臂浇筑时时，挂挂篮自重重按照60吨控制，合合合拢吊架架按照照40吨控制。移移移动挂篮篮过程程中，挂挂篮移移动不同同步差差不得大大于半半个本施施工阶阶段梁段段长度度。=10\*alphabeticj为了减小箱箱梁梁悬浇过程程程中的不不平衡衡自重的的影响响，各梁梁段的的悬臂浇浇注过过程中，应应严严格控制制浇筑筑梁段混混凝土土的超方方量。任任何梁段段实际际浇筑的的混凝凝土量不不得超超过本梁梁段理理论数量量的3%，并且各各梁梁段的混混凝土土浇筑应应同时时进行，最最大大浇筑混混凝土土重量差差不得得大于本本梁段段自重的30%。=11\*alphabetick悬臂浇筑过过程程中，在每每每个块件件的前前端顶、底底板板应设置置几处处观测点点，测测出每个个阶段段的标高高变化化情况，以以控控制节段段的抬抬高量和和各梁梁段预拱拱度设设置。=12\*alphabeticl预应力张拉拉以以张拉吨位位位和引伸伸量双双控。张张拉设设备应按按照有有关规定定定期期标定。引引伸伸量低于于－6％或超过过＋6％时，应应停停下检查查，分分析原因因并处处理完后后方可可继续张张拉。=13\*alphabeticm钢束张拉时时，应应尽量避避免滑丝丝、断断丝现象象，当当出现滑滑丝、断断丝时，其其滑滑丝、断断丝总总数量不不得大大于该断断面总总数的1％，每一一钢钢束的滑滑丝、断断丝数量量不得得多于一一根，否否则应换换束重重新张拉拉。=14\*alphabeticn为确保结构构受受力符合要要要求，应应严格格控制竖竖向预预应力的的张拉拉质量，要要求求每根竖竖向预预应力钢钢筋锚锚固后，必必须须进行复复拉。竖竖向预应应力和和0号块横隔隔板板内的预预应力力粗钢筋筋张拉拉做好张张拉记记录，监监理需需进行旁旁站监监理。=15\*alphabetico预应力钢束束（筋筋）张拉拉完成后后，应应尽早进进行孔孔道压浆浆并保保证压浆浆质量量。压浆浆所用用材料、外外加加剂及水水泥浆浆配比应应根据据管道的的成型型方法、压压浆浆方式、材材料料性能计计算和和通过试试验确确定。原原则上上要求尽尽量减减小灰浆浆收缩缩，保证证压浆浆密实饱饱满。此此外。压压浆所所用的水水泥浆浆标号不不得低低于50号，建议议水水灰比0.4～0.45。=16\*alphabeticp各悬浇单TT完完成后，相相相邻两悬悬臂端端的相对对竖向向挠度差差不应应大于1cm，轴线偏偏差差不大于1cm。=17\*alphabeticq设计推荐靠靠近近过渡墩的的的边跨现现浇段段采用支支架浇浇筑（支支架需需进行100％预压），合合拢段采用吊吊架施工。施施工单位也可可采用其它成成熟的施工方方案，但需经经监理工程师师和设计单位位认可。=18\*alphabeticr按先边孔后后中中孔的顺序序序进行合合拢段段施工及及拆除除相应的的临时时支座，完完成成体系转转换，形形成三跨跨连续续箱梁。合合拢拢段采用用劲性性骨架和和合拢拢预应力力钢束束进行临临时锁锁定，根根据实实际控制制情况况在悬臂臂端加加水箱进进行配配重。劲劲性骨骨架的焊焊接要要求迅速速完成成并形成成刚接接，焊接接时在在预埋件件周边边混凝土土浇水水降温，避避免免烧伤混混凝土土。合拢拢段混混凝土的的浇筑筑应在一一天中中气温较较低且且变化最最小时时进行，并并应应在尽可可能短短的时间间内完完成。合合拢钢钢束可在在合拢拢骨架安安装完完成后按按照设设计吨位位的60％进行张张拉拉，合拢拢段混混凝土达达到设设计强度度的90％后方可可进进行箱梁梁底板板钢束的的张拉拉、合拢拢钢束束补拉及及体系系转换。=19\*alphabetics在浇筑边跨跨现现浇段过程程程中，应应观测测支架的的变形形及沉降降，并并应采取取措施施使现浇浇段与与悬臂端端标高高及轴线线的偏偏差最小小。边边跨合拢拢段浇浇筑完成成后，合合拢段混混凝土土达到设设计强强度的90％后，方方可可进行边边跨箱箱梁底板板钢束束的张拉拉。=20\*alphabetict预应力管道道压压浆在各阶阶阶段钢束束张拉拉完后进进行，建建议采用用真空空吸浆法法。如如采用真真空吸吸浆法压压浆，那那么预应应力成成孔应采采用对对应的管管道成成孔材料料，压压浆工作作应连连续，压压浆所所用的水水泥浆浆标号不不得小小于50号，强度度不不得低于于有关关规定。=21\*alphabeticu梁墩临时固固结结及体系转转转换进行悬悬悬臂浇筑筑时，首首先应锁锁定墩墩顶盆式式橡胶胶活动支支座，使使其暂时时成为为固定支支座，在13、14号主墩均均需采用临临时墩梁固固结措施，设设计推荐在在每个“T”的墩顶设C50硫磺砂浆浆混凝土临临时支座（或或其它可靠靠、方便的的工艺），以以利于体系系转换。在在0号块两道道外侧横隔隔板及墩壁壁内预埋精精轧螺纹粗粗钢筋，以以抵抗施工工或使用过过程中由于于应力集中中过程中可可能出现的的裂缝等现现象，0号块临时时固结采用用精轧螺纹纹钢粗钢筋筋，也可以以采用其它它成功的施施工方法进进行梁、墩墩临时固结结和体系转转换。为保保证纵向预预应力管道道不出现塌塌孔等现象象，临时锚锚固的精轧轧螺纹粗钢钢筋下0号块梁顶顶设置高30cm的50号混凝土土垫层，体体系转换完完成后，凿凿除梁顶垫垫层。=22\*alphabeticv在跨中合拢拢段段混凝土未未未达到设设计强强度的80％之前，不不不得在跨跨中范范围内堆堆放重重物或行行走施施工机具具。=23\*alphabeticw箱梁顶板顶顶面面混凝土的的的不平整整度不不得大于5mm，箱梁底底板板也应在在浇筑筑工程中中采取取可靠措措施，保保证其误误差在在规范允允许范范围以内内。=24\*alphabeticx如普通钢筋筋与与预应力钢钢钢束或预预应力力粗钢筋筋位置置发生干干扰，其其处理原原则为为适当移移动普普通钢筋筋位置置以保证证预应应力钢束束或预预应力粗粗钢筋筋的位置置，若若需截断断普通通钢筋，则则需需与监理理工程程师和设设计代代表协商商；如如纵向预预应力力钢束与与横向向预应力力钢束束或预应应力粗粗钢筋位位置发发生干扰扰且相相应图纸纸中并并未提及及避让让原则，建建议议按照先先保证证纵向预预应力力钢束的的位置置准确，然然后后再保证证竖向向预应力力粗钢钢筋和横横向预预应力钢钢束的的位置。=25\*alphabeticy主、引桥过过渡渡处设置的的的D160型伸缩装装置置，安装装要求求衔接桥桥面的的平整度度高，须须严格控控制标标高和平平整度度。并应应按照照厂家提提供的的安装指指导说说明书进进行安安装。=26\*alphabeticz内外侧防撞撞护护栏应分段段段浇筑。浇浇筑筑时应注注意有有无通讯讯等设设备预埋埋件的的预埋，并并每每隔30m设置一道道断断缝。=2\*GB2⑵其它=1\*GB3①应注意在主梁梁梁上预埋标标识识桥下通通行净净空的钢钢板等等。=2\*GB3②凡设槽口的埋埋埋入式锚头头灌灌浆后均均须封封锚，外外露的的锚头应应涂二二道红丹丹一道道灰漆进进行防防锈蚀处处理。=3\*GB3③防撞护栏钢支支支架、钢管管扶扶手以及及桥梁梁上部结结构的的所有外外露钢钢构件均均须进进行防锈锈、防防蚀处理理。=4\*GB3④为保证大桥的的的质量，建建议议另行委委托有有关单位位进行行大桥施施工控控制，施施工单单位应予予以积积极配合合与帮帮助。=5\*GB3⑤施工前，施工工工单位应认认真真复查工工程数数量、各各构造造设计高高程以以及基桩桩坐标标，如有有疑问问，应及及时与与设计单单位沟沟通。=6\*GB3⑥未尽事宜，请请请按《公路路桥桥涵施工工技术术规范》JTJ0041－2000有关规定定严严格执行行。绪论预应力混凝土连连连续梁桥桥概述述预应力混凝土连连连续梁桥桥以结结构受力力性能能好、变变形小小、伸缩缩缝少少、行车车平顺顺舒适、造造型型简洁美美观、养养护工程程量小小、抗震震能力力强等而而成为为最富有有竞争争力的主主要桥桥型之一一。本本章简介介其发发展：由于普通钢筋混混混凝土结结构存存在不少少缺点点：如过过早地地出现裂裂缝，使使其不能能有效效地采用用高强强度材料料，结结构自重重必然然大，从从而使使其跨越越能力力差，并并且使使得材料料利用用率低。为了解决这些问问问题，预预应力力混凝土土结构构应运而而生，所所谓预应应力混混凝土结结构，就就是在结结构承承担荷载载之前前，预先先对混混凝土施施加压压力。这这样就就可以抵抵消外外荷载作作用下下混凝土土产生生的拉应应力。自自从预应应力结结构产生生之后后，很多多普通通钢筋混混凝土土结构被被预应应力结构构所代代替。预应力混凝土桥桥桥梁是在在二战战前后发发展起起来的，当当时时西欧很很多国国家在战战后缺缺钢的情情况下下，为节节省钢钢材，各各国开开始竞相相采用用预应力力结构构代替部部分的的钢结构构以尽尽快修复复战争争带来的的创伤伤。50年代，预预应力混混凝土土桥梁跨跨径开开始突破破了1100米，到到80年代则则达达到4400米。虽虽然跨径径太大大时并不不总是是用预应应力结结构比其其它结结构好，但但是是，在实实际工工程中，跨跨径径小于40000米时，预预应应力混凝凝土桥桥梁常常常为优优胜方案案。我国的预应力混混混凝土结结构起起步晚，但但近近年来得得到了了飞速发发展。现现在，我我国已已经有了了简支支梁、带带铰或或带挂梁梁的TT构、连续续梁梁、桁架架拱、桁桁架梁和和斜拉拉桥等预预应力力混凝土土结构构体系。虽然预应力混凝凝凝土桥梁梁的发发展还不不到880年。但但是是，在桥桥梁结结构中，随随预预应力理理论的的不断成成熟和和实践的的发展展，预应应力混混凝土桥桥梁结结构的运运用将将越来越越广泛泛。连续梁和悬臂梁梁梁作比较较：在在恒载作作用下下，连续续梁在在支点处处有负负弯矩，由由于于负弯矩矩的卸卸载作用用，跨跨中正弯弯矩显显著减小小，其其弯矩与与同跨跨悬臂梁梁相差差不大；；但是是，在活活载作作用下，因因主主梁连续续产生生支点负负弯矩矩对跨中中正弯弯矩仍有有卸载载作用，其其弯弯矩分布布优于于悬臂梁梁。虽虽然连续续梁有有很多优优点，但但是刚开开始它它并不是是预应应力结构构体系系中的佼佼佼者者，因为为限于于当时施施工主主要采用用满堂堂支架法法，采采用连续续梁费费工费时时。到到后来，由由于于悬臂施施工方方法的应应用，连连续梁在在预应应力混凝凝土结结构中有有了飞飞速的发发展。600年代初期期在中等跨跨预应力混混凝土连续续梁中，应应用了逐跨跨架设法与与顶推法；；在较大跨跨连续梁中中，则应用用更完善的的悬臂施工工方法，这这就使连续续梁方案重重新获得了了竞争力，并并逐步在440—200米范范围内占主主要地位。无无论是城市市桥梁、高高架道路、山山谷高架栈栈桥，还是是跨河大桥桥，预应力力混凝土连连续梁都发发挥了其优优势，成为为优胜方案案。目前，连连续梁结构构体系已经经成为预应应力混凝土土桥梁的主主要桥型之之一。然而，当跨度很很很大时，连连续续梁所需需的巨巨型支座座无论论是在设设计制制造方面面，还还是在养养护方方面都成成为一一个难题题；而而T型刚构在在这这方面具具有无无支座的的优点点。因此此有人人将两种种结构构结合起起来，形形成一种种连续续—刚构体系系。这这种综合合了上上述两种种体系系各自优优点的的体系是是连续续梁体系系的一一个重要要发展展，也是是未来来连续梁梁发展展的主要要方向向。另外，由于连续续续梁体系系的发发展，预预应力力混凝土土连续续梁在中中等跨跨径范围围内形形成了很很多不不同类型型，无无论在桥桥跨布布置、梁梁、墩墩截面形形式，或或是在体体系上上都不断断改进进。在城城市预预应力混混凝土土连续梁梁中，为为充分利利用空空间，改改善交交通的分分道行行驶，甚甚至已已建成不不少双双层桥面面形式式。在我国，预应力力力混凝土土连续续梁虽然然也在在不断地地发展展，然而而，想想要在本本世纪纪末赶超超国际际先进水水平，就就必须解解决好好下面几几个课课题：（1）发展大吨吨位位的锚固张张张拉体系系，避避免配束束过多多而增大大箱梁梁构造尺尺寸，否否则混凝凝土保保护层难难以保保证，密密集的的预应力力管道道与普通通钢筋筋层层迭迭置又又使混凝凝土质质量难以以提高高。（2）在一切适适宜宜的桥址，设设计与修建墩墩梁固结的连连续—刚构体系，尽尽可能不采用用养护调换不不易的大吨位位支座。（3）充分发挥挥三三向预应力力力的优点点，采采用长悬悬臂顶顶板的单单箱截截面，既既可节节约材料料减轻轻结构自自重，又又可充分分利用用悬臂施施工方方法的特特点加加快施工工进度度。另外，在设计预预预应力连连续梁梁桥时，技技术术经济指指针也也是一个个很关关键的因因素，它它是设计计方案案合理性性与经经济性的的标志志。目前前，各各国都以以每平平方米桥桥面的的三材（混混凝凝土、预预应力力钢筋、普普通通钢筋）用用量量与每平平方米米桥面造造价来来表示预预应力力混凝土土桥梁梁的技术术经济济指针。但但是是，桥梁梁的技技术经济济指针针的研究究与分分析是一一项非非常复杂杂的工工作，三三材指指标和造造价指指标与很很多因因素有关关，例例如：桥桥址、水水文地质质、能能源供给给、材材料供应应、运运输、通通航、规规划、建建筑等等地点条条件；；施工现现代化化、制品品工业业化、劳劳动力力和材料料价格格、机械械工业业基础等等全国国基建条条件。同同时，一一座桥桥的设计计方案案完成后后，造造价指针针不能能仅仅反反应了了投资额额的大大小，而而是还还应该包包括整整个使用用期限限内的养养护、维维修等运运营费费用在内内。通通过连续续梁、T型刚构、连连续—刚构等箱箱形截面上上部结构的的比较可见见：连续——刚构体系系的技术经经济指针较较高。因此此，从这个个角度来看看，连续——刚构也是是未来连续续体系的发发展方向。总而言之，一座座座桥的设设计包包含许多多考虑虑因素，在在具具体设计计中，要要求设计计人员员综合各各种因因素，作作分析析、判断断，得得出可行行的最最佳方案案。毕业设计的目的的的与意义义毕业设计的目的的的在于培培养毕毕业生综综合能能力，灵灵活运运用大学学所学学的各门门基础础课和专专业课课知识，并并结结合相关关设计计规范，独独立立的完成成一个个专业课课题的的设计工工作。设设计过程程中提提高学生生独立立的分析析问题题，解决决问题题的能力力以及及实践动动手能能力，达达到具具备初步步专业业工程人人员的的水平，为为将将来走向向工作作岗位打打下良良好的基基础。本次设计为(6660+33x1100++600)m预应力砼砼连连续梁，桥桥宽宽为17.66M，设计时时考考虑单幅幅的设设计。梁梁体采采用单箱箱单室室箱型截截面，全全梁共分144个单元一一般般单元长长度分分为3m、3.5m。除顶板板外外底板、腹腹板板厚度均均采用用变厚度度。由由于多跨跨连续续梁桥的的受力力特点，靠靠近近中间支支点附附近承受受较大大的负弯弯矩，而而跨中则则承受受正弯矩矩，则则梁高采采用变变高度梁梁，按按二次抛抛物线线变化。这这样样不仅使使梁体体自重得得以减减轻，还还增加加了桥梁梁的美美观效果果。由于预应力混凝凝凝土连续续梁桥桥为超静静定结结构，手手算工工作量比比较大大，且准准确性性难以保保证，所所以采用用有限限元分析析软件件—Docttoorbrrigge3..033进行，这这样样不仅提提高了了效率，而而且且准确度度也得得以提高高。设设计过程程设计计软件及及办公公软件的的频繁繁使用也也锻炼炼我软件件操作作的能力力。由于本人水平有有有限，且且又是是第一次次从事事这方面面的设设计，难难免出出现错误误，恳恳请各位位老师师批评指指正。方案比选桥型方案的选择择择原则（1）桥型方方案要求求符合合安全适适用，经经济合理理，施施工难易易程度度，并综综合考考虑美观观。（2）桥孔设设计要满满足通通车要求求。比选方案以桥梁结构的经经经济性、适适用用性、安安全性性、美观观性和和施工难难易程程度为考考虑因因素，综综合考考虑各设设计方方案的优优缺点点，从三三个合合理方案案中比比选一个个最优优方案，作作为为此次的的设计计方案。在方案设计中，本本设计提出以以下三种方案案供比选。（1）预应力钢钢筋筋混凝土连连连续箱梁梁桥预应应力力砼充分分发挥挥了高强强材料料的特性性，具具有可靠靠强度度、刚度度以及及抗裂性性能。结结构在车车辆运运营中噪噪音小小，维修修工作作量小。其其施施工方法法已达达到相当当先进进的水平平，工工期短效效益明明显。伸伸缩缝缝少，行行车舒舒适，满满足高高速行车车的要要求。再再用滑滑动支座座时，连连续长度度可增增大。温温度、砼砼收缩徐徐变产产生的附附加内内力较小小。且且全桥有有较好好的抗震震性能能。连续续梁内内力的分分布较较合理，其其刚刚度搭，对对活活载产生生的动动力影响响较小小。混凝凝土收收缩徐变变引起起的变形形也是是最小的的。连连续梁超超载时时有可能能发生生内力重重分布布，提高高梁部部结构的的承载载力。除除动墩墩外，连连续梁梁的桥墩墩及基基础尺寸寸都可可以做得得小些些。在预应力混凝凝凝土连续梁梁桥桥的设计计中分分跨、主主梁高高度、横横截面面形式和和主要要尺寸的的拟定定是方案案设计计中的关关键所所在。通通过以以上资料料对比比，当采采用多多跨连续续梁时时，中间间部分分采用等等跨布布置，边边跨跨跨径约为为中跨跨跨径的0.6～0.8倍。此方方案案中的边边中跨跨比值为0.60。当边跨跨采采用主跨跨径的的0.5倍或更小小时时，则在在桥台台上要设设置拉拉力支座座。本本桥采用60+3*100+60m的五跨跨一一联的预预应力力钢筋混混凝土土变截面面箱梁梁。中间间支点点梁高66..0米，边支支座座及跨中中梁高高2.5米。图2-1连续续续梁桥方案案（2）刚构桥方方案案刚构桥具具有有以下有有点：：1，施工无无体体系转换换。2，主墩无无支支座。3，静定结结构构基本不不产生生次内力力。同时它也也具具有以下下几个个缺点：1，全桥伸伸缩缩缝道数数为桥桥孔数的的两倍倍，行车车舒适适性较差差。2，若设计计不不当在跨跨中容容易产生生较大大的收缩缩徐变变挠度。3，顺桥向向抗抗弯刚度度和横横桥向抗抗扭刚刚度小，难难以以满足特特大跨跨径对悬悬臂施施工和横横向抗抗风的要要求。本本方案桥桥跨拟拟采用80+11335+880（M)，变高度度箱箱形截面面，高高度从跨跨中2.5m向支座6m以二次抛抛物物线形式式渐变变，采用用悬臂臂现浇施施工方方法。图2-2连续续续刚构方案案（3）斜拉桥方方案案本方案采采用用的斜拉拉桥为为双塔双双索面面斜拉桥桥，由由地质、通通航航、水文文等方方面的要要求，桥桥跨拟定定为125+300++1125（M）。密索索体体系斜拉拉桥加加劲梁高高通常常为跨径径的1/770～～1/20000。本桥梁梁高高取2..775m。混混凝凝土主梁梁上索索间距一一般为为8m、4m,拉索的最最小小倾角在在255°以上，塔塔上上索间距距一般般取为11..6～2.2mm。本本桥的索索塔高高取为80m,,HH/L11=00.27。施工方方案案:主桥主塔塔施施工采用用滑模模施工。在在索索塔中,塔柱施工工的的同时,在索塔下下利利用托架架横梁梁处拼装装零号号块主梁梁;塔索上塔塔柱柱施工的的同时时,拼装塔索索上上横梁处处用于于起吊主主塔处处无索各各梁段段的斜拉拉式天天车。塔塔索封封顶后,利用天车车起起吊已在在工厂厂完成的的零号号块各梁梁段,,并在托架架上上焊接梁梁间接接头,焊接完成成后后张拉第第一对对斜拉索索,张拉到位位后后利用天天车起起吊主梁梁吊机机散件并并在梁梁段拼装装完成成。此外外开始始对称吊吊装8标准梁梁段段,至边跨合合拢拢后,中跨继续续吊吊装,直至中跨跨合合拢。图2-3斜拉拉拉桥方案表1-1方案比比比选表经济性适用性美观性施工难易程度方案一其施工方法已达达达到相当当先进进的水平平，工工期短效效益明明显。维维修、养养护工作作量小小。结构受力性能好好好、变形形小、伸伸缩缝少少、行行车平顺顺舒适适、抗震震能力力强造型简洁美观采用悬臂施工方方方法，缩缩短了了工期，且且不不影响通通航。方案二施工无体系转换换换，主墩墩无支支座，全全桥伸伸缩缝道道数为为桥孔数数的两两倍。行车舒适性较差差差，若设设计不不当在跨跨中容容易产生生较大大的收缩缩徐变变挠度，难难以以满足特特大跨跨径对悬悬臂施施工和横横向抗抗风的要要求。造型简洁美观采用悬臂施工方方方法，工工期较较短。方案三全桥总的技术经经经济合理理性不不易简单单的由由结构体体积小小、质量量轻、或或者满应应力等等概念准准确表表示，相相对来来说造价价相当当高主梁在斜拉索的的的各点支支承作作用下，使使弯弯矩值得得以大大大降低低，可可以减小小主梁梁尺寸减减轻结结构自重重，又又能大幅幅度的的增大桥桥梁的的跨越能能力外形美观结构轻巧相对前两种方案案案技术要要求高高、施工工复杂杂、工期期较长长。推荐方案基于经济性、适适适用性、安安全全性、美美观性性和施工工难易易程度的的综合合考虑，本本次次设计我选择方案一一一为设计计方案案。本人人推荐荐采取第第一方方案。结论：综合上述述述各方案案的优优缺点的的比较较，结合合设计计的实际际，本本设计采采用方方案一，即：预应应应力钢筋筋混凝凝土连续续箱梁梁方案.桥跨总体布置及及及结构尺尺寸拟拟定尺寸拟定本设计方案采用用用五跨一一联预预应力混混凝土土变截面面连续续梁结构构，全全长420m。设计主主跨跨为100m。桥孔分跨连续梁桥有做成成成三跨或或者四四跨一联联的，也也有做成成多跨跨一联的的，但但一般不不超过过六跨。对对于于桥孔分分跨，往往往要受受到如如下因素素的影影响：桥桥址地地形、地地质与与水文条条件，通通航要求求以及及墩台、基基础础及支座座构造造，力学学要求求，美学学要求求等。若若采用用五跨不不等的的桥孔布布置，一一般边跨跨长度度可取为为中跨跨的0.5—0.8倍，此此外，边边跨跨跨长与中中跨跨跨长之比比还与与施工方方法有有着密切切的联联系。本本设计计采用边边中跨跨之比为0.6，其跨度度组组合为：(60+33*1000++60))m,,基本符合合以以上原理理要求求。截面形式3.1.2.111立面图3-1连续梁梁梁桥立面形形式式从预应力混凝土土土连续梁梁的受受力特点点来分分析，连连续梁梁的立面面应采采取变高高度布布置为宜宜；在在恒、活活载作作用下，支支点点截面将将出现现较大的的负弯弯矩，从从绝对对值来看看，支支点截面面的负负弯矩往往往大大于跨中中截面面的正弯弯矩，因因此，采采用变变高度梁梁能较较好地符符合梁梁的内力力分布布规律，另另外外，变高高度梁梁使梁体体外形形和谐，节节省省材料并并增大大桥下净净空。但但是，在在采用用顶推法法、移移动模架架法、整整孔架设设法施施工的桥桥梁，由由于施工工的需需要，一一般采采用等高高度梁梁。等高高度梁梁的缺点点是：：在支点点上不不能利用用增加加梁高而而只能能增加预预应力力束筋用用量来来抵抗较较大的的负弯矩矩，材材料用量量多，但但是其优优点是是结构构构造简简单、线线形简简洁美观观、施施工方便便。一一般用于于如下下情况：：（1）桥梁梁为中等等跨径径，以40—60米为主主。采采用等截截面布布置使桥桥梁构构造简单单，施施工迅速速。由由于跨径径不大大，梁的的各截截面内力力差异异不大，可可采采用构造造措施施予以调调节。（2）等截截面布置置以等等跨布置置为宜宜，由于于各种种原因需需要对对个别跨跨径改改变跨长长时，也也以等截截面为为宜。（3）采用用有支架架施工工，逐跨跨架设设施工、移移动动模架法法和顶顶推法施施工的的连续梁梁桥较较多采用用等截截面布置置。（4）双层桥梁梁在在无需做大大大跨径的的情况况下，选选用等等截面布布置可可使结构构构造造简化。结合以上的叙述述述，所以以本设设计中采采用悬悬臂现浇浇施工工方法，变变截截面主梁梁。3.1.2.222横截面图3-2主梁梁梁横截面构构造造梁式式式桥横截截面的的设计主主要是是确定横横截面面布置形形式，包包括主梁梁截面面形式、主主梁梁间距、主主梁梁各部尺尺寸；；它与梁梁式桥桥体系在在立面面上布置置、建建筑高度度、施施工方法法、美美观要求求以及及经济用用料等等等因素素都有有关系。当横截面的核心心心距较大大时，轴轴向压力力的偏偏心可以以愈大大，也就就是预预应力钢钢筋合合力的力力臂愈愈大，可可以充充分发挥挥预应应力的作作用。箱箱形截面面就是是这样的的一种种截面。此此外外，箱形形截面面这种闭闭合薄薄壁截面面抗扭扭刚度很很大，对对于弯桥桥和采采用悬臂臂施工工的桥梁梁尤为为有利；；同时时，因其其都具具有较大大的面面积，所所以能能够有效效地抵抵抗正负负弯矩矩，并满满足配配筋要求求；箱箱形截面面具有有良好的的动力力特性；；再者者它收缩缩变形形数值较较小，因因而也受受到了了人们的的重视视。总之之，箱箱形截面面是大大、中跨跨预应应力连续续梁最最适宜的的横截截面形式式。常见的箱形截面面面形式有有：单单箱单室室、单单箱双室室、双双箱单室室、单单箱多室室、双双箱多室室等等等。单箱箱单室室截面的的优点点是受力力明确确，施工工方便便，节省省材料料用量。拿拿单单箱单室室和单单箱双室室比较较，两者者对截截面底板板的尺尺寸影响响都不不大，对对腹板板的影响响也不不致改变变对方方案的取取舍；；由框架架分析析可知：：两者者对顶板板厚度度的影响响显著著不同，双双室室式顶板板的正正负弯矩矩一般般比单室室式分分别减少少700%和50%。由由于于双室式式腹板板总厚度度增加加，主拉拉应力力和剪应应力数数值不大大，且且布束容容易，这这是单箱箱双室室的优点点；但但是双室室式也也存在一一些缺缺点：施施工比比较困难难，腹腹板自重重弯矩矩所占恒恒载弯弯矩比例例增大大等等。本本设设计采用用的横横截面形形式为为单箱单单室。梁高根据经验确定，预预应力混凝土土连续梁桥的的中支点主梁梁高度与其跨跨径之比通常常在1/15—1/25之间，而跨跨中梁高与主主跨之比一般般为1/40—1/50之间。当建建筑高度不受受限制时，增增大梁高往往往是较经济的的方案，因为为增大梁高只只是增加腹板板高度，而混混凝土用量增增加不多，却却能显著节省省预应力钢束束用量。连续梁在支点和和和跨中的的梁估估算值：：等高度梁：H=（～）L，常用H=（～）L。变高度（曲线）梁梁：支点处：：H=（～）L，跨中H=（～）L。变高度（直线）梁梁：支点处：：H=（～）L，跨中H=（～）L。而此设计采用变变变高度的的曲线线梁，支支点处处梁高为6米，跨中中梁梁高为2.5米。细部尺寸3.1.4.111顶板与底底板板箱形截面的顶板板板和底板板是结结构承受受正负负弯矩的的主要要工作部部位。其其尺寸要要受到到受力要要求和和构造两两个方方面的控控制。支支墩处底底版还还要承受受很大大的压应应力，一一般来讲讲：变变截面的的底版版厚度也也随梁梁高变化化，墩墩顶处底底板为为梁高的1/100--1/112，跨中处处底底板一般般为200--2250。底板厚厚最最小应有120。箱梁顶顶板板厚度应应满足足横向弯弯矩的的要求和和布置置纵向预预应力力筋的要要求。本设计中采用双双双面配筋筋，且且底板由由支点点处以抛抛物线线的形式式向跨跨中变化化。底底板在支支点处处设计为为实心心箱型截截面,在跨中厚25cm，支座处处厚60cm；顶板厚28cm。3.1.4.222腹板和其其它它细部结结构（1）箱梁腹板板厚厚度腹板的功功能能是承受受截面面的剪应应力和和主拉应应力。在在预应力力梁中中，因为为弯束束对外剪剪力的的抵消作作用，所所以剪应应力和和主拉应应力的的值比较较小，腹腹板不必必设得得太大；；同时时，腹板板的最最小厚度度应考考虑力筋筋的布布置和混混凝土土浇筑要要求，其其设计经经验为为：=1\*GB3①腹板内无预预应应力筋时，采采用200mmm。=2\*GB3②腹板内有预预应应力筋管道道道时，采采用2250—300mmmm。=3\*GB3③腹板内有锚锚头头时，采用用用250—300mmmm。大跨度度度预应力力混凝凝土箱梁梁桥，腹腹板厚度度可从从跨中逐逐步向向支点加加宽，以以承受支支点处处交大的的剪力力，一般般采用用300—600mmm，甚甚至可达达到1m左右。本本设设计支座座处腹腹板厚取50cm..，跨中中腹板厚厚取35cm。（2）梗腋在在顶板和腹腹腹板接头头处须须设置梗梗腋。梗梗腋的形形式一一般为1：2,1：1,1：3,1：4等。梗腋腋的的作用是是：提提高截面面的抗抗扭刚度度和抗抗弯刚度度，减减少扭转转剪应应力和畸畸变应应力。此此外，梗梗腋使力力线过过渡比较较平缓缓，减弱弱了应应力的集集中程程度。本本设计计中，根根据箱箱室的外外形设设置了宽200mmm，长600mm的上部梗梗腋腋，而下下部采采用1：1的梗腋（长长长宽为300mmm）。（3）横隔梁横隔梁可可以以增强桥桥梁的的整体性性和良良好的横横向分分布，同同时还还可以限限制畸畸变；支支承处处的横隔隔梁还还起着承承担和和分布支支承反反力的作作用。由由于箱形形截面面的抗扭扭刚度度很大，一一般般可以比比其它它截面的的桥梁梁少设置置横隔隔梁，甚甚至不不设置中中间横横隔梁而而只在在支座处处设置置支承横横隔梁梁。因此此本设设计采用支支点点横隔板板厚1.00米，沿桥桥跨跨方向不不设其其他横隔隔板。结构离散原则=1\*GB2⑴对于所关心截截截面设定单单元元分界线线，即即编制节节点号号=2\*GB2⑵构件的起点和和和终点以及及变变截面的的起点点和终点点编制制节点号号；=3\*GB2⑶不同构件的交交交点或同一一构构件的折折点处处编制节节点号号；=4\*GB2⑷施工分界线设设设定单元分分界界线，即即编制制节点号号；=5\*GB2⑸当施工分界线线线的两侧位位移移不同时时，应应设置两两个不不同的节节点，利利用主从从约束关系考虑该节节节点处的的连接接方式；；=6\*GB2⑹边界或支承处处处应设置节节点点；=7\*GB2⑺不同号单元的的的同号节点点的的坐标可可以不不同，节节点不不重合系系统形形成刚臂臂；对桥面单元的划划划分不宜宜太长长或太短短，应应根据施施工荷荷载的设设定并并考虑活活载的的计算精精度统统筹兼顾顾。因因为活载载的计计算是根根据桥桥面单元元的划划分，记记录桥桥面节点点处位位移影响响线，进进而得到到各单单元的内内力影影响线经经动态态规划加加载计计算其最最值效效应。对对于索索单元一一根索索应只设设置一一个单元元。图3-3全桥桥桥结构离散散图图本桥全长42000米，全梁梁共共分144个梁段，一一一般梁段段长度度分成3m，3.5m。桥梁结构计算结构内力计算是是是参照以以有的的设计拟拟定的的结构几几何尺尺寸和材材料类类型，模模拟实实际的施施工步步骤，计计算出出恒载及及活载载内力；；然后后根据实实际情情况确定定温度度、沉降降等引引起的结结构次次内力。连连续续梁桥的的内力力与应力力状态态，与形形成结结构的顺顺序及及过程密密切相相关，不不同的的施工方方案及及施工顺顺序将将导致结结构产产生不同同的受受礼状况况。恒载内力计算主梁恒载内力，包包括自重引起起的主梁自重重（一期恒载载）内力Sg1和二期恒恒载（如铺装装、栏杆等）引引起的主梁后后期恒载内力力Sg2。主梁的的自重内力计计算方法可分分为两类：在在施工过程中中结构不发生生体系转换,,如在满堂支支架现浇等，如如果主梁为等等截面，可按按均布荷载乘乘主梁内力影影响线总面积积计算；在施施工过程中有有结构体系转转换时，应该该分阶段计算算内力。本设设计采用选臂臂浇筑施工方方法,一期横载的的重度取26KN//M,二期恒载(又称后期恒恒载)为:Q=0.11x14.66x24+110x2+22x6.5==68KN//N（桥面铺装装，栏杆，人人行道）。在在计算中将二恒看成是均布荷载作用于全桥.在计算恒载内力时不考虑预应力（也不可能考虑虑和徐变的影影响且施工中的的外荷载可用用集中力近似似代替这样计算的的自重内力才才会与实际情情况比较符合合。由Doctoorbrigge3.033系统计算而而得的有关结结果以列表方方式列出。表4.1单单单元截面特特征征单元截面特征单元号节点号节点X坐标节点Y坐标截面高度(m)))截面面积(m222)截面抗弯惯距中性轴高度(MMM)单元重(t)11002.58.82704448.83738881.556892302.58.82704448.83738881.5522302.58.82704448.83738881.556893602.58.82704448.83738881.5533602.58.82704448.83738881.556894902.58.82704448.83738881.5544902.58.82704448.83738881.5523051002.58.82704448.83738881.55551002.58.82704448.83738881.5523061102.58.82704448.83738881.55661102.58.82704448.83738881.55808714.502.568.93265559.46308881.58续表4.1单元号节点号节点X坐标节点Y坐标截面高度(m)))截面面积(m222)截面抗弯惯距中性轴高度(MMM)单元重(t)7714.502.568.93265559.46308881.5882081802.669.095788810.4483331.63881802.669.095788810.4483331.63838921.502.789.326299911.8613331.699921.502.789.326299911.8613331.69861102502.949.600011113.7554441.7610102502.949.600011113.7554441.768891128.503.129.945816.2801111.84111128.503.129.945816.2801111.84923123203.3410.34311119.5173331.9312123203.3410.34311119.5173331.939631335.503.5910.81899923.6935552.03131335.503.5910.81899923.6935552.031.01E+0003143903.8611.36166628.9738882.1514143903.8611.36166628.97388821211.879333