外墙脚手架施工方案设计(悬挑脚手架)

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南京万科金色半山花园项目外脚手架搭拆施工计划

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江苏省建工集团有限公司

日期：2012年7月1日

外墙脚手架施工计划设计.docx(悬挑脚手架)

名目

第一节编制依据(3)

第二节工程概况(3)

第三节脚手架计划挑选(3)

第四节脚手架的材质要求(3)

第五节脚手架的搭设流程及要求(5)

1、脚手架搭设的工艺流程(5)

2、立杆间距(5)

3、大横杆、小横杆设置(5)

4、剪刀撑(6)

5、脚手板、脚手片的铺设要求(6)

6、防护栏杆(6)

7、连墙件(6)

8、架体内封闭（三步一隔离）(7)

第六节脚手架的劳动力支配(7)

第七节脚手架的检查与验收(7)

第八节脚手架搭设平安技术措施(8)

第九节脚手架拆除平安技术措施(10)

第十节脚手架算计书(11)

一、双排单立杆落地脚手架(11)

二、一般型钢悬挑脚手架(21)

三、双立杆双排脚手架算计书(34)

附件：悬挑脚手架型钢布置图

型钢固定节点大样

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第一节编制依据

2、《建造施工手册》第四版

3、《钢结构设计规范》GB50017-2003

4、《建造结构荷载规范》GB50009-2022

5、《建造施工脚手架有用手册（含垂直运送设施）》

6、《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2011

7、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

8、《建造施工平安检查标准》JGJ59-99

第二节工程概况

万科金色半山花园项目

侧。囫囵场地北高南低高差在17米左右。总建造面攒约为15万平方米，包含01#-09#楼（11层）、10#-18#楼（6层）、20#楼样板房（2层）、综合楼（2层）、社区中央（2层）、幼儿园（2/3层）以及1#-12#机动车库。

工程名称：万科金色半山花园项目

工程地点：本工程位于南京市浦口区沿山大道南侧

主要用途：居住、商业、服务

业主单位：南京筑浦置业有限公司

设计单位：南京长江都市建造设计股份有限公司

监理单位：江苏省华厦工程项目管理有限公司

施工单位：江苏省建工集团有限公司

第三节脚手架计划挑选

挑脚手架，布置在二层平面和七层平面；1#-6#楼、8#楼、9#楼采纳双排双管与双排单立杆相结合的落地脚手架；10#-18#楼、20#楼、综合楼、幼儿园、基层社区采纳双排单立杆落地脚手架。

第四节脚手架的材质要求

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l、钢管脚手架选用外径48mm，壁厚3.6mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光洁，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。新用的钢管要有出厂合格证，进场前务必将入场钢管取样，送有相应资质的实验单位，举行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计要求后，方可在施工中用法；钢管脚手架扣件，应吻合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件螺栓拧紧力矩应在40Nm～65Nm之间，以保证“空间框架结构”的节点具有足够的刚性与传递荷载的能力。

2、脚手板、脚手片采纳应吻合有关要求，脚手板采纳冲压钢笆片。

3、平安网采纳密目式平安网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯通实验不穿透，1.61.8m的单张网分量在3kg以上，色彩应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，用法的平安网务必有产品生产许可证和质量合格证。

4、连墙件采纳外径48mm，壁厚3.6mm的钢管，其材质应吻合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。

5、连墙件采纳钢管，其材质应吻合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700-88）中Q235A钢的要求。

6、落地脚手架地基满足0.2Mpa,下设150厚C20砼垫层，立杆管底设置10#槽钢作为垫板，四面设置200宽、200深排水沟或者通过找坡形式在端头设置集水井（大小为800长X800宽X800深），随时用潜水泵将坑内水抽出；挺直落在车库顶板上的落地脚手架，同样管底设置10#槽钢作为垫板，在立杆遇后浇带位置用14a槽钢垂直于后浇带位置放置在车库顶板上，立杆落在槽钢内。

7、悬挑脚手架型钢水平悬挑杆采纳16a号工字钢，转角处采纳14a号槽钢支撑以及钢丝绳斜拉结。

8、预埋压环的直径为16mm（圆钢）,型钢悬挑梁固定端应采纳2个（对）及以上，U型钢筋拉环结构梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，U型钢筋拉环与型钢间隙应用钢楔或硬木楔塞紧。

9、搭设架子前应举行保养，除锈并统一涂色，色彩力求美观。

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第五节脚手架的搭设流程及要求

悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎平安网。

定距定位。按照构造要求在建造物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标志；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标志；垫板、底座应确切地放在定位线上，垫板务必铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四面每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件牢靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。

2、立杆间距

(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m，内立杆距建造物0.3m。

(2)脚手架的底部立杆采纳不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交叉布置，高度方向互相错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。立杆接长除顶层顶步可采纳搭接外，其余各层各步接头务必采纳对接扣件衔接，对接、搭接吻合下列原则：

①立杆上的对接扣件应交叉布置：两根相邻立杆的接头不设置在同步内，两步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中央至节点的距离不宜大于步距的1/3；

②搭接长度不宜小于1m，应采纳不少于3个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端距离不应小于100mm。

(3)立杆应设置纵横方向扫地杆，衔接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

(5)立杆顶端务必高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m

3、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每排4根，每侧外伸长度为100mm。

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(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间

结构整体受力。

4、剪刀撑

脚手架在囫囵外立面长度和高度方向上设置剪力撑，每道剪刀撑跨立杆5～7根之间。与地面成45。～60。夹角。所用扣件一律采纳旋转扣件，并扣在立柱上。剪刀撑斜杆的接长宜采纳搭接，搭接长度不小于1m，应采纳不少于3个旋转扣件

固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中央线离主节点的距离不宜大于150mm。

5、脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间含施工层上下三步架应铺设木板：板宽为200mm。

(2)满铺层钢笆片务必垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺

处务必实行有效的防护措施。

(3)钢笆片须用16#铁丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用尽好无损的钢笆片，发觉有破损的要准时更换。

6、防护栏杆

(1)脚手架外侧用法建设主管部门认证的合格绿色密目式平安网封闭，且将

平安网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用16#铁丝张挂平安网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧务必设1.2m高的防护栏杆和20cm高踢脚杆，下设200高踢脚板，顶排防护栏杆不少于2道，高度分离为0.9m和1.3m。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的

防护栏杆和20cm高踢脚杆，下设20cm踢脚板。

7、连墙件

脚手架与建造物衔接不但可以防止因风荷载而产生的向内或向外倾翻事故，同时可以作为架体的中间束缚，削减立杆的算计长度，提高承载能力，保证脚手架的整体稳定性。

(1)连墙杆宜逼近主节点设置，距主节点不应大于300mm；连墙杆采纳直

径48的钢管，长40cm，埋入梁内25cm，伸出15cm。

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(2)连墙杆按每一层每三跨设置，不得在作业中任意设置，且与建造结构外梁上预埋的钢管拉结，拉结务必牢固，建造物转角及不规则外沿处务必设刚性连结；

(3)在搭设脚手架时，连墙杆与其它杆件同步搭设，严禁在脚手架用法期间拆除连墙杆；

(4)楼层层超群过4m的，连墙点垂直方向每层设置不能满足要求，在楼层中间增强抱柱拉结。

8、架体内封闭（三步一隔离）

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的务必铺设站人片，站人片设置平整牢固。

(2)脚手架施工层里立杆与建造物之间应采纳钢笆片或木板举行封闭。

第六节脚手架的劳动力支配

量，确定本工程外脚手架搭设人员需求15～20人，均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、平安员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的挺直责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可举行施工作业，并务必配备有足够的辅助人员和须要的工具。

第七节脚手架的检查与验收

1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量举行检查，经检查合格后方可交付用法。

2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术平安人员举行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程举行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员举行检查验收。

3、验收时应具备下列文件：

(1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标记；

(2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；

(3)脚手架搭设过程中浮现的重要问题及处理记录，

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(4)脚手架工程的施工验收报告。

4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应举行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。

(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，衔接和挂扣是否紧固牢靠；

(2)平安网的张挂及扶手的设置是否齐全；

(3)基础是否平整坚实、支垫是否吻合规定；

(4)连墙件的数量、位置和设置是否吻合要求；

(5)垂直度及水平度是否合格。

第八节脚手架搭设平安技术措施

(1)架子搭设完毕，用合格密目平安网铺围护于架子的外围及底部。

(2)钢管与扣件进场前应经过检查选择(挑选标准应吻合规范JGJ130-200第3条)，所用扣件在用法前应清理加油一次，扣件肯定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm～65Nm之间。^

(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员举行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对囫囵脚手架举行验收检查，验收合格后方可投入用法。

(4)该脚手架作为建造物装点作业时，平安防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

(5)脚手架的平安性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架用法期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。

2、质量保障措施

(1)操作人员作业前务必举行岗位技术培训与平安教导。

(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前务必给作业人员下达平安技术交底，并传达至全部操作人员。

(3)脚手架务必严格依据本《施工计划》举行搭设；搭设时，技术人员务必在现场监督搭设状况，保证搭设质量达到设计要求。

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(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架举行验收，发觉不吻合要求处，务必限时或立刻整改。

3、平安保障措施

(1)操作人员务必持有登高作业操作证，方可上岗。

(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时务必保证自身平安，高空作业需穿防滑鞋，佩戴平安帽、平安带，未佩戴平安防护用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工种作业人员,应注重自身平安(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得任意向下、向外抛、掉物品，不得任意拆除平安防护装置。

(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁举行脚手架搭设、拆除工作。

(5)应设平安员负责对脚手架举行常常检查和保修。

A在下列状况下，务必对脚手架举行检查|

a在六级以上大风和大雨后

b停用超过二个月，复工前。

B检查保修项目

a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否吻合《施工计划》的要求；

b扣件螺丝是否松动；

c平安防护措施是否吻合要求。

(6)在脚手架上举行电、气焊作业时，务必有防火措施和专人看护,平安员巡察检查。

(7)脚手架临街面务必有防止坠物伤人的防护措施。

(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标记，严禁非操作人员入内。

一般型钢悬挑脚手架

1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的平安距离内，并做好牢靠的平安接地处理。

3、定期检查脚手架，发觉问题和隐患，在施工作业前准时修理加固，以达到结实稳定，确保施工平安。

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4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员务必持证上岗，并正确用法平安帽、平安带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部平安员验收合格后方可用法。任何班组长和个人，未经同意不得随意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大平安储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，暂时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。

11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应实行适当的暂时撑拉措施。

12、各作业层之间设置牢靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

第九节脚手架拆除平安技术措施

1、拆架前，面面检查拟拆脚手架，按照检查结果，拟订出作业方案，报请批准，举行技术交底后才准工作。作业方案普通包括：拆架的步骤和办法、平安措施、材料堆放地点、劳动组织支配等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或直立警戒标记，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴平安帽、系平安带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次举行。严禁上下同时举行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

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6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用暂时撑支住，然后才干拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如务必换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。

10、拆下的材料要缓缓下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建造脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应准时按类堆放，收拾保养。

13、当天离岗时，应准时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特别气候，不应举行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺钢笆片应注重站立位置，并应自外向里翻起直立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第十节脚手架算计书

一、落地架参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18m，立杆采纳单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为4根；

采纳的钢管类型为Φ483.6；

横杆与立杆衔接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采纳两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采纳扣件衔接；

连墙件衔接方式为双扣件；

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2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏南京市，基本风压0.35kN/m2；

风荷载高度改变系数μz，算计连墙件强度时取0.92，算计立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；

平安设施与平安网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:无；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:5；

5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底全面攒(m2):0.20；地基承载力调节系数:1.00。

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二、大横杆的算计:

根据《扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2022)第5.2.4条规定，大横杆根据三跨延续梁举行强度和挠度算计，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载算计大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值算计

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(4+1)=0.063kN/m；

活荷载标准值:Q=31.05/(4+1)=0.63kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.20.038+1.20.063=0.122kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.40.63=0.882kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度

)

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图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分离按图1、图2组合。

跨中最大弯距算计公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.080.1221.52+0.100.8821.52=0.22kNm；

支座最大弯距算计公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.100.1221.52-0.1170.8821.52=-0.26kNm；

挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值举行强度验算：

σ=Max(0.22106,0.26106)/5080=51.181N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=51.181N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨延续梁均布荷载作用下的挠度。

算计公式如下：

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.063=0.101kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.63kN/m；

最大挠度算计值为：ν=

0.6770.10115004/(1002.06105121900)+0.9900.6315004/(1002.06105121900)=1.396mm；

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大横杆的最大挠度1.396mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm

与10mm，满足要求！

三、小横杆的算计:

按照JGJ130-2022第5.2.4条规定，小横杆根据简支梁举行强度和挠度算计，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力算计值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下算计小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值算计

大横杆的自重标准值：p1=0.0381.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(4+1)=0.095kN；

活荷载标准值：Q=31.051.5/(4+1)=0.945kN；

集中荷载的设计值:P=1.2(0.058+0.094)+1.40.945=1.506kN；

小横杆算计简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩算计公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；

集中荷载最大弯矩算计公式如下:

Mpmax=0.6Pl

Mpmax=1.5061.050.6=0.948kNm；

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最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.955kNm；

最大应力算计值σ=M/W=0.955106/5080=187.958N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=187.958N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度算计公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.094+0.945=1.097kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度算计公式如下:

νpmax=3.024Pl3/48EI

νpmax=3.0241097.110503/(482.06105121900)=3.186mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.186=3.21mm；

小横杆的最大挠度为3.21mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的算计:

根据《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆衔接时，扣件的抗滑承载力根据下式算计(《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》5.2.5):

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:P1=0.0381.54/2=0.115kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.0381.05/2=0.02kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.31.051.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=31.051.5/2=2.362kN；

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外墙脚手架施工计划设计.docx(悬挑脚手架)

荷载的设计值:R=1.2(0.115+0.02+0.236)+1.42.362=3.753kN；

R16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计算计满足要求!

五、脚手架立杆荷载算计:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=10.00=1.888kN；

(2)脚手板的自重标准值；采纳冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.351.5(1.05+0.3)/2=1.519kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳无，标准值为0kN/m

NG3=051.5/2=0kN；

(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网:0.005kN/m2

NG4=0.0051.510=0.075kN；

经算计得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.482kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经算计得到，活荷载标准值

NQ=31.051.52/2=4.725kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.851.4NQ=1.23.482+0.851.44.725=9.801kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+1.4NQ=1.23.482+1.44.725=10.793kN；

六、立杆的稳定性算计:

风荷载标准值根据以下公式算计

Wk=0.7μzμsω0

其中ω0--基本风压(kN/m2)，根据《建造结构荷载规范》(GB50009-2022)的规定采纳：ω0=0.35kN/m2；

μz--风荷载高度改变系数，根据《建造结构荷载规范》(GB50009-2022)的规定采纳：μz=0.74；

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μs--风荷载体型系数：取值为0.214；

经算计得到，风荷载标准值为:

Wk=0.70.350.740.214=0.039kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.851.4WkLah2/10=0.851.40.0391.51.82/10=0.022kNm；

考虑风荷载时,立杆的稳定性算计公式

σ=N/(φA)+MW/W≤

立杆的轴心压力设计值：N=9.801kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性算计公式

σ=N/(φA)≤

立杆的轴心压力设计值：N=N=10.793kN；

算计立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

算计长度附加系数参照《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2022)表5.3.3得：k=1.155；

算计长度系数参照《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》

(JGJ130-2022)表5.3.3得：μ=1.5；

算计长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截全面攒：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(反抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=9800.85/(0.186489)+22438.551/5080=112.173N/mm2；

立杆稳定性算计σ=112.173N/mm2小于立杆的抗压强度设计值=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=10793.1/(0.186489)=118.665N/mm2；

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立杆稳定性算计σ=118.665N/mm2小于立杆的抗压强度设计值=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的算计:

按《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2022)5.3.6条考

虑风荷载时,采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度根据下

式算计：

Hs=/1.2Gk

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)算计公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.594kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

算计立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.40.85)=0.022/(1.40.85)=0.019kNm；

Hs=(0.1864.8910-4205103-(1.21.594+0.851.4

(4.725+0.1864.891000.019/5.08)))/(1.20.125)=71.505m；

按《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2022)5.3.6条脚

手架搭设高度Hs等于或大于26米，根据下式调节且不超过50米：

=Hs/(1+0.001Hs)

=71.505/(1+0.00171.505)=66.733m；

=66.733和50比较取较小值。经算计得到，脚手架搭设高度限值=50m。

脚手架单立杆搭设高度为10m，小于，满足要求！

八、连墙件的稳定性算计:

连墙件的轴向力设计值应根据下式算计：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度算计μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μzμsω0=0.70.920.2140.35=0.048kN/m2；

每个连墙件的笼罩面攒内脚手架外侧的迎风面攒Aw=16.2m2；

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按《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2022)5.4.1条连墙件束缚脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，根据下式算计：

Nlw=1.4WkAw=1.094kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.094kN；

连墙件承载力设计值按下式算计：

Nf=φA

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；

Nl=6.094Nf=95.133,连墙件的设计算计满足要求！

连墙件采纳双扣件与墙体衔接。

由以上算计得到Nl=6.094小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

连墙件扣件衔接暗示图

九、立杆的地基承载力算计:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

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地基承载力设计值:

fg=fgkkc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调节系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=49.004kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.801kN；

基础底全面攒：A=0.2m2。

p=49.004kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！

二、一般型钢悬挑脚手架

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的算计依据《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2011)、《建造结构荷载规范》(GB50009-2022)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建造施工平安检查评分标准》(JGJ59-99)、《建造施工高处作业平安技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为15m，立杆采纳单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采纳的钢管类型为Φ483.6；

横杆与立杆衔接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采纳扣件衔接；

连墙件衔接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏南京市，基本风压0.4kN/m2；

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风荷载高度改变系数μz，算计连墙件强度时取0.92，算计立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；

平安设施与平安网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8层；

脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:冲压钢脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采纳16号工字钢，其中建造物外悬挑段长度1.3m，建造物内锚固段长度1.95m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C30；

6.支杆参数

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支杆与墙支点距离为(m):3.300；

最里面支点距离建造物1.2m,支杆采纳14a号槽钢。

二、大横杆的算计:

根据《扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2022)第5.2.4条规定，大横杆根据三跨延续梁举行强度和挠度算计，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载算计大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值算计

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大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08kN/m；

活荷载标准值:Q=30.8/(2+1)=0.8kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.20.033+1.20.08=0.136kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.40.8=1.12kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分离按图1、图2组合。

跨中最大弯距算计公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52=0.276kNm；

支座最大弯距算计公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.100.1361.52-0.1171.121.52=-0.325kNm；

挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值举行强度验算：

σ=Max(0.276106,0.325106)/4490=72.383N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=72.383N/mm2小于大横杆的抗压强度设计

值=205N/mm2，满足要求！

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3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨延续梁均布荷载作用下的挠度。

算计公式如下：

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.8kN/m；

最大挠度算计值为：ν=

0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.815004/(1002.06105107800)=1.98mm；

大横杆的最大挠度1.98mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与

10mm，满足要求！

三、小横杆的算计:

按照JGJ130-2022第5.2.4条规定，小横杆根据简支梁举行强度和挠度算计，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力算计值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下算计小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值算计

大横杆的自重标准值：p1=0.0331.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120kN；

活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1)=1.200kN；

集中荷载的设计值:P=1.2(0.05+0.12)+1.41.2=1.884kN；

小横杆算计简图

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2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩算计公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.20.0330.82/8=0.003kNm；

集中荷载最大弯矩算计公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=1.8840.8/3=0.502kNm；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.506kNm；

最大应力算计值σ=M/W=0.506106/4490=112.602N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=112.602N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度算计公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=50.0338004/(3842.06105107800)=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.12+1.2=1.37kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度算计公式如下:

νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EI

νpmax=1369.95800(38002-48002/9)/(722.06105107800)=1.121mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+1.121=1.129mm；

小横杆的最大挠度为1.129mm小于小横杆的最大容许挠度

800/150=5.333与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的算计:

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按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆衔接时，扣件的抗滑承载力根据下式算计(《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》5.2.5):

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:P1=0.0331.52/2=0.05kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.0330.8/2=0.013kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.30.81.5/2=0.18kN；

活荷载标准值:Q=30.81.5/2=1.8kN；

荷载的设计值:R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.8=2.812kN；

R8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计算计满足要求!

五、脚手架立杆荷载的算计:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=15.00=2.288kN；

(2)脚手板的自重标准值；采纳冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.381.5(0.8+0.3)/2=1.98kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳冲压钢脚手板挡板，标准值为

0.11kN/m

NG3=0.1181.5/2=0.66kN；

(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网:0.005kN/m2

NG4=0.0051.515=0.112kN；

经算计得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.041kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经算计得到，活荷载标准值

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NQ=30.81.52/2=3.6kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.851.4NQ=1.25.041+0.851.43.6=10.333kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+1.4NQ=1.25.041+1.43.6=11.089kN；

六、立杆的稳定性算计:

风荷载标准值根据以下公式算计

Wk=0.7μzμsω0

其中ω0--基本风压(kN/m2)，根据《建造结构荷载规范》(GB50009-2022)的规定采纳：ω0=0.4kN/m2；

μz--风荷载高度改变系数，根据《建造结构荷载规范》(GB50009-2022)的规定采纳：μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：取值为0.214；

经算计得到，风荷载标准值为:

Wk=0.70.40.740.214=0.044kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.851.4WkLah2/10=0.851.40.0441.51.82/10=0.026kNm；

考虑风荷载时,立杆的稳定性算计公式

σ=N/(φA)+MW/W≤

立杆的轴心压力设计值：N=10.333kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性算计公式

σ=N/(φA)≤

立杆的轴心压力设计值：N=N=11.089kN；

算计立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

算计长度附加系数参照《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2022)表5.3.3得：k=1.155；

算计长度系数参照《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》

(JGJ130-2022)表5.3.3得：μ=1.5；

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算计长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截全面攒：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(反抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=10332.9/(0.188424)+25644.058/4490=135.339N/mm2；

立杆稳定性算计σ=135.339N/mm2小于立杆的抗压强度设计值=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=11088.9/(0.188424)=139.112N/mm2；

立杆稳定性算计σ=139.112N/mm2小于立杆的抗压强度设计值=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的算计:

连墙件的轴向力设计值应根据下式算计：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度算计μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，Wk=0.7μzμsω0=0.70.920.2140.4=0.055kN/m2；

每个连墙件的笼罩面攒内脚手架外侧的迎风面攒Aw=16.2m2；

按《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2022)5.4.1条连墙件束缚脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，根据下式算计：

Nlw=1.4WkAw=1.25kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.25kN；

连墙件承载力设计值按下式算计：

Nf=φA

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

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由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24cm2；=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.2410-4205103=82.487kN；

Nl=6.25Nf=82.487,连墙件的设计算计满足要求！

连墙件采纳双扣件与墙体衔接。

由以上算计得到Nl=6.25小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

连墙件扣件衔接暗示图

八、悬挑梁的受力算计:

悬挑脚手架的水平钢梁根据带悬臂的延续梁算计。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本计划中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面反抗矩W=141cm3，截面攒A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.25.041+1.43.6=11.089kN；

水平钢梁自重荷载q=1.226.10.000178.5=0.246kN/m；

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悬挑脚手架暗示图

悬挑脚手架算计简图经过延续梁的算计得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图

(kN)

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悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分离为：

R=12.173kN；

R=11.144kN；

R=-0.339kN。

最大弯矩Mmax=1.957kNm；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.957106/(1.05141000)+0103/2610=13.217N/mm2；

水平支撑梁的最大应力算计值13.217N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性算计:

水平钢梁采纳16号工字钢,算计公式如下

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σ=M/φbWx≤

其中φb--匀称弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2

因为φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.93。

经过算计得到最大应力σ=1.957106/(0.93141000)=14.939N/mm2；

水平钢梁的稳定性算计σ=14.939小于=215N/mm2,满足要求!

十、支杆的受力算计:

水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi根据下面算计

RAH=ΣRDicosαi

其中RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。

各支点的支撑力RCi=RDisinαi

根据以上公式算计得到由左至右各支杆力分离为：

RD1=12.953kN。

十一、支杆的强度算计:

钢丝拉绳(支杆)的内力算计：

斜压支杆的轴力RD小编们均取最大值举行算计，为

RD=12.953kN

下面压杆以14a号槽钢算计，斜压杆的容许压力根据下式算计：σ=N/φA≤

其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=12.953kN；

φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.806；

i--算计受压斜杆的截面回转半径，i=5.52cm；

l--受最大压力斜杆算计长度，l=3.511m；

A--受压斜杆净截全面攒，A=18.51cm2；

σ--受压斜杆受压应力算计值，经算计得到结果是8.682N/mm2；

--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；

受压斜杆的稳定性算计σ，满足要求!

斜撑支杆的焊缝算计：

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斜撑支杆采纳焊接方式与墙体预埋件衔接，对接焊缝强度算计公式如下σ=N/lwt≤fc或ft

其中N为斜撑支杆的轴向力，N=12.953kN；

lw为斜撑支杆件的周长，取500mm；

t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=6mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；

经过算计得到焊缝最大应力σ=12952.57/(5006)=4.318N/mm2。

对接焊缝的最大应力4.318N/mm2小于185N/mm2，满足要求!

十二、锚固段与楼板衔接的算计:

水平钢梁与楼板压点假如采纳压环，拉环强度算计如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.339kN；

压环钢筋的设计直径D=16mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度算计公式为:

σ=N/2A≤

其中为拉环钢筋抗拉强度，根据《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面算计的吊环应力不应大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142162/4=201.062mm2

σ=N/2A=339.441/201.0622=0.844N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环肯定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！

三、双立杆双排脚手架算计书

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脚手架搭设体系剖面图

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36/49脚手架搭设体系正立面图

脚手架搭设体系平面图

一、参数信息

1.脚手架搭设参数

脚手架从地面开头搭设，搭设高度H：33m；10米以下采纳双管立杆，23米以上采纳单管立杆；

顶步栏杆高：1.0m；内立杆距离墙长度a：0.3m；

立杆步距h：1.8m；总步数：18步；

立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：0.8m；

小横杆伸出内立杆长度a1：0.1m；扫地杆距地：0.3m；

采纳大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采纳的钢管类型为Φ48.33.6；

连墙件布置方式为二步三跨，衔接方式为扣件衔接；

连墙件扣件衔接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：150m；

2.技术措施

外立杆采纳双管，双管高度：10.9m；双管步数：6；

内立杆采纳双管，双管高度：10.9m；双管步数：6；

3.荷载参数

(1)活荷载参数

300

800

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37/49装修脚手架均布活荷载：2kN/m2

；装修脚手架同时施工层数：2层；

(2)风荷载参数

本工程地处江苏南京市，基本风压Wo：0.25kN/m2；

地面粗糙度类别为：C类(有密集建造群市区)；

(2)静荷载参数

1)脚手板参数

选用冲压钢脚手板，步步满铺脚手板；

脚手板自重：0.3kN/m2；铺设层数：19层；

2)防护栏杆

第2步开头步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为36根；

3)围护材料

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目平安网全封闭。

密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；

密目网自重：0.01kN/m2；4.地基参数

脚手架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；

地基承载力标准值：250kPa；立杆基础底全面攒：0.25m2；

地基承载力调节系数：0.4。

二、大横杆的算计

大横杆在小横杆的上面，大横杆根据三跨延续梁举行强度和挠度算计。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载算计大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值算计

作用在大横杆上的荷载标准值：

恒荷载标准值qk1=0.040+0.3000.8/3=0.120kN/m；

活荷载标准值qk2=20.8/3=0.533kN/m；

作用在大横杆上的荷载设计值：

恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.144kN/m；

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38/49活荷载设计值q2=1.4qk2=0.747kN/m；

2.强度验算

最大弯距Mmax=0.10q1la2+0.117q2la2

=0.100.1441.52+0.1170.7471.52=0.229kNm；最大应力算计值σ=M/W=0.229106/5.26103=43.513N/mm2；大横杆实际弯曲应力算计值σ=43.513N/mm2小于抗弯强度设计值

=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI

=(0.6770.120+0.9900.533)15004/(1002.06105127100)=1.175mm；

大横杆实际最大挠度算计值ν=1.175mm小于最大允许挠度值min（1500/150，

10）=10.000mm，满足要求！

三、小横杆的算计

大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆根据简支梁举行强度和挠度算计，不计悬挑荷载。

1.大横杆传递给小横杆的集中力算计

集中力标准值：

F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.10.1201.5+1.20.5331.5=1.158kN；

集中力设计值：

F=1.1q1la+1.2q2la=1.10.1441.5+1.20.7471.5=1.581kN；

2.小横杆受力算计

小横杆根据简支梁举行电算（不计悬挑荷载），得到算计简图及内力、变形图如下：

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弯矩和剪力算计简图

弯矩图(kNm)