塔吊拆除人防顶板加固方案

第页3#楼塔吊拆除人防顶板加固方案因3#楼塔吊拆除，需需用50T吊车从5#楼人防顶顶板经过，为为保证顶板板的结构安安全，项目目为吊车规规定行车路路线，并在在其下地下下室负三层层采用钢管管回顶加固固。基本概况3#楼塔吊位于于33#楼与5#楼之间，塔塔塔吊拆除除吊车车需经人人防顶顶板。5#楼人防顶顶板C35混凝土，厚厚250㎜；负三三层层底板为C35混凝土，厚厚厚厚250㎜；层高4.2m，净高3.955m。人防顶板设计荷荷荷载60KNN/㎡，覆土90㎝厚(土容重按17KNN//m³)。行车路线根据现场实际情情情况，制制定行行车路线线。吊吊车开进进之前前，用白白灰撒撒出吊车车行驶驶和停靠靠的范范围，吊吊车只只能在白白线范范围内进进行行行驶。行车路线详《333#楼塔吊、施施施工电梯梯拆卸卸布置平平面图图》。吊车选用塔吊与吊车约2220m水平距离离，根根据塔吊吊标准准节重量量及各各吊车的的额定定起重量量，项项目选用50t的QY-550吊车。加固方案加固范围及做法法法详附图图《5#楼人防顶顶板板加固施施工图图》。注意事项在吊车驶入前，必必须先划好白白线，确保吊吊车在规定的的区域进行行行驶。钢管支架搭设的的的边界区区域的的梁必须须搭设设支撑。为防止吊车对园园园林景观观地砖砖的破坏坏，在在吊车支支腿处处下方垫垫钢板板。计算书计算模型及简图图图为考虑安全富余余余及计算算简便便，不考考虑覆覆土对轮轮压的的散发减减小作作用。计算简图如下：：：顶板承载力验算算算地下室顶板的板板板跨度按5m取值、设设计计承载力力计算算每米顶顶板弯弯矩图如如下：：按三跨连续梁查查查表得：：最大正弯矩M===0.11011ql2=0.11001x660xx5x55=1151..5KKN•m最大负弯矩M===-0..1777qll2=-0..1177xx600x5xx5==-2665..5KKN••m最小小小剪力V=0..445qql==0.445xx60xx5==1355KNN地下室钢管支撑撑撑的纵横横距为为800mmmm(即800mmmmx800000mm搭设，吊吊车车车轮荷荷载值值每米顶顶板产产生弯矩矩图如如下：吊车重44t，按按后轮承承担全全部荷载载的80%计算，单单侧侧轮压荷荷载为为：44×9.8×××0.88÷22÷1..3÷÷0.77=1189..5KKN/㎡。覆土荷载为1777×0..9==15..3KKN/㎡。计算单元总荷载载载为204..88KN/㎡。按单跨简支梁计计计算得：：最大弯矩M=000.255qll2=0.2255x2004..8x00.88x0..8==32..8KKN•m＜151..55KN•m顶板抗冲切验算算算验算公式：实际冲切荷载FFFl=444××9.88×00.8÷÷2++25××1..6×11.66×0..255+177×00.9××1..6×11.66=2227..6KNN式中hp──受受受冲切承承载力力截面高高度影影响系数数，取取hp=0..995；fft──混凝土轴轴心心抗拉强强度设设计值，取取ft=1.5577MPa；aam──冲切破坏坏锥锥体最不不利一一侧计算算长度度:am=[1..30+0.77+22×0.255)]]/2==1..25m；h0──顶板板板有效高高度，取取h0=0.23355m；允许冲切力为000.7××0..95××1..57××10000××1..25××0..2355=3307KKN实际冲切荷载FFFl<33077KN，顶板抗抗冲冲切验算算可满满足要求求。立杆验算每处单元板设置置置9根Φ48钢管（计计算算壁厚取3mm），则有有：：N=eq\f(22227..6,,9)==25..299kNL0=kμμμh0==11.1555××1.5×1200(步距)=200779mm壁厚3mm钢管管i=eq\f(\R(,d2+d12),44))=eq\f(\r(,482+422),4))=1155.955mmmλ=L0/i=220799÷÷155.995==1330.3查表(建筑施工工扣扣件式钢钢管脚脚手架安安全技技术规范JGJ11330-220111附表A.0..66)φ=0..3381σ=eq\f(N,φA)=eq\f(25.2299×100000,0..3881×44.224×11000)=11556.555NN/mmm2<20055N//mmm2故立杆受力符合合合要求。用品茗软件进行行行复核：：不考虑顶板承重重重、自重重、覆覆土等因因素，考考虑支架架承受受吊车荷荷载。吊车换算成均布布布荷载为44×99..8÷22.88÷6..655=233.116KNN/㎡。荷载信息输入：：：均布荷荷载为为10KNN/㎡，不足足部部分折算算成板板厚h=(2233.166-110-00.55)/225..5=44955㎜。立杆的稳定性计计计算公式式σ=N/(φφφA)≤[f]其中N立杆的轴轴心心压力设设计值值(kN))：N=221.55366kN；φ轴轴轴心受压立立杆杆的稳定定系数数,由长细比Lo/i查表得到到；；iii计算立杆杆的的截面回回转半半径(cm))：i=11.588ccm；AAA立杆净截截面面面积(cm2)：A=44.899ccm2；WWW立杆净截截面面模量(抵抗矩)(cmm3)：W=5..008ccm33；σ钢钢管管立杆受受压应应力计算算值(N//mmm2)；[fff]钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值：[f]==2055NN/mmm2；LLL0计算长度(m)；根据《扣件式规规规范》，立立杆杆计算长长度L0有两个计计算算公式L0=kuh和L0=h+22a，为安全全计计，取二二者间间的大值值，即即L0=maxx[[1.11555?.77?..2，1.2++22?.11]==2.33566；kkk计算长度度附附加系数数，取取1.1555；μ考虑脚手手架架整体稳稳定因因素的单单杆计计算长度度系数数，取1.7；aaa立杆上端端伸伸出顶层层横杆杆中心线线至模模板支撑撑点的的长度；a=00.1m；得到计算结果：：：立杆计算长度L0=2.33556；L0/i==235556.22//155.88=1449；由长细比looo/i的结果查查表表得到轴轴心受受压立杆杆的稳稳定系数数φ=0..3312；钢管立杆受压