宜万铁路大跨度提篮拱桥施工控制技术报告钢管混凝土 拱肋劲性骨架

第二部分第6章拱肋、立柱及连续梁混凝土工程施工阶段第二部分：拱肋、立立柱及连续续梁混凝土土工程施工工阶段第6章拱肋第一环环混凝土外外包施工控控制XX大桥在钢管管内混凝土土灌注施工工完成后，进进入到本桥桥施工过程程中较为复复杂及困难难的关键工工序：拱肋肋外包混凝凝土施工。在在考虑了施施工的现实实条件及结结构的受力力特点的基基础上，将将原设计采采用的“三环六面面法”施工方案案调整为“三环十二二面法”。经过了了工艺试验验及工序的的理论计算算优化后，对“三环十二面法”的分段作了进一步的调整（见后面相关的内容）。施工方案的改变势必导致拱肋的应力及线形状态的变化（与设计状态相比），如何在拱肋的混凝土外包施工过程中保证良好的拱肋成型状态，并在后续施工阶段中提出合理的调整建议，加强混凝土的应力及拱肋的线形监测变得非常重要。拱肋第一环混凝土的外包施工过程中的测试结果整理如下。6.1拱肋混混凝土外包包施工监测测测试截面面及测点布布置方式本阶段应变测试试截面位置置及各截面面测点埋设设情况见图图6-1。测试截面位置(b)各截面面测点布置置及编号规规则图6-1拱肋外外包混凝土土施工阶段段应力测试试截面及测测点布置本阶段线形测试试截面位置置及线形测测点布置见见图6-2。图6-2拱肋外外包混凝土土施工阶段段线形测试试截面及测测点布置图图应力测试截面测测点统计见见表6-1。表6-1拱肋测测试截面及及测点统计计截面编号截面位置描述测试部位测点统计备注1万州侧拱脚实体体段截面拱肋截面上、下下缘4＋4拱肋应力测试21/4拱肋截面面拱肋截面上、下下缘4＋432/4拱肋截面面拱肋截面上、下下缘4＋443/4拱肋截面面拱肋截面上、下下缘4＋45宜昌侧拱脚实体体段截面拱肋截面上、下下缘4＋46万州侧变截面上上方1.5米箱型截面面拱肋截面上、下下缘4＋4应变测点小计48个说明：由于拱肋肋混凝土外外包的分环环、分段，第第一环混凝凝土灌注过过程中2、3、4、6截面仅埋埋设拱肋下下缘应变计计，1、5截面测点点全部埋设设，故本阶阶段共计测测点32个。测点埋设日志见见表6-2。表6-2拱肋混混凝土外包包施工中测测点埋设日日志截面编号截面位置描述测试部位测点统计埋设日期1万州侧拱脚实体体段截面拱肋截面上、下下缘4＋42007.1..2421/4拱肋截面面拱肋截面下缘42007.4..1832/4拱肋截面面拱肋截面下缘42007.5..1943/4拱肋截面面拱肋截面下缘42007.4..185宜昌侧拱脚实体体段截面拱肋截面上、下下缘4＋42007.1..236万州侧变截面上上方1.5米箱型截面面拱肋截面下缘42007.4..17线形测点统计表表6-3。表6-3拱肋混混凝土外包包施工中线线形测点统统计截面编号截面位置描述测试部位测点统计备注1万州侧1/4拱拱肋截面上、下游拱肋1＋12跨中拱顶处截面面拱肋截面下缘1＋13宜昌侧3/4拱拱肋截面拱肋截面下缘1＋1万州测点拱脚假定为变形零点点宜昌侧拱脚假定为变形零点点线形测点总计6个6.2拱肋混凝凝土外包施施工方案介介绍6.2.1“三环六面面法”与“三环十二二面法”（A）原设计施工方法法—“三环六面面法”拱肋外包混凝土土先在支架架上施工拱拱脚3m实心段段，其余沿沿箱高分三三环，采用用“三环六面面法”施工（见图6-3、图6-4）。“三环”即底板及下倒角角为第一环环，侧板为为第二环，上上倒角和顶顶板为第三三环。“六面”即将每环环沿拱轴分分为六段（六六个工作面面）。第一一段为2－16＃截面（对对应骨架编编号），第第二段为16－30＃截面，第第三段为30－45＃截面，另另外三个段段以拱顶对对称，各环环分段位置置应相互错错开。每段段混凝土同时时自拱脚向向拱顶方向向浇筑，全全桥每环左左右对称段段对称浇筑筑，同时控控制每环的的各段施工工进度大致致相当，误误差不超过过骨架的半半个节间。各各环段与段段之间留550cm间间隔槽，待待各段混凝凝土施工完完毕，拱圈圈充分变形形后，浇筑筑间隔槽内内混凝土，完完成该环混混凝土的浇浇筑。第二环混凝土须须在第一环环混凝土强度度达到设计计强度后进进行，环与与环、段与与段接茬面面均按规范范进行处理理并设置接接茬钢筋。主主拱肋混凝凝土与横撑撑混凝土可同同时施工也也可先后施施工，根据据现场施工工条件而定定。（B）拟定采用的“三三环十二面法”考虑到现场施工工条件及混混凝土浇筑筑的实际能能力，在混混凝土初凝凝前无法完完成“三环六面面法”中一环混混凝土的浇浇筑方量，于于是将“三环六面面法”改为“三环十二二面法”，进行了了相应的仿仿真计算，并并于20006年9月25日召开了专专家评审会会，明确了了该施工方方案的可行行性。将拱肋外包混凝土土由原来的6个工作段段对称分为为12个工作段段，设置13个间隔槽槽，即“三环十二二面”施工方法法（见图6--5）。每环分分三次浇筑（分分环方式不不变，同图图6-4），第一次次间隔浇筑筑6段，混凝土土数量约为为550m3，第二次次浇筑剩余余的6段，最后后浇筑间隔隔槽混凝土土。拟定采用的施工工顺序如下下：1、钢管内混凝土土达到设计计强度后，对对称施工拱拱脚3m实心段段，并加强强养护。2、拱脚3m段混混凝土达到80％设计强强度后，搭设第1、3、5、8、10、12工作段吊吊架，浇筑筑第一环线线路左右拱拱肋共12个工作段段的混凝土土（每段从从拱脚向拱拱顶浇筑，均均衡对称加加载，每段段加载相差差不超过半半个骨架节节间，在初初凝前全部部浇筑完成成）。3、待上述各段混混凝土达到90％设计强强度后，搭设第2、4、6、7、9、11工作段吊吊架，浇筑筑第一环剩剩余的12个工作段段混凝土（从从拱脚到拱拱顶，在初初凝前全部部浇筑完成成）。4、待各段混凝土土均达到90％设计强强度，即各各段混凝土土已充分变变形时，凿凿毛浇筑间间隔槽混凝凝土（从拱拱脚到拱顶顶，在初凝凝前全部浇浇筑完成）。5、间隔槽混凝土土养护达到100％设计强强度。6、重复2、3、4、5步，浇筑筑第二环混混凝土、第第三环混凝凝土。7、对称拆除拱肋肋吊架。8、搭设横撑吊架架，浇筑横横撑第一环环混凝土。横横撑共13个，浇筑筑时对称间间隔进行。9、养护横撑第一一环混凝土土强度达到80%设计强度度。10、重复7、8步步，对称浇浇筑横撑第第二、三环环，并养护护。11、拆除横撑吊架架，完成拱拱肋混凝土土浇筑。（C）实际采用的改进进的“三环十二二面法”为保证“三环十十二面法”的顺利实实施，同时时验证混凝凝土各项性性能是否满满足施工要要求、混凝凝土的输送送方案的合合理性，临临时设施（栈栈桥、模板板等）的安安全性、混混凝土振捣捣后的密实实性、施工工组织的效效率及应急急预案的效效果等，在在第一环与与3米实体段相相接处设置置了长度为为2.5米的试验段段，并与22007年6月11日采用拟定定的第一环环浇筑方案案进行了浇浇筑。试验验结果表明明：（1）尽管可可以采用一一系列的措措施尽量减减少或避免免泵送系统统的堵塞现现象，但仍仍然不能保保证混凝土土浇筑过程程中完全避避免堵管问问题；（2）拱形结结构的高差差将导致模模板承受较较大的“液态混凝凝土”的“净水压力”，要求模模板尽量封封闭，不宜宜开孔较多多、较大，因因此混凝土土入模速度度及相应的的振捣等工工作受到限限制，影响响泵送速度度；（3）需要充充分考虑施施工环境（温温度、气候候等）对混混凝土的初初凝时间的的影响。综合多方面的影影响因素及及试验结果果，拟定的的“三环十二二面法”中两次完完成一环混混凝土的施施工方案仍仍需要进一一步的调整整。在保证证质量及不不违反初凝凝规定的前前提下，对对“三环十二二面法”进行了施施工工序优优化，称之之为“改进的三三环十二面面法”，具体表表现在以下下几个方面面：现场配置三台泵泵机分别给给宜昌侧、拱拱顶、万州州侧供应混混凝土，保保证一次完完成的混凝凝土方量；；把横撑与主拱肋肋同时浇筑筑，浇筑高高度按主拱拱肋分环高高度执行，保保证主拱肋肋与横撑混混凝土形成成整体；基于“三环十二面法”的施工思思想，同时考虑虑全拱均匀匀加载，完完全对称，把第一环环、第三环环混凝土（含含横撑）分分十三个工工作面（奇奇数段）浇浇筑；第二环混混凝土方量稍少，分十十一个工作作面进行浇浇筑。每环环间隔槽按按原设计采采用的“三环六面面法”设置6个，每半半拱3个，分别别设置在拱拱脚、16＃、30＃节点左左右。两半拱对对称，拱顶顶不设间隔隔槽，环与与环错开不不少于2mm。其余工工作面按施施工缝相接接，严格按按照规范要要求进行施施工。第一环、第三环环均按“5＋4＋4”工作面分分三次浇筑筑，最后封封槽，见图图6、图7。第二环按“6＋＋5”个工作面面分两次浇浇筑，不设设置试验段段，最后封封槽，见图图8。值得说说明的是，图6-6中的第一环混凝土外包分段即为实际采用的施工分段状况。图6-7、图6-8中的三环、二环混凝土分段状况则是根据第一环混凝土外包施工的实际施工经验拟定的可行的施工方案，无特殊情况，下一阶段的混凝土外包施工将严格依据此方案进行。图6-3原设计计“三环六面面法”分段图图6-4原设计计“三环六面面法”分环图图6-5“三环环十二面法法”拱肋外包包混凝土分分段图6.3实体段及及拱肋第一一环混凝土土外包施工工过程详细细记录6.3.1拱拱脚3m实心段段施工3m实心段采用用了吊架系系统与支架架结合的方方式施工。主主要依靠钢钢管拱肋支支撑模板系系统和混凝凝土的重量量。20007年1月24日、2月1日、2月8日分别完成成了万州侧侧下游、上上游、宜昌昌侧拱脚33m实心段段。6.3.2第第一环拱脚脚2.5mm试验段施施工2007年6月月11日采用计划划的第一环环浇筑方案案对4个2.5mm试验段进进行了浇筑筑。6.3.3拱拱肋、横撑撑第一环外外包混凝土土施工（1）拱肋第一环第第一次外包包混凝土施施工第一环第一次浇浇筑了图66-6中的1、4、7、10、13段混凝土土，开盘时时间20007年6月28日11∶00，终盘时时间20007年6月29日6∶50，用时19时50分。混凝凝土入模温温度最高为为29℃，最低26℃。浇筑过过程中，拱拱顶泵机和和万州侧泵泵机各发生生堵管1次，各用用时约1小时排除除。混凝土浇筑采取取多点循环环加载，一一台泵机负负责四个浇浇筑点的混混凝土循环环。混凝土土由泵管经经漏斗流入入溜槽，经经溜槽再入入串桶，经经串桶由入入灰孔入模模，采用插插入式振捣捣棒振捣，提提前在压模模、内底模模、内侧模模开振捣孔孔。混凝土浇筑3天天后，拆除除压模、侧侧模和内底底侧模，底底模不拆除除、吊杆不不卸力。混混凝土采用用麻袋覆盖盖，洒水养养护。（2）拱肋第一环第第二次外包包混凝土施施工第一环第二次浇浇筑了图66-6中的2、5、9、12段混凝土土，开盘时时间20007年7月7日19∶00，终盘时时间20007年7月8日14∶00，用时19小时。混混凝土入模模温度最高高为30℃，最低28℃。浇筑过过程中，两两岸泵机各各发生堵管管3次，共用用时约3小时排除除。第一次混凝土浇浇筑完成后后，对一、二二次混凝土土接茬面进进行了认真真的凿毛，并并在混凝土土入模前用用高压水冲冲洗干净，并并涂刷了水水泥浆，然然后进行的的二次混凝凝土浇筑。（3）拱肋第一环第第三次外包包混凝土施施工第一环第三次浇浇筑了图66-6中的3、6、8、11段混凝土土，开盘时时间20007年7月15日7∶00，终盘时时间20007年7月16日2∶30，用时19时30分。混凝凝土入模温温度最高为为27℃，最低22℃。浇筑过过程中，两两岸泵机各各发生堵管管2次，共用时时约2小时排除除。（4）拱肋第一环间间隔槽施工工三次混凝土浇筑筑后，对间间隔槽两侧侧的模板进进行了拆除除。由于受受钢筋的影影响，模板板均用块状状钢板拼接接而成，拆拆除工作异异常繁琐。由由于一环的的内压模、内内侧模、外外侧模均需需拆除，工工作量很大大，再加上上接茬面凿凿毛，间隔隔槽施工于于7月30日浇筑完成成。各阶段段混凝土浇浇筑完成后后，拆除模模板后可见见混凝土内内实外光，质质量良好。图6-6改进的的“三环十二二面法”第一环外外包混凝土土分段图图6-7改进的的“三环十二二面法”第三环外包混混凝土分段段图图6-8改进的的“三环十二二面法”第二环外包混混凝土分段段图第二部分第6章拱肋、立柱及连续梁混凝土工程施工阶段6.3.4拱拱肋第一环环混凝土外外包施工过过程中监测测的主要内内容根据施工过程的的详细记录录，实体段段及第一环环混凝土的的施工可以以分为几个个主要的子子工序，各各子工序的的施工内容容及监测内内容见表66-4。表6-4拱肋第第一环混凝凝土外包施施工子工序序描述及监监测内容子工序工序简介监测工作内容子工序1拱脚3米实体段段混凝土浇浇筑1.记录1##、5#截面的振振弦应变计计初读数子工序2第一环拱脚2..5m试验验段施工1.实体段11#、5#截面的混混凝土应力力监测2.记录万州州侧拱脚变变截面处6#截面的应应变计初读读数子工序3第一环第一次浇浇筑1、4、7、10、13段混凝土土1.1#、55#、6#截面的混混凝土应力力监测2.记录3##截面（拱拱顶跨中）的的应变计初初读数3.拱肋的变变形监测子工序4第一环第二次浇浇筑2、5、9、12段混凝土土1.1#、33#、5#、6#截面的混混凝土应力力监测2.记录2##、4#截面应变变计的初读读数3.拱肋的变变形监测子工序5第一环第三次浇浇筑3、6、8、11段混凝土土1.1#、22#、3#、4#、5#、6#截面的混混凝土应力力监测2.拱肋的变变形监测子工序6拱肋第一环间隔隔槽施工混凝土应力监测测的说明：：1.混凝土浇浇筑过程中中，液态混混凝土始终终处于无应应力状态（忽忽略静水压压力），因因而应变测测试没有实实际意义；；2.当该阶段段的混凝土土初凝后，后后续施工阶阶段混凝土土的浇筑（相相当于对前前期硬化后后的混凝土土加载）过过程中测试试凝固后截截面的应力力应变；3.为避免混混凝土收缩缩、徐变的的影响，应应该在混凝凝土灌注前前后各测试试一次，其其差值即为为本次加载载产生的混混凝土应变变。6.4混凝土土应力测试试结果及分分析施工方案改变的的直接结果果就是结构构的应力、线线形与原设设计的理论论应力、理理论线形产产生了一定定的差别。此此应力、线线形的差别别能否控制制在本施工工阶段的容容许应力、容容许变形之之内，事关关着改变后后的方案的的可行性、结结构的应力力及变形状状态的合理理性以及后后续施工阶阶段立模标标高数据的的调整等一一系列问题题。鉴于钢钢筋混凝土土结构的复复杂性，理理论模拟有有着诸多不不完全符合合实际状态态的假定，因因此应力及及线形监测测结果成为为施工控制制中调整措措施的最为为直接、可可靠的信息息源。混凝凝土结构的的应力状态态直接关系系到结构的的安全，如如压应力大大小是否低低于相应阶阶段的容许许压应力？？是否可能能出现压溃溃或开裂等等事关结构构稳定及外外观质量的的灾难性后后果等等。为了跟跟踪方案改改变引起的的拱肋外包包混凝土的的应力状态态变化，在在立模之前前将振弦应应变计埋设设于拟定的的监测截面面位置，并并于混凝土土灌注时不不定时的量量测，确保保混凝土灌灌注及振捣捣过程中测测点的成活活率，随后后的各施工工阶段进行行持续的测测试。拱肋第一环混凝凝土外包施施工过程中中各子工序序的应力监监测结果整整理如下。表6-5第一环环混凝土外外包施工过过程中1#截面应力力监测结果果拱肋位置测点编号各子工序应变变变化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋1#-10-11612-4710111#-20-12214-23-1091#-30-731-38-2411#-40-123-12-44-90下游拱肋1#-50-34-24-1621121#-60-1036-3027251#-70-5427-44-901#-80-104-5-24-27-11应力零点拱肋位置测点编号各子工序应力变变化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋1#-10.00-4.060.40-1.630.350.391#-20.00-4.270.47-0.81-0.350.321#-30.00-2.560.02-1.31-0.840.041#-40.00-4.31-0.40-1.52-0.320.00下游拱肋1#-50.00-1.19-0.84-0.540.740.421#-60.00-3.610.21-1.050.950.881#-70.00-1.890.93-1.52-0.320.001#-80.00-3.64-0.18-0.84-0.95-0.39最值统计最大值0.00-1.190.93-0.540.950.88最小值0.00-4.31-0.84-1.63-0.95-0.39拱肋位置测点编号各子工序应力累累积值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋1#-10.00-4.06-3.64-5.34-4.92-4.541#-20.00-4.27-3.78-4.63-4.96-4.631#-30.00-2.56-2.54-3.90-4.72-4.651#-40.00-4.31-4.72-6.28-6.56-6.55下游拱肋1#-50.00-1.19-2.06-2.59-1.81-1.401#-60.00-3.61-3.39-4.48-3.47-2.591#-70.00-1.89-0.93-2.54-2.81-2.801#-80.00-3.64-3.82-4.68-5.63-6.00最值统计最大值0.00-1.19-0.93-2.54-1.81-1.40最小值0.00-4.31-4.72-6.28-6.56-6.55表6-5列出了第第一环混凝凝土外包施施工各子工工序加载过过程中1#截面（万万州侧拱脚脚实体段内内截面）各各测点的应应变变化值值、应力变变化值及应应力累计值值。由表中中数据可知知，子工序序2～子工序6的最大应应力变化值值为-1.119MPaa、0.933MPa、-0.554MPaa、0.955MPa、0.888MPa，最小应应力变化值值为-4.331MPaa、-0.884MPaa、-1.663MPaa、-0.995MPaa、-0.339MPaa。对每一一个子工序序而言，各各测点的应应力变化较较为均匀，且且大部分均均为压应力力，拉应力力较小，表表明子工序序加载过程程中拱脚实实体段截面面的受力状状态较为合合理。由表表中的累计计应力可知知，第一环环混凝土外外包施工完完成时，1#截面最大大测点压应应力为6.555MPa，最小测测点压应力力为1.400MPa，上游拱拱肋上缘平平均压应力力为4.588MPa，下缘平平均压应力力为5.600MPa；下游拱拱肋上缘平平均压应力力为2.000MPa，下缘平平均压应力力为4.400MPa。从实测测的单点应应力来看，上上游拱肋应应力比下游游拱肋应力力状态均匀匀，但总体体上差别不不大，且应应力水平均均比较低，低低于相应的的应力容许许值，结构构处于安全全稳定的状状态。表6-6第一环环混凝土外外包施工过过程中2#截面应力力监测结果果拱肋位置测点编号各子工序应变变变化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋2#-12#-22#-30-106-92#-40-108-8下游拱肋2#-52#-62#-70-106-82#-80-107-2应力零点拱肋位置测点编号各子工序应力变变化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋2#-12#-22#-30.00-3.71-0.322#-40.00-3.78-0.28下游拱肋2#-52#-62#-70.00-3.71-0.282#-80.00-3.75-0.07最值统计最大值0.00-3.71-0.07最小值0.00-3.78-0.32拱肋位置测点编号各子工序应力累累积值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋2#-12#-22#-30.00-3.84-4.042#-40.00-3.91-4.07下游拱肋2#-52#-62#-70.00-3.84-4.002#-80.00-3.88-3.82最值统计最大值0.00-3.84-3.82最小值0.00-3.91-4.07表6-6为第一环环混凝土外外包施工过过程中2#截面的测测点应变变变化、应力力变化及测测点应力累累计值。由由于2#截面测点点在第一环环第二次外外包混凝土土施工中真真正埋入到到混凝土中中，因此子子工序4为应力零零点，前面面的三个子子工序没有有测试数据据。从表6-6中数据据可知，第第一环第三三次外包混混凝土加载载过程中，最最大压应力力变化为3.788MPa（2#-4测点），最最小压应力力变化为3.711MPa，各个测测点的应力力变化非常常接近；上上游拱肋下下缘平均压压应力变化化为3.755MPa，下游拱拱肋下缘平平均压应力力变化为3.733MPa，表明本本子工序加加载对称且且均匀，拱拱肋混凝土土的受力状状态合理。间间隔槽混凝凝土施工加加载过程中中的压应力力变化较小小，最大压压应力变化化仅0.322MPa。从表6中的2#截面的应应力累计值值可见，第第一环混凝凝土外包施施工完成时时，2#截面上游游拱肋下缘缘测点累计计应力为-4.004MPaa、-4.007MPaa，下游拱拱肋下缘测测点累计应应力为-4.000MPaa、-3.882MPaa，下缘平平均累计应应力分别为为-4.005MPaa、-3.991MPaa。无论是是单点应力力还是平均均应力，上上、下游拱拱肋的受力力状态均比比较接近。表表明本子工工序加载对对称、合理理。表6-7第一环环混凝土外外包施工过过程中3#截面应力力监测结果果拱肋位置测点编号各子工序应变变变化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋3#-13#-23#-30-73-603#-40-67-21-6下游拱肋3#-53#-63#-70-67-17-83#-80-79-8-6应力零点拱肋位置测点编号各子工序应力变变化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋3#-13#-23#-30.00-2.56-0.210.003#-40.00-2.35-0.74-0.21下游拱肋3#-53#-63#-70.00-2.35-0.60-0.283#-80.00-2.77-0.28-0.21最值统计最大值0.00-2.35-0.210.00最小值0.00-2.77-0.74-0.28拱肋位置测点编号各子工序应力累累积值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋3#-13#-23#-30.00-2.64-2.77-2.773#-40.00-2.43-3.11-3.30下游拱肋3#-53#-63#-70.00-2.43-2.96-3.233#-80.00-2.86-3.05-3.26最值统计最大值0.00-2.43-2.77-2.77最小值0.00-2.86-3.11-3.30表6-7为混凝土土外包施工工过程中3#截面的测测点应变变变化、应力力变化及应应力累计值值。3#截面的测点在第第一环第一一次外包混混凝土施工工过程中埋埋入混凝土土中，因此此将子工序序3作为应力力测试零点点。子工序序4混凝土加加载前后3#截面最大大及最小测测点应力变变化值为2.777MPa、2.355MPa（压应力力），子工工序5混凝土加加载前后最最大、最小小测点应力力变化值为为0.744MPa、0.211MPa（压应力力），子工工序6混凝土加加载前后测测点应力变变化较小。综综合个子工工序测点的的应力变化化可见，各各阶段测点点的应力变变化较为均均匀。分析表6-7中中的测点应应力累计值值可知，子子工序4混凝土加加载产生的的应力变化化大于子工工序5、子工序6相应的变变化值。第第一环混凝凝土外包完完成时3#截面的最最大、最小小累计测点点应力分别别为3.300MPa、2.777MPa（压应力力）；上游游拱肋下缘缘平均压应应力为3.033MPa、3.255MPa，较为接接近。表6-8第一环环混凝土外外包施工过过程中4#截面应力力监测结果果测点编号各子工序应变变变化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋4#-14#-24#-30-106-94#-40-118-9下游拱肋4#-54#-64#-70-118-54#-80-106-9应力零点拱肋位置测点编号各子工序应力变变化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋4#-14#-24#-30.00-3.71-0.324#-40.00-4.13-0.32下游拱肋4#-54#-64#-70.00-4.13-0.184#-80.00-3.71-0.32最值统计最大值0.00-3.71-0.18最小值0.00-4.13-0.32拱肋位置测点编号各子工序应力累累积值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋4#-14#-24#-30.00-3.84-4.044#-40.00-4.27-4.46下游拱肋4#-54#-64#-70.00-4.27-4.314#-80.00-3.84-4.04最值统计最大值0.00-3.84-4.04最小值0.00-4.27-4.46表6-8为混凝土土外包施工工过程中4#截面的测测点应变变变化、应力力变化及应应力累计值值。4#截面测点于第一一环第二次次埋入混凝凝土中，因因此把子工工序4作为应力力测试零点点。由表6-8中数数据可知，子子工序5混凝土加加载（一环环三次）过过程中4#截面最大大、最小测测点应力为为4.133MPa、3.711MPa（压应力力），上游游拱肋、下下游拱肋下下缘平均应应力变化为为3.922MPa（压应力力）。子工工序6混凝土加加载前后4#截面最大大测点应力力变化仅为为0.322MPa（压应力力）。总表6-8中的的累计测点点应力可知知，第一环环混凝土外外包施工完完成时测点点的累计最最大、最小小压应力为为4.466MPa、4.022MPa。上游拱拱肋下缘平平均压应力力为4.255MPa，下游拱拱肋下缘平平均压应力力为4.177MPa，相差仅仅为0.088MPa，拱肋的的受力状态态对称、均均匀，混凝凝土加载方方式合理。表6-9第一环环混凝土外外包施工过过程中5#截面应力力监测结果果拱肋位置测点编号各子工序应变变变化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋5#-10-4610-31-5285#-20-836-52-1575#-303025-136-8215#-40-10-359-44-1下游拱肋5#-50-670-31-10795#-60-37-21-42-9385#-70-439-32-38-15#-80-290-27-441应力零点拱肋位置测点编号各子工序应力变变化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋5#-10.00-1.610.35-1.07-1.820.285#-20.00-2.910.21-1.82-0.530.255#-30.001.050.88-4.76-2.870.045#-40.00-0.35-0.112.07-1.54-0.04下游拱肋5#-50.00-2.350.00-1.09-3.750.325#-60.00-1.30-0.74-1.45-3.260.285#-70.00-1.510.32-1.12-1.33-0.045#-80.00-1.020.00-0.93-1.540.04最值统计最大值0.001.050.882.07-0.530.32最小值0.00-2.91-0.74-4.76-3.75-0.04拱肋位置测点编号各子工序应力累累积值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋5#-10.00-1.61-1.25-2.36-4.21-3.865#-20.00-2.91-2.69-4.58-5.06-4.795#-30.001.051.96-3.00-5.81-5.675#-40.00-0.35-0.461.680.020.03下游拱肋5#-50.00-2.35-2.35-3.47-7.31-6.855#-60.00-1.30-2.06-3.53-6.85-6.455#-70.00-1.51-1.18-2.35-3.69-3.685#-80.00-1.02-1.02-1.97-3.54-3.45最值统计最大值0.001.051.961.680.020.03最小值0.00-2.91-2.69-4.58-7.31-6.85表6-9为宜昌侧侧拱脚实体体段5#截面各子子工序混凝凝土加载过过程中的应应变变化、应应力变化及及测点累计计应力值。子子工序2～子工序6的混凝土土加载过程程中5#截面测点点出现了拉拉、压应力力的变化，试试验段混凝凝土浇筑前前后最大测测点拉应力力变化为1.055MPa，最大压压应力变化化为2.911MPa；一环一一次混凝土土浇筑前后后最大测点点拉应力变变化为0.888MPa，最大压压应力变化化为0.744MPa；一环二二次混凝土土浇筑前后后最大测点点拉应力变变化为2.077MPa，最大压压应力变化化为4.766MPa；一环三三次混凝土土浇筑前后后最大测点点压应力变变化为3.755MPa，最小压压应力变化化为0.533MPa；间隔槽槽（湿接缝缝）混凝土土浇筑前后后最大测点点拉应力变变化为0.322MPa，最大压压应力变化化为0.044MPa。考虑到结构的对对称性，比比较5#截面和1#截面的测测点应力变变化可见，宜宜昌侧5#截面的测测点应力变变化大于1#截面的测测点应力变变化，万州州侧拱脚截截面的应力力变化好于于宜昌侧。尽尽管宜昌侧侧5#截面的测测点应力在在一环混凝凝土外包施施工过程中中拉应力变变化最大值值达到了2.077MPa，但仍低低于相应容容许抗拉强强度（C50混凝土容容许抗拉强强度为2.777MPa），混凝凝土表面检检查未见裂裂缝等病害害现象，但但应该引起起足够的重重视，应对对下阶段混混凝土外包包施工工序序作进一步步的理论模模拟及校核核，确保施施工过程中中混凝土不不出现过大大的拉应力力，避免施施工过程中中开裂现象象的发生。表6-10第一一环混凝土土外包施工工过程中66#截面应力力监测结果果拱肋位置测点编号各子工序应变变变化值（）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋6#-16#-26#-30-42-77-5-26#-40-26-66-4-2下游拱肋6#-56#-66#-70-8-92-18-36#-80-25-88-23-4应力零点拱肋位置测点编号各子工序应力变变化值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋6#-16#-26#-30.00-1.47-2.68-0.18-0.076#-40.00-0.91-2.29-0.14-0.07下游拱肋6#-56#-66#-70.00-0.26-3.20-0.63-0.116#-80.00-0.88-3.06-0.81-0.14最值统计最大值0.00-0.26-2.29-0.14-0.07最小值0.00-1.47-3.20-0.81-0.14拱肋位置测点编号各子工序应力累累积值（MPa）子工序1子工序2子工序3子工序4子工序5子工序6上游拱肋6#-16#-26#-30.00-1.52-4.24-4.33-4.396#-40.00-0.94-3.28-3.35-3.41下游拱肋6#-56#-66#-70.00-0.27-3.58-4.12-4.206#-80.00-0.91-4.04-4.77-4.89最值统计最大值0.00-0.27-3.28-3.35-3.41最小值0.00-1.52-4.24-4.77-4.89表6-10为万州州侧实体段段以上箱型型变截面上上方1.5米处的6#截面各施施工子工序序阶段的应应变变化、应应力变化及及应力累积积值。6#截面测点与试验验段施工时时埋入混凝凝土中，因因此子工序序2作为测试试应力零点点。一环一一次混凝土土外包过程程中最大、最最小压应力力变化为1.477MPa、0.266MPa；一环二二次混凝土土外包过程程中最大、最最小压应力力变化为3.200MPa、2.299MPa；一环三三次混凝土土外包过程程中最大、最最小压应力力变化为0.811MPa、0.144MPa；间隔槽槽混凝土施施工前后最最大、最小小压应力变变化为0.144MPa、0.077MPa。可以看看出，除了了一环二次次混凝土外外包施工引引起的下缘缘压应力变变化较大外外，其他子子工序引起起的应力变变化均较小小。分析表6-100中的测点点应力累计计值可以看看出，一环环混凝土外外包施工完完成时最大大、最小测测点累计压压应力为4.899MPa、3.411MPa。上游拱拱肋下缘平平均压应力力为3.900MPa，下游拱拱肋下缘平平均压应力力为4.555MPa，相差0.655MPa。综合表6-5～～表6-10中各截面面的各子工工序实测应应力变化值值及累计值值可知，各各子工序混混凝土加载载过程中同同一截面的的测点应力力变化较为为接近，未未出现明显显的异常变变化。各截截面的测点点累计应力力多为4.5MMPa左右，同同一截面各各测点应力力累计值差差别较小，表表明改进的的“三环十二二面法”分段方法法是合理、可可行的，上上、下游拱拱肋的上缘缘或下缘平平均应力差差别较小，表表明混凝土土外包施工工中加载过过程控制是是合适的，结结构的受力力状态基本本对称。表6-11第一一环混凝土土外包施工工完成时各各截面的实实测及理论论计算应力力（MPa）1#截面2#截面拱肋位置测点编号实测应力理论应力拱肋位置测点编号实测应力理论应力上游拱肋1#-1-4.54-4.45上游拱肋2#-11#-2-4.63-4.622#-21#-3-4.65-5.122#-3-4.04-4.211#-4-6.55-4.862#-4-4.07-4.03下游拱肋1#-5-1.40-4.62下游拱肋2#-51#-6-2.59-4.452#-61#-7-2.80-4.862#-7-4.00-4.031#-8-6.00-5.122#-8-3.82-4.21最值统计最大值-1.40-4.45最值统计最大值-3.82-4.03最小值-6.55-5.12最小值-4.07-4.213#截面4#截面拱肋位置测点编号实测应力理论应力拱肋位置测点编号实测应力理论应力上游拱肋3#-1上游拱肋4#-13#-24#-23#-3-2.77-3.234#-3-4.04-4.213#-4-3.30-3.244#-4-4.46-4.03下游拱肋3#-5下游拱肋4#-53#-64#-63#-7-3.23-3.244#-7-4.31-4.033#-8-3.26-3.234#-8-4.04-4.21最值统计最大值-2.77-3.23最值统计最大值-4.04-4.03最小值-3.30-3.24最小值-4.46-4.215#截面6#截面拱肋位置测点编号实测应力理论应力拱肋位置测点编号实测应力理论应力上游拱肋5#-1-3.86-4.45上游拱肋6#-15#-2-4.79-4.626#-25#-3-5.67-5.126#-3-4.39-3.745#-40.03-4.866#-4-3.41-3.92下游拱肋5#-5-6.85-4.62下游拱肋6#-55#-6-6.45-4.456#-65#-7-3.68-4.866#-7-4.20-3.925#-8-3.45-5.126#-8-4.89-3.74最值统计最大值0.03-4.45最值统计最大值-3.41-3.74最小值-6.85-5.12最小值-4.89-3.92表6-11列出了了第一环混混凝土外包包施工完成成时各截面面测点的实实测应力及及理论应力力。分析表表中的数据据可见，除除少数测点点外，大部部分测点的的理论与实实测应力较较为吻合，相相对误差小小于10%。表明一一环混凝土土外包施工工质量控制制较好，一一期混凝土土加载后的的结构荷载载反应与理理论一致。原设计采用的“三环六面面法”，第一环环混凝土外外包施工完完成时，混混凝土应处处于“零应力”状态（混混凝土加载载均由钢管管混凝土桁桁架承受），改改进的“三环十二二面法”导致了各各截面混凝凝土的平均均应力增加加了约4.5MMPa。二环混混凝土、三三环混凝土土的分段浇浇筑将继续续增大一环环混凝土的的压应力，与“三环六面法”相比，“三环十二面法”分段浇筑将适当降低下一施工阶段一环混凝土应力的增加幅度，对降低一环混凝土的应力水平是有利的。1#截面～5#截面面的测点应应力随施工工子工序的的变化曲线线见图6-9～图6-16。图6-9图6-10图6-11图6-12图6-13图6-14图6-15图6-166.5拱肋线线形测试结结果及分析析混凝土结构的线线形状态是是结构状态态最为明显显的宏观指指标，也是是容易量测测的、可见见的、最为为可靠的信信息。拱肋肋第一环混混凝土外包包施工过程程中对拱顶顶跨中截面面、万州侧侧1/4截面、宜宜昌侧3/4截面进行行了观测（线线形测点编编号见图66-17），测试试结果整理理如下。图6-17拱肋肋混凝土外外包施工线线形测点编编号第一环混凝土外外包施工过过程中高程程监测结果果见表6--12。表6-12拱肋肋混凝土外外包施工线线形测试记记录次数截面浇筑前高程浇筑后高程高程变化浇筑前里程浇筑后里程里程变化工况简介第一次浇筑1/4截面1230.6866230.700014767.5211767.5311+10t1=34h1=11:000/6..28t2=33.55h2=11::20/66.29//2230.6855230.697712767.5633767.5711+11拱顶跨中3240.2722240.2444-28720.0033720.0055+24240.2533240.2255-28720.0000720.0033+33/4截面5230.7511230.7488-3670.4344670.4288-66230.7488230.74991670.4344670.4311-3第二次浇筑1/4截面1230.7000230.6833-17767.5300767.5200-10t1=31h1=18:330/7..7t2=31h2=18::00/77.92230.6988230.6800-18767.5711767.5666-5拱顶跨中3240.2444240.25228720.0055720.0022-34240.2222240.23008720.0033720.0011-23/4截面5230.7499230.7411-8670.4355670.4333-26230.7499230.7411-8670.4266670.42882第三次浇筑1/4截面1230.6722230.67997767.5188767.52224t1=31h1=18:000/7..7t2=31.55h2=18::20/77.92230.6700230.67888767.5600767.56444跨中截面3240.2299240.2088-21720.0022720.002204240.2100240.1899-21720.0000720.000003/4截面5230.7299230.739910670.4355670.4344-16230.7299230.73889670.4300670.4288-2第一环混凝土外外包施工实实测高程变变化处理结结果见表66-13。各子工工序的拱肋肋高程变化化曲线见图图6-18～图6-21。由表中数据可见见，混凝土土外包施工工方案的改改变，引起起拱肋在第第一环混凝凝土荷载的的作用下高高程变化的的不同，实实测的拱顶顶下挠量为为41mmm，原设计“三环六面面法”拱顶下挠挠量为811mm，二二者相差440mm，即“改进的三三环十二面面法”所引起的的拱顶下挠挠量较原设设计方案小小了40mmm。由图6-18～～图6-21中的挠度度变化曲线线可知，一一环一次及及一环三次次混凝土浇浇筑前后，拱拱顶发生了了下挠，而而1/4截面及3/4截面则发发生了不同同程度的上上挠，一环环二次混凝凝土加载时时，拱顶发发生了一定定程度的上上挠，1/4截面及3/4截面则发发生了不同同程度的下下挠，这与与该子工序序混凝土分分段加载的的状态是对对应的，拱拱肋高程变变化的规律律符合结构构实际的分分段加载状状况，拱肋肋结构的力力学反应规规律是正常常的。由图6-21中中的实测曲曲线及原设设计的“三环六面面法”理论计算算曲线对比比可见，实实际采用的的混凝土分分段加载条条件，拱顶顶的下挠量量较原设计计方案偏小小，拱肋成成型后后续续阶段混凝凝土的施工工应在立模模标高控制制上充分考考虑这一变变化。表6-13实测测及理论计计算高程变变化值子工序及测点位置测试截面万州侧拱脚1/4截面拱顶跨中3/4截面宜昌侧拱脚一环一次上游014-28-30下游012-2810平均013-28-10一环二次上游0-178-80下游0-188-80平均0-17.58-80一环三次上游07-21100下游08-2190平均07.5-219.50总计上游04-41-10下游02-4120平均03-410.50三环六面法0-31-81-310图6-18图6-19图6-20图6-216.6拱肋第第一环外包包混凝土施施工小结（1）从实体段、试验验段、一环环一次、二二次、三次次混凝土浇浇筑及间隔隔槽混凝土土施工完成成后的外观观调查可见见，拱肋一一环混凝土土外包施工工的质量良良好，施工工中的控制制及处理措措施得当。（2）一环混凝土各各子工序加加载过程中中同一截面面的测点应应力变化较较为接近，未未出现明显显的异常变变化。同一一截面各测测点应力累累计值以及及上、下游游拱肋的上上缘或下缘缘平均应力力差别较小小，表明混混凝土外包包施工中加加载过程控控制是合适适的，结构构的受力状状态基本对对称。（3）一环混凝土外外包施工完完成时，除除少数测点点外，大部部分测点的的理论与实实测应力较较为吻合，相相对误差小小于10%。表明一一环混凝土土外包施工工质量控制制较好，一一期混凝土土加载后的的结构荷载载反应与理理论一致。（4），一环混凝土外外包个子工工序加载作作用下，拱拱肋高程变变化的规律律符合结构构实际的分分段加载状状况，拱肋肋结构的力力学反应规规律是正常常的。（5）“改进的三环十二二面法”混凝土加加载后拱肋肋高程的实实测曲线及及原设计的的“三环六面面法”理论计算算曲线相比比可见，实实际采用的的混凝土分分段加载条条件下，拱拱顶的下挠挠量较原设设计方案偏偏小，拱肋肋成型后后后续阶段混混凝土的施施工应在立立模标高控控制上充分分考虑这一一变化。（6）“三环六面法”的的第一环混混凝土外包包施工完成成时，混凝凝土应处于于“零应力”状态，实际际采用的改改进的“三环十二二面法”导致了各各截面混凝凝土的平均均应力增加加了约4.5MMPa。二环混混凝土、三三环混凝土土的分段浇浇筑将继续续增大一环环混凝土的的压应力，与“三环六面法”相比，“三环十二面法”分段浇筑将适当降低下一施工阶段一环混凝土应力的增加幅度，对降低一环混凝土的应力水平是有利的，如何有效的利用这一优点仍需要更为详细的理论计算。（7）根据一环混凝凝土外包施施工的经验验，结合混混凝土分段段加载及结结构受力的的特点，拟拟定的二环环、三环混混凝土分段段加载的方方案是可行行的，但在在如何利用用有利的分分段加载适适当降低一一环混凝土土压应力水水平，仍需需要进一步步的理论计计算。第二部分第7章拱肋、立柱及连续梁混凝土工程施工阶段第7章拱肋第二、三环环混凝土外外包施工及及拱上立柱柱、连续梁施工阶段段控制拱肋第一环外包包混凝土施施工完成后后，总结第第一环混凝凝土的施工工经验，并并对第一环环混凝土施施工完成后后的拱肋混混凝土应力力进行了测测试和分析析，为第二二环及第三三环混凝土土外包施工工提供良好好的经验。7.1拱肋第二二、三环外外包混凝土土、立柱及及连续梁施施工阶段施施工控制测测试截面及及测点布置置方式本阶段包括拱肋肋混凝土第第二、三环环外包施工工、拱上框框架及立柱柱施工、拱拱上连续梁梁施工以及及桥面防水水层、铺装装层施工。本阶段应变测试试截面位置置及各截面面测点埋设设情况见图图7-1及图7-22，拱肋线线形测试截截面位置如如图7-33。表7-1拱肋肋测试截面面及测点统统计截面编号截面位置描述测试部位测点统计备注1万州侧拱脚实体体段截面拱肋截面上、下下缘4＋4拱肋应力测试21/4拱肋截面面拱肋截面上、下下缘4＋432/4拱肋截面面拱肋截面上、下下缘4＋443/4拱肋截面面拱肋截面上、下下缘4＋45宜昌侧拱脚实体体段截面拱肋截面上、下下缘4＋46万州侧变截面上上方1.5米箱型截面面拱肋截面上、下下缘4＋4应变测点小计48个说明：由于拱肋肋混凝土外外包的分环环、分段，第第一环混凝凝土灌注过过程中2、3、4、6截面仅埋埋设拱肋下下缘应变计计，1、5截面测点点全部埋设设；第二环环混凝土灌灌注过程中中未埋设应应变计；第第三环混凝凝土灌注过过程中2、3、4、6截面埋设设拱肋上缘缘应变计。应力测试截面及及测点统计计见表7--1，测点点埋设日志志见表7--2，拱肋肋线形测点点统计表77-3。图7-1XXX大桥施工监控拱肋外外包混凝土土内埋测点点截面及编编号（a）图7-2XXX大桥施工监控拱肋外外包混凝土土内埋测点点截面及编编号（b）图7-3拱肋肋外包混凝凝土施工阶阶段线形测测试截面及及测点布置置图表7-2拱肋肋混凝土外外包施工中中测点埋设设日志截面编号截面位置描述测试部位测点统计埋设日期1万州侧拱脚实体体段截面拱肋截面上、下下缘4＋42007.1..2421/4拱肋截面面拱肋截面下缘、上上缘4（下缘）4（上缘）2007.4..182007.100.932/4拱肋截面面拱肋截面下缘、上上缘4（下缘）4（上缘外帖点）2007.5..192007.100.1243/4拱肋截面面拱肋截面下缘、上上缘4（下缘）4（上缘）2007.4..182007.100.95宜昌侧拱脚实体体段截面拱肋截面上、下下缘4＋42007.1..236万州侧变截面上上方1米箱型截面面拱肋截面下缘、上上缘4（下缘）4（上缘）2007.4..172007.100.97万州侧8#立柱柱底面立柱柱身底部应应力82007.111.198宜昌侧第1跨连连续梁跨中中顶板腹板底板应力底板腹板3+2顶板52008.3..162008.3..249宜昌侧1#立柱柱顶部连续续梁支点处处截面顶板腹板底板应力底板腹板3+2顶板52008.3..142008.3..2310宜昌侧第2跨连连续梁跨中中顶板腹板底板应力底板腹板3+2顶板52008.3..142008.3..2311宜昌侧第3跨连连续梁跨中中顶板腹板底板应力底板腹板3+2顶板52008.3..112008.3..2212宜昌侧第4跨连连续梁跨中中顶板腹板底板应力底板腹板3+2顶板52008.2..222008.3..0413宜昌侧第5跨连连续梁跨中中顶板腹板底板应力底板腹板3+2顶板52008.1..32008.3..214拱顶框架顶板顶板应力顶板52007.111.2315万州侧第2跨连连续梁跨中中顶板腹板底板应力底板腹板3+2顶板52008.3..82008.3..2016万州侧第1跨连连续梁跨中中顶板腹板底板应力底板腹板3+2顶板52008.3..132008.3..22表7-3拱肋肋混凝土外外包及后续续施工拱肋肋线形测点点统计截面编号截面位置描述测试部位测点统计备注1万州侧1/4拱拱肋截面上、下游拱肋1＋12跨中拱顶处截面面拱肋截面下缘1＋13宜昌侧3/4拱拱肋截面拱肋截面下缘1＋1万州测点拱脚假定为变形零点点宜昌侧拱脚假定为变形零点点线形测点总计6个7.2拱肋第第二环外包混混凝土后续续施工过程程详细记录录7.2.1拱拱肋、横撑撑第二环外外包混凝土土施工（1）拱肋第二环第第一次外包包混凝土施施工第二环第一次浇浇筑图6-8中的第1、3、5、7、9、11#段混凝土土，混凝土土用量为3331.8846m33；浇筑时时间：20007年8月17日10：00～8月18日7：30。在浇筑过程中，8月17日18：00泵管堵塞一次，中断浇筑60分钟；8月17日21：30泵管堵塞一次，中断浇筑75分钟；8月17日23：45泵管堵塞一次，中断浇筑60分钟；8月18日4：40泵管堵塞一次，中断浇筑50分钟。（2）拱肋第二环第第二次外包包混凝土施施工第二环第二次浇浇筑图6--8中的第2、4、6、8、10#段混凝土土，混凝土土用量为3303.9981m33；浇筑时时间：20007年9月3日8：00～9月4日2：30。混凝土浇筑过程程顺利。（3）拱肋第二环间间隔槽混凝凝土施工第二环混凝土之之间的间隔隔槽混凝土土用量为116.8996m3；浇筑时时间：20007年9月14日8：00～9月14日19：30。混凝土浇筑过程程中采用缆缆索吊吊篮篮运送，速速度较慢，浇浇筑顺利。7.2.2拱拱肋、横撑撑第三环外外包混凝土土施工（1）拱肋第三环第第一次外包包混凝土施施工第三环第一次浇浇筑图6-7中的第3、6、8、11#段混凝土土，混凝土土用量为3348.889m3；浇筑时时间：20007年9月23日11：00～9月24日5：30。混凝土浇筑过程程顺利；拱拱肋混凝土土浇筑完成成后立即对对2#、7#拱上立柱柱底座进行行混凝土浇浇筑，浇筑筑数量为228.6mm3。（2）拱肋第三环第第二次外包包混凝土施施工第三环第二次浇浇筑图6-7中的第2、5、7、9、12#段混凝土土，混凝土土用量为5524.6655m33；浇筑时时间：20007年10月8日10：00～10月9日4：10。混凝土土浇筑过程程顺利；拱拱肋混凝土土浇筑完成成后立即对对拱肋上电电气化立柱柱支撑、1#、2#拱顶底座座、2#、3#、4#拱顶侧墙墙和1#、4#、5#、8#拱上立柱柱底座进行行混凝土浇浇筑，浇筑筑数量为889m33。（3）拱肋第三环第第三次外包包混凝土施施工第三环第三次浇浇筑图6-7中的第1、4、10、13#段混凝土土，混凝土土用量为3341.0008m33；浇筑时时间：20007年10月17日10：00～10月18日2：50。混凝土浇筑过程程顺利；拱拱肋混凝土土浇筑完成成后立即对对3#、6#拱上立柱柱底座进行行混凝土浇浇筑，浇筑筑数量为224.8mm3。（4）拱肋第三环间间隔槽混凝凝土施工第二环混凝土之之间的间隔隔槽混凝土土用量为338.6886m3；浇筑时时间：20007年10月28日8：30～10月28日16：10。混凝土浇筑过程程采用缆索索吊吊篮运运送，速度度较慢，浇浇筑顺利。7.2.3拱拱顶框架及及拱上立柱柱混凝土施施工（1）拱顶侧墙拱顶侧墙施工浇浇筑混凝土土用量为338.6mm3，浇筑时间间：20007年11月5日7：00～11月5日17：20。混凝土土浇筑过程程采用缆索索吊吊篮运运送，速度度较慢，浇浇筑顺利。（2）4#拱上立柱柱身及及顶帽4#拱上立柱一次浇浇筑成型，混混凝土用量量为28..9m3，浇筑高高度2.226m；浇浇筑时间：：2007年11月7日6：30～11月7日14：30。混凝土浇筑过程程采用缆索索吊吊篮运运送，速度度较慢，浇浇筑顺利。（3）5#拱上立柱柱身及及顶帽5#拱上立柱一次浇浇筑成型，混混凝土用量量为36..9m3，浇筑高高度3.66m；浇筑筑时间：22007年11月10日10：30～11月10日18：30。混凝土浇筑过程程采用缆索索吊吊篮运运送，速度度较慢，浇浇筑顺利。（4）拱顶框架顶板板混凝土拱顶框架顶板混混凝土用量量为1511.5m33，浇筑时时间：20007年11月24日10：05～11月24日21：10。浇筑过程中泵管管爆裂，更更换泵管，中中断30分钟。（5）2#、7#拱上立柱柱身第第一次2#、7#拱上立柱柱身第第一次混凝凝土用量为为78.66m3，2#浇筑高度度5m，7#浇筑高度度5.288m；浇筑筑时间：22007年11月27日10：30～11月27日16：00。浇筑过程顺利。（6）3#、6#拱上立柱柱身第第一次3#、6#拱上立柱柱身第第一次混凝凝土用量为为62.88m3，3#浇筑高度度3.966m，6#浇筑高度度3.788m；浇筑筑时间：22007年11月29日7：30～11月29日14：00浇筑过过程顺利。（7）1#、8#拱上立柱柱身第第一次1#、8#拱上立柱柱身第第一次混凝凝土用量为为81.11m3，1#浇筑高度度5.044m，8#浇筑高度度5.044m；浇筑筑时间：22007年12月1日8：30～12月1日15：30浇筑过过程顺利。（8）6#拱上立柱柱身第第二次6#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量为为27.77m3，浇筑高高度3.776m；浇浇筑时间：：2007年12月13日8：00～12月13日9：30。浇筑过程顺利。（9）3#拱上立柱柱身第第二次及顶顶帽3#拱上立柱柱身第第二次及顶顶帽混凝土土用量为441.9mm3，浇筑高高度3.224m；浇浇筑时间：：2007年12月14日14：30～12月14日16：00。浇筑过程顺利。（10）8#拱上立柱柱身第第二次8#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量为为15.77m3，浇筑高高度2m；浇筑筑时间：22007年12月16日8：00～12月16日13：00。混凝土浇筑过程程采用缆索索吊吊篮运运送，速度度较慢，浇浇筑顺利。（11）2#拱上立柱柱身第第二次2#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量为为38m3，浇筑高高度5m；浇筑时时间：20007年12月17日13：30～12月17日16：00。浇筑过程顺利。（12）7#拱上立柱柱身第第二次7#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量为为：45..3m3，浇筑高高度6m；浇筑时时间：20007年12月20日18：30～12月20日21：00。浇筑过程顺利。（13）6#拱上立柱顶帽6#拱上立柱顶帽混混凝土用量量为26..3m3，浇筑高高度1.55m；浇筑时时间：20007年12月21日17：50～12月21日19：00。浇筑过程顺利。（14）1#拱上立柱柱身第第二次1#拱上立柱柱身第第二次混凝凝土用量为为31m3，浇筑高高度4m；浇筑时时间：20007年12月26日13：30～12月26日15：30。浇筑过程顺利。（15）8#拱上立柱柱身第第三次8#拱上立柱柱身第第三次混凝凝土用量为为24m3，浇筑高高度4m；浇筑时时间：20007年12月27日16：20～12月27日17：40。浇筑过程顺利。（16）2#拱上立柱柱身第第三次及顶顶帽2#拱上立柱柱身第第三次及顶顶帽混凝土土用量为444.6mm3，浇筑高高度4.33m；浇筑时时间：20007年12月29日13：30～12月29日15：30。浇筑过程顺利。（17）7#拱上立柱柱身第第三次7#拱上立柱柱身第第三次混凝凝土用量为为28.44m3，浇筑高高度3.85m；浇筑时时间：20007年12月30日14：00～12月30日15：40。浇筑过程顺利。（18）7#拱上立柱顶帽7#拱上立柱顶帽混混凝土用量量为24..2m3，浇筑高高度1.55m；浇筑时时间：2008年1月5日18：30～1月5日19：40。浇筑过程顺利。（19）8#拱上立柱柱身第第四次8#拱上立柱柱身第第四次混凝凝土用量为为45.88m3，浇筑高高度4.228m；浇筑时时间：20008年1月6日17：20～1月6日19：40。浇筑过程顺利。（20）1#拱上立柱柱身第第三次1#拱上立柱柱身第第三次混凝凝土用量为为52.66m3，浇筑高高度6m；浇筑时时间：20008年1月8日17：00～1月8日19：30。浇筑过程顺利。（21）8#拱上立柱柱身第第五次8#拱上立柱柱身第第五次混凝凝土量：559.1mm3，浇筑高高度8m；浇筑时时间：20008年1月13日14：00～1月13日17：00。浇筑过程顺利。（22）1#拱上立柱柱身第第四次1#拱上立柱柱身第第四次混凝凝土用量为为68.88m3，浇筑高高度7.46m；浇筑筑时间：22008年1月24日13：15～1月24日17：00。浇筑过程顺利。（23）8#拱上立柱柱身第第六次及1#、8#拱上立柱柱顶帽8#拱上立柱柱身第第六次及1#、8#拱上立柱柱顶帽混凝凝土用量为为76.44m3，1#浇筑高度度1.5m，8#浇筑高度度3.51m；浇筑时时间：20008年2月3日10：00～2月3日17：00。浇筑过程顺利。7.2.4拱拱上连续梁梁混凝土施施工（1）拱上连续梁混混凝土第一一次拱上连续梁混凝凝土第一次次混凝土用用量为3449.022m3，浇筑部部位为第五五跨+3/4第四跨和和第六跨+3/4第七跨；；浇筑时间间：20008年3月4日8：00～3月4日16：40。浇筑过程顺利。（2）拱上连续梁混混凝土第二二次拱上连续梁混凝凝土第二次次混凝土用用量为3449.022m3；浇筑部部位为第一一跨+3/44第二跨和和第十跨+3/4第九跨；；浇筑时间间：20008年3月24日8：00～3月24日19：00。浇筑过程顺利。（3）拱上连续梁混混凝土第三三次拱上连续梁混凝凝土第三次次混凝土用用量为2999.166m3；浇筑部部位为1/4第二跨+第三跨+1/4第四跨和1/4第七跨+第八跨+1/4第九跨；；浇筑时间间：20008年4月1日8：00～4月1日16：00。浇筑过程顺利。7.3拱肋第第二环混凝土土外包及后续施工工工序和监测内容容根据施工过程的的详细记录录，第一环环混凝土外外包后续施施工可以分分为几个主主要的子工工序，各子子工序的施施工内容及及监测内容容见表7-4~表7-6。表7-4拱肋肋第二环混混凝土外包包施工子工工序描述及及监测内容容子工序工序简介监测工作内容子工序0第一环混凝土浇浇筑完成状状态子工序1第二环第一次浇浇筑1、3、5、7、9、11段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土应力力监测2.拱肋的变变形监测子工序2第二环第二次浇浇筑2、4、6、8、10段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土应力力监测2.拱肋的变变形监测子工序3拱肋第二环间隔隔槽施工混凝土应力监测测的说明：：1.混凝土浇浇筑过程中中，液态混混凝土始终终处于无应应力状态（忽忽略静水压压力），因因而应变测测试没有实实际意义；；2.当该阶段段的混凝土土初凝后，在在后续施工工阶段混凝凝土的浇筑筑（相当于于对前期硬硬化后的混混凝土加载载）过程中中测试凝固固后截面的的应力应变变；3.为避免混混凝土收缩缩、徐变的的影响，应应该在混凝凝土灌注前前后各测试试一次，其其差值即为为本次加载载产生的混混凝土应变变。表7-5拱肋肋第三环混混凝土外包包施工子工工序描述及及监测内容容子工序工序简介监测工作内容子工序0第二环混凝土浇浇筑完成状状态子工序1第三环第一次浇浇筑3、6、8、11段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土应力力监测2.拱肋的变变形监测子工序2第三环第二次浇浇筑2、5、9、12段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土应力力监测2.记录2##及4#截面的应应变计初读读数3.拱肋的变变形监测子工序3第三环第三次浇浇筑1、4、7、10、13段混凝土土1.1#~66#截面的混混凝土应力力监测2.记录3##截面的应应变计初读读数3.拱肋的变变形监测子工序4拱肋第三环间隔隔槽施工混凝土应力监测测的说明：：1.混凝土浇浇筑过程中中，液态混混凝土始终终处于无应应力状态（忽忽略静水压压力），因因而应变测测试没有实实际意义；；2.当该阶段段的混凝土土初凝后，在在后续施工工阶段混凝凝土的浇筑筑（相当于于对前期硬硬化后的混混凝土加载载）过程中中测试凝固固后截面的的应力应变变；3.为避免混混凝土收缩缩、徐变的的影响，应应该在混凝凝土灌注前前后各测试试一次，其其差值即为为本次加载载产生的混混凝土应变变。表7-6拱上上框架、立立柱、连续续梁浇筑及及桥面铺装装施工子工工序描述及及监测内容容子工序工序简介监测工作内容子工序0第三环混凝土浇浇筑完成状状态子工序1浇筑拱上立柱及及拱顶框架架混凝土1.1#~66#、14#截面的混混凝土应力力监测2.记录7##、14#截面的应应变计初读读数3.拱肋的变变形监测子工序2连续梁第一次浇浇筑1.1#~77#、14#截面的混混凝土应力力监测2.记录122#、13#截面的应应变计初读读数3.拱肋的变变形监测子工序3连续梁第二次浇浇筑1.1#~77#、12#~14#截面的混混凝土应力力监测2.记录8##~10#、15#、16#截面的应应变计初读读数3.拱肋的变变形监测子工序4连续梁第三次浇浇筑1.1#~110#、12#~16#截面的混混凝土应力力监测2.记录111#截面的应应变计初读读数3.拱肋的变变形监测子工序5桥面防水层及铺铺装层施工工1.1#~116#截面的混混凝土应力力监测2.拱肋的变变形监测混凝土应力监测测的说明：：1.混凝土浇浇筑过程中中，液态混混凝土始终终处于无应应力状态（忽忽略静水压压力），因因而应变测测试没有实实际意义；；2.当该阶段段的混凝土土初凝后，在在后续施工工阶段混凝凝土的浇筑筑（相当于于对前期硬硬化后的混混凝土加载载）过程中中测试凝固固后截面的的应力应变变；3.为避免混混凝土收缩缩、徐变的的影响，应应该在混凝凝土灌注前前后各测试试一次，其其差值即为为本次加载载产生的混混凝土应变变。7.4混凝土土应力测试试结果及分分析拱肋第一环混凝凝土外包后后续施工过过程中各子子工序的应应力监测结结果整理如如表7-7~表7-34。空白处处表示该阶阶段测试数数据丢失或或无效。应应力、应变变数据“+”表示受拉拉，“-”表示受压压。二环混凝土浇筑筑过程中（子子工序1~2），拱肋肋各监测截截面最大、最最小应力无无剧烈变化化，同截面面上、下游游对称测点点及纵桥向向对称测点点测试结果果基本相近近、趋势相相同，且均均在安全范范围之内。1#截面最大大累积应力力为-1.002MPaa，最小累累积应力为为-7.665MPaa；2#截面最大大累积应力力为-3.668MPaa，最小累累积应力为为-4.779MPaa；3#截面最大大累积应力力为-3.777MPaa，最小累累积应力为为-4.440MPaa；4#截面最大大累积应力力为-4.442MPaa，最小累累积应力为为-5.229MPaa；5#截面最大大累积应力力为0.899MPa，最小累累积应力为为-7.337MPaa；6#截面最大大累积应力力为-4.555MPaa，最小累累积应力为为-6.889MPaa。在本阶阶段，除宜宜昌侧拱脚脚处5#截面4#测点出现现拉应力（最最大为0.899MPa）之外，所所有应力监监控测点在在本阶段始始终为受压压状态，施施工过程中中混凝土未未见异常变变化。三环混凝土浇筑筑过程中（子子工序1~3），拱肋肋各监测截截面最大、最最小应力无无剧烈变化化，同截面面上、下游游对称测点点及纵桥向向对称测点点测试结果果基本相近近、趋势相相同，且均均在安全范范围之内。1#截面最大大累积应力力为-1.554MPaa，最小累累积应力为为-10..69MPPa；2#截面最大大累积应力力为2.699MPa，最小累累积应力为为-5.994MPaa；3#截面最大大累积应力力为-2.229MPaa，最小累累积应力为为-4.330MPaa；4#截面最大大累积应力力为1.488MPa，最小累累积应力为为-6.112MPaa；5#截面最大大累积应力力为1.100MPa，最小累累积应力为为-9.116MPaa；6#截面最大大累积应力力为-2.662MPaa，最小累累积应力为为-5.337MPaa。本阶段段中，万州州侧拱脚处处1#截面、拱拱顶处3#截面、万万州侧拱脚脚处6#变截面应应力测点均均始终受压压；万州侧侧1/4跨处2#截面拱肋肋上缘（最最大为6#测点2.699MPa）、宜昌昌侧3/4跨处4#截面拱肋肋上缘、宜宜昌侧拱脚脚5#截面均出出现拉应力力，拱肋成成型时虽然然存在部分分测点应力力为拉应力力，但数值值均比较小小，结构在在未见受力力裂缝，表表明拱肋成成型状态下下的结构状状态良好。拱上立柱、连续续梁及桥面面铺装施工工过程中（子子工序1~5），拱肋肋各监测截