学士湖北省巴东县魏家梁子高切坡稳定性评价及治理设计

东华理工大学毕业论文（设计）目录PAGE目录绪论11工程概述22工程地质条件32.1地质概况32.1.1地理环境32.1.2地形地貌32.1.3气象水文32.1.4地层岩性32.1.5地质构造32.1.6水文地质条件32.1.7人类工程活动42.2高切坡地质特征及主要地质问题42.2.1高切坡形态特征42.2.2高切坡的物质组成52.2.3高切坡的地质构造52.2.4高切坡岩土的物理力学性质62.2.5主要地质问题63高切坡稳定性分析与评价73.1高切坡安全等级和设计标准73.1.1安全等级73.1.2设计标准73.2高切坡破坏模式分析73.2.1已经发生的变形破坏情况73.2.2预测的变形破坏模式73.3稳定性计算83.3.1瑞典条分法83.3.2计算剖面的确定、计算参数的选取83.3.3计算工况93.3.4稳定性计算103.3.5稳定性分析与评价214.治理工程设计234.1规程规范234.2治理方案234.2.1方案比较分析234.2.2治理工程措施234.2.3治理后的稳定性评价244.3单项工程设计244.3.1重力式挡土墙工程244.3.2锚杆加钢筋砼格构384.3.3无锚杆结构384.3.4截排水设计384.3.5喷播植草灌385监测设计395.1监测工作目的和任务395.2监测设计395.3检查项目和内容396施工组织设计406.1施工条件406.2施工程序406.3施工布置406.4施工方法及施工技术要求406.4.1削坡施工方法和技术要求406.4.2锚杆施工及技术要求416.4.3砌石工程的施工方法和技术要求416.5施工安全416.6施工进度427环境保护437.1环境影响分析437.2环境保护设计43结论与建议45致谢46参考文献47附图东华理工大学毕业论文（设计）绪论PAGE2绪论高切坡治理工程是三峡库区的移民工程，高切坡稳定性直接影响居民财产和人身安全。根据国家或者地方对拟建工程的要求，设计图纸与治理的基本原则，从拟建工程施工全过程中的稳定安全因素入手，在规定时间与空间内进行科学地，合理地部署，为建筑产品生产的节奏性，均衡性和连续性提供最优方案，从而以最少的资源消耗取得最大的经济效果，最终建筑产品的生产在时间上达到速度快和工期短，安全度高，在质量上达到精度高和功能好；在经济上达到消耗少，成本低和利润高的目的。通过本设计，可以预计施工过程中可能发生的各种情况，事先做好准备，预防，为施工企业实施施工准备工作计划提供依据，可以把拟建工程的设计与施工，技术与经济，前方与后方施工的单位与协作单位，部门与部门，阶段与阶段，过程与过程之间的关系更好地协调起来。根据实践经验，对于一个拟建工程来说，如果施工设计的合理，能正确反映客观实际，符合建设单位和设计单位的要求，并且在施工过程中认真地贯彻执行，就可以保证拟建工程施工的顺利进行，取得节省和安全的效果。东华理工大学毕业论文（设计）工程概述PAGE681工程概述魏家梁子高切坡位于湖北省巴东县溪丘湾，坡长560m，坡高8-25m，坡角，坡面面积8330m2。属I类岩质高切坡。高切坡形成后，其安全稳定性直接影响坡顶魏家梁子小学、高压铁塔、居民楼，坡脚居民楼及溪丘湾市政道路行人和车辆的安全，危及居民13户，80人，居民规划区约100人，建筑面积4800m2。根据《三峡库区高切坡防护工程地质勘察与初步设计技术工作要求》，工程安全等级为三级。本高切坡类别属Ⅰ类，由工程性质较差的巴东组第二段（T2b2）紫红色厚－中厚层状泥岩与上部块石土组成。切坡破坏主要发生在为层面节理面切割、分割块体的强风化泥岩中，由于坡高较大，坡度较陡，上部松散岩土体厚度大，导致多处切坡已发生滑移型破坏。切坡面大部分裸露，无植被覆盖，为雨水入渗提供条件，在自重与地下水联合作用下逐渐向下滑移，在临近坡脚处形成临空面，若不及时对其进行治理，势必会继续滑移，最终导致地质灾害，严重影响附近居民的生命财产安全。图1-1高切坡分布示意图东华理工大学毕业论文（设计）工程地质条件2工程地质条件2.1地质概况2.1.1地理环境溪丘湾勘察区为构造侵蚀的低山或丘陵区。勘察区位于溪丘湾魏家梁子。高切坡下部为209国道，高程319.91~345.97m。切坡顶后部大部分为经人工改造过的小残丘，坡度较缓，少部分坡度较陡。2.1.2地形地貌勘察区切坡呈一弧型，走向分别为NW向及近EW向，倾向分别为NE向及NNE向，切坡高程在320～370m范围内，坡角多为29～56°。2.1.3气象水文工作区属亚热带东南季风气候，四季分明，湿热凉寒，秋夏多雨，冬春多雾，降雨充沛，日照充足。境内最高气温达41.6℃，最低气温－9.4℃，多年平均气温17.3℃。根据1954～xx年资料统计，其多年平均降雨量1100.7mm，最大年降雨量1522.4mm（1954年），最小年降雨量694.8mm（1966年），降雨具有连续集中的特点，4～9月为雨季，其降雨量占全年降雨总量的71.8%，雨季多大暴雨或连续性降雨，时最大降雨量达75.2mm（1991年8月6日），日最大降雨量达193.3mm（1962年7月15日），周最大降雨量达237.5mm（1991年8月7～14日）。2.1.4地层岩性区出露基岩为三叠系中统巴东组第二段（T2b2）及第四系（Q）松散堆积物：巴东组第二段（T2b2）：钙质泥岩与泥质粉砂岩互层，厚度大于400米，紫红色，厚～中厚层，泥质～粉砂质结构，质地较软，抗风化能力弱，风化厚度较厚。第四系(Q)滑坡堆积(Q4col-del)厚度10～32米，为大块石(紫红色泥岩)夹粘土。分布于勘察区高程320米以下至河床范围内。残坡积(el—dlQ4el-dl)厚度0.5～0.8米，为粘土夹碎石，分布于高程350米左右。2.1.5地质构造溪丘湾位于边连坪背斜的南翼，该背斜走向近东西，次级褶皱层间揉皱较发育。构造简单，岩层走向多为20～50°，倾向为ES，倾角为15～57°，勘察区内无断层发育。2.1.6水文地质条件地表水：勘察区地形切割强烈，大气降雨难以储存，故地表水严重缺乏，勘察区内无河流流经。地下水：根据地下水的赋存条件，勘察区内地下水可分为松散介质孔隙水与基岩裂隙水。松散介质孔隙水：主要赋存斜坡地带各种成因的第四系堆积物中，因其分布范围有限，厚度又不大，孔隙水储量较少，且多为毛细水、附着水及上层滞水，受季节影响明显，由大气降水补给。地下水主要为基岩裂隙水，以大气降水补给为主，赋水条件差，含水量小。根据《长江三峡水利枢纽库区巴东县迁建城镇新址地质论证报告》，勘察区地表水及地下水对砼无侵蚀性，对钢筋混凝土中钢结构具弱侵蚀性。2.1.7人类工程活动由于三峡工程的建设，三峡库区受淹城镇，乡村需整体或部分搬迁。受山区地形条件限制，移民建镇及修建公路不可避免地出现开挖形成了高切坡，加之巴东地质构造活动强烈，地质条件复杂，高切坡形成后存在自身不稳定趋势，或切坡自身暂时稳定，但随着时间的推移，高切坡岩土质松驰。在自然雨水作用及后期人类活动的影响下而转向不稳定。因此，人类工程活动既是高切坡形成的必要条件，也是其稳定性影响因素之一。2.2高切坡地质特征及主要地质问题2.2.1高切坡形态特征高切坡平面总体形态呈弧型，坡长560m，坡高8～25m，坡角29～56°，坡面面积8330m2。根据其切坡坡高，坡度角，组成切坡岩体的性质差异，将切坡分成六个不同段。分述如下：P1段，切坡起始段，桩号K0+0.0～K0+141.9，坡长141.9m，坡顶高程353.64～369.98m，坡底高程340.78～345.47m，坡高8～25m，坡度较缓，坡角40～56°，坡面形态较不规则，坡脚线基本呈直线。Q1段，桩号K0+141.9～K0+203.8，坡长61.9m，坡顶高程348.95～352.98m，坡底高程336.78～339.58m，坡高12～16m，坡度较缓，坡角36～41°，坡脚线呈直线。坡面较平直。P2段，桩号K0+203.8～K0+266.1，坡长62.3m，坡顶高程338.69～339.63m，坡底高程334.42m，坡高8m，坡角35～45°，坡面形态较不规则，坡脚线呈弧线。Q2段，桩号K0+266.1～K0+370.7，坡长104.6m，坡顶高程335.20～344.61m，坡底高程328.18～334.58m，坡高8～13m，坡度较缓，坡角48～53°，坡脚线呈直线。坡面较平直。Q3段，桩号K0+370.7～K0+544.6，坡长173.9m，坡顶高程331.79～347.67m，坡底高程319.91～327.00m，坡高11～23m，坡角40～41°，坡面较平直。P3段，桩号K0+544.6～K0+559.2，坡长14.6m，坡顶高程331.56～331.64m，坡底高程319.96m，坡高11m，坡面平整，坡角45°。表2-1高切坡坡形态分段段表分段里程桩号坡长(m)坡高(m)坡度角(。)坡面面积（m22）坡面形态P1K0+0-K00+1411.9141.98～2540～562800坡度较缓，坡面面凹凸不平平Q1K0+141..9-K00+2033.861.912～1636～41710坡度较缓，坡面面平直，P2K0+203..8-K00+2666.162.3835～45410坡度较缓，坡面面凹凸不平平Q2K0+266..1-K00+3700.7104.68～1348～53840坡度较缓，坡面面平直，Q3K0+370..7-K00+5444.6173.911～2340～413400坡度较缓，坡面面平直，P3K0+544..6-K00+5599.214.61145170坡度较缓，坡面面较平直2.2.2高高切坡的物物质组成根据工程地质测测绘，实测测地质剖面面、钻探、井井探、槽探探等手段查查明高切坡坡物质组成成为：表层层为块石土土，下部为为巴东组第第二段（TT2b2）紫红色色厚－中厚厚层状泥岩岩。（1）块石土(Qccol+ddel)（地层代代号=1\*GB3①）：紫红红色、黄褐褐色，稍～～中密状，土土石比6：4～3：7。碎石母母岩成分为为泥岩、泥泥质粉砂岩岩，呈棱角角状－次棱棱角状，粒粒径一般为为8～50cmm，个别大大者达755～80cmm，碎石分分布含量不不均匀。土土层厚度不不大，厚度度1.0～3.0m，主主要分布于于切坡表层层。（2）泥岩（T2b22）（强风风化地层代代号=2\*GB3②、中风化化地层代号号=3\*GB3③）：紫红红色，泥质质胶结，厚厚－中厚层层状构造，岩岩体抗风化化能力弱，强强风化带厚厚度厚，风风化强烈，岩岩体破碎，呈呈碎块状、块块状，局部部呈土状，在在勘探深度度范围内未未揭穿。中中风化仅见见于Q1段，岩体体较完整，局局部裂隙强强烈切割处处，岩体呈呈大块状。2.2.3高高切坡的地地质构造本高切坡揭露的的坡体岩层层总体为单单斜地层，具具二元结构构，表层覆覆盖薄层的的块石土，下下伏中厚层层状泥岩。泥岩的倾向变化化不大，岩层层产状为1104～125°°∠31～38°，P1，Q1段为斜逆向坡，P2、Q2、Q3、P3段为斜顺向坡。岩层层的节理裂裂隙较发育育，主要发发育有北北北东向和南南东南向两两组节理，一一般节理长长度在1～2米，贯通通性较好，节节理间距00.2～0.5米，一般未未见充填。这这两组节理理与岩层层层面近垂直直，切割多多个岩层面面，易与坡坡面形成潜潜在的不利利的顺向结结构面。2.2.4高高切坡岩土土的物理力力学性质岩土体的物理力力学设计参参数设计值为参参考相关资资料、规范范规程及工工程类比综综合确定。表2-2高切切坡岩土物物理力学参参数设计值值地层代号地层岩性状态重度（kN/m2）抗剪强度地基承载力标准准值（kPa）地基土摩擦系数数C（kPa）Φ（°）1块石土天然20.51222饱和21.010192强风化泥岩天然22.725308000.50饱和23.020283中风化泥岩天然25.012000.552.2.5主主要地质问问题本高切坡由工程程性质较差差的巴东组组第二段紫紫红色泥岩岩（T2b2）与上部部残坡积块块石土组成成，由于坡坡高较大，坡坡度较陡，导导致多处切切坡已发生生崩滑，切切坡面大部部分裸露，无无植被覆盖盖，为雨水水入渗提供供条件，上上部土体在在自重与地地下水联合合作用下极极易产生滑滑移破坏或或形成泥石石流将对坡坡脚附近的的建筑和行行人构成威威胁，雨水水对坡面的的冲涮、侵侵蚀造成水水土流失、环环境破坏。东华理工大学毕业论文（设计）高切坡稳定性分析与评价3高切坡稳定定性分析与与评价3.1高切坡坡安全等级级和设计标标准3.1.1安全全等级该切坡长约5660m，除除切坡顶和和坡面有11-3m的松松散堆积层层外，切坡坡介质主要要为巴东组组泥岩，岩岩层产状主主要为1117°∠34°，与与切坡K00+0～K0+2204段构构成大角度度斜交连向向坡，与切切坡K0++204～～K0+5559段构构成接近正正交坡。但但与岩层垂垂直的两组组主要节理理发育，将将岩体切割割成块体，节节理面与坡坡面可构成成潜在不利利结构面组组合，因此此该高切坡坡虽有岩土土组合类型型，但主要要为层面节节理面切割割、分割块块体的岩质质坡，属Ⅰ类高切坡坡。高切坡坡顶有魏家家梁子小学学、高压铁铁塔、居民民住宅，坡坡脚公路边边有居民楼楼、市政设设施、公路路等。高切切坡的失稳稳和逐级坍坍塌将危及及坡上的学学校和高压压铁塔等建建筑，失稳稳的土体若若快速滑移移或形成泥泥石流将对对坡脚附近近的建筑和和行人构成成威胁，雨雨水对坡面面的冲涮、侵侵蚀造成水水土流失、环环境破坏。切切坡失稳危危及居民113户，80人，居居民规划约约100人，建建筑面积44800mm2。根据《三三峡库区高高切坡防护护工程地质质勘察与初初步设计技技术工作要要求》，工工程安全等等级为三级级。3.1.2设设计标准结构设计基准期期为50年，地地表截排水水沟的暴雨雨重现期按按20年一遇遇设计。3.2高切坡坡破坏模式式分析3.2.1已已经发生的的变形破坏坏情况在K0+0～K00+60段段有松散层层并带动节节理切割的的楔形体小小滑体，在在多处切坡坡面有松散散层的表层层滑动，另另外，普遍遍有雨水冲冲蚀作用，使使切方切坡坡变缓，坡坡顶耕地后后退等现象象。3.2.2预预测的变形形破坏模式式由于坡顶和坡面面普遍有残残坡积、崩崩积层。雨雨水易沿松松散孔隙渗渗透，导致致该松散层层软化，形形成局部松松散介质表表层滑移；；地表坡形不规则则，在持续续强降雨条条件下，雨雨水沿低凹凹处漫流汇汇集，将对对低凹处坡坡顶和坡面面形成冲涮涮，坡度变变缓，耕地地后退形成成新的小切切沟。岩层层面与坡面面虽主要构构成逆向和和正交坡，它它不易构成成大的整体体性滑动，但但三迭系巴巴东组泥岩岩有遇水崩崩解特性，与与层面大致致垂直的有有两组节理理切穿多个个岩层面，这这两组节理理与坡面可可构成潜在在不利的顺顺向结构面面，造成沿沿多组节理理面、层面面的浅层圆圆弧滑动。巴东组泥质粉砂砂岩有遇水水崩解，软软化特性，坡坡脚处容易易聚水，造造成岩石软软化，形成成坡面的逐逐渐崩塌。3.3稳定性性计算3.3.1瑞瑞典条分法法根据已发生的变变形破坏情情况和预测测的变形破破坏模式，切切坡的破坏坏主要是沿沿松散层的的圆弧滑动动和沿强风风化岩层且且被层面、节节理面切割割成块体的的浅层滑动动。滑动面面受降雨软软化影响，在在浅表层但但不是一个个确定的，可可能是多个个，因此采采用简化华华肖普法。滑滑动的切坡坡条件是浅浅表残坡积积松散层和和强风化且且被层面、发发育的节理理面切割的的浅层，采采用圆弧自自动搜索，且且安全系数数最小的圆圆弧面为潜潜在不稳定定面的计算算方法。计算公式为：——稳定系数；；——第i条块有有效粘聚力力（kPa）；——第i条块有有效内摩擦擦角（度）；；——第i条块所所受的重力力（kN//m）；——第i条块与与水平面夹夹角（度）；3.3.2计计算剖面的的确定、计计算参数的的选取在P1、Q1、Q2、Q3四个主要段中，共共有8条实测剖剖面，每个个主要段选选择一个坡坡高较大、坡坡较陡的剖剖作为主要要计算剖面面，即主要要为2-22’、4-4’、7-7’剖面，位位置见“魏家梁子子高切坡防防治工程平平面布置图图”。图3-1魏家梁梁子高切坡坡防治工程程平面布置置图岩土体的物理力力学参数建建议值为参参考相关资资料、规范范规程、工工程类比确确定大致范范围，再根根据现场实实际切坡工工程地质以以及部分失失稳切坡进进行的反演演分析确定定滑定面的的参数。表3-11高切坡坡岩土物理理力学参数数值地层代号地层岩性状态重度（kN/m2）抗剪强度地基承载力标准准值（kPa）地基土摩擦系数数（kPa）Φ（°）1块石土天然20.51222饱和21.010192强风化泥岩天然22.725308000.50饱和23.020283中风化泥岩天然25.012000.553.3.3计计算工况切坡变形的主要要动力是坡坡体自重。此此外还有其其它因素如如水等所产产生的附加加力和对切切坡岩土体体的内在影影响，地表表面水下渗渗，使斜坡坡土体重增增加，另外外对滑动面面的影响，主主要是使其其抗剪强度度指标值下下降。由于于该岩土体体透水性好好，不易形形成稳定水水位上升到到浅表层滑滑体内，所所以水的影影响因素主主要为地表表渗透水软软化滑动面面，使其强强度值下降降。根据高切坡实际际情况，计计算工况为为：计算工况一：自自重计算工况二：自自重＋暴雨雨3.3.4稳稳定性计算算根据高切坡地质质特征在边边坡变形破破坏模式选选择2-2’，4-4’，7-7’工程地质质剖面进行行稳定性分分析。⑴2-2’滑动土土体计算过过程计算工况一：自自重为了计算简单，只只将2-22滑动土体体分成122个土条。分分别计算各各个条块的的自重Wi,滑动面面长度Li，然后按按照瑞典条条分法进行行稳定性分分析计算，确确定土坡最最危险滑动动面圆心的的位置和半半径大小是是稳定分析析中最繁琐琐、工作量量最大的工工作。需要要通过多次次计算才能能完成。这这方面费伦伦纽斯（FFelleeniussW）提提出的经验验方法，对对于较快地地确定土坡坡最危险滑滑动面很有有帮助。费伦纽斯认为，对对于均匀粘粘性土坡，其其最危险的的滑动面一一般通过坡坡趾。运用用其于2--2’滑动土体体，对于00的土坡，最最危险滑动动面的圆心心位置如下下：图3-12-22’剖面稳定定性计算条条分图表３－２2--2’剖面自然条条件下瑞典典条分法稳稳定性计算算表条块编号块石土的面积（m2）块石土的容重（kN/m3）块石土的重量WW⒈¡（kN）强风化的面积（m2）强风化泥岩的比比重容重（kN/m3）强风化泥岩的重重量W⒉¡（kN）总的重量W¡（kN）11.6620.5034.033.3222.7075.36109.3921.0320.5021.127.9522.70180.47201.5832.3220.5047.5610.2522.70232.68280.2445.3620.50109.8813.4722.70305.77415.6556.3420.50129.9711.9322.70270.81400.7863.0120.5061.717.3922.70167.75229.4673.3320.5068.278.0722.70183.19251.4583.1520.5064.581.9222.7043.58108.1691.9520.5039.980.0822.701.8241.79101.7320.5035.470.0022.700.0035.47111.7320.5035.470.0022.700.0035.47120.8420.5017.220.0022.700.0017.22表３－３2--2’剖面自然条条件下瑞典典条分法稳稳定性计算算表条块编号坡长内聚力夹角余弦cos正弦sin块石土的正切值值tan222强风化泥岩的内内摩擦角的的正切值ttan30015.5225138.00640.440.900.400.6223.402585.00590.520.860.400.6233.042576.00550.570.820.400.6243.792594.75510.630.780.400.6253.332583.25520.620.790.400.6262.492562.25470.680.730.400.6273.922598.00430.730.680.400.6282.302557.50390.780.630.400.6291.672541.75350.820.570.400.62101.682542.00310.860.520.400.62111.202530.00290.880.490.400.62121.012525.25280.880.880.400.62表３－４22-2’剖面自然下下瑞典条分分法稳定性性计算表条块编号15.9620.626.56164.5698.3524.3557.9962.34147.34172.75310.9283.3494.26170.26229.51427.65120.01147.66242.41322.96532.23104.77137220.25315.82616.8371.3988.22150.47167.73719.9683.56103.52201.52171.49820.0721.1341.298.768.03913.10.9314.0255.7723.991012.16012.1654.1618.261112.41012.4142.4117.2126.0806.0831.3315.211579.21621.3所以边坡2-22’剖面自重重情况的稳稳定系数::计算工况二：自自重＋暴雨雨表３－522-2’剖面暴雨条条件下瑞典典条分法稳稳定性计算算表条块编号块石土的面积（m2）块石土的容重（kN/m3）块石土的重量WW⒈¡（kN）强风化的面积（m2）强风化泥岩的比比重容重（kN/m3）强风化泥岩的重重量W⒉¡（kN）总的重量W¡（kN）11.662134.863.322376.36111.2221.032121.637.9523182.85204.4832.322148.7210.2523235.75284.4745.3621112.5613.4723309.81422.3756.3421133.1411.9323274.39407.5363.012163.217.3923169.97233.1873.332169.938.0723185.61255.5483.152166.151.922344.16110.3191.952140.950.08231.8442.79101.732136.330.00230.0036.33111.732136.330.00230.0036.33120.842117.640.00230.0017.64表３－62--2’剖面暴雨条条件下瑞典典条分法稳稳定性计算算表条块编号坡长内聚力夹角余弦cos正弦sin块石土的正切值值tan115.强风化泥岩的的的正切值ttan30015.5220110.40640.440.900.270.5823.402068.00590.520.860.270.5833.042060.80550.570.820.270.5843.792075.80510.630.780.270.5853.332066.60520.620.790.270.5862.492049.80470.680.730.270.5873.922078.40430.730.680.270.5882.302046.00390.780.630.270.5891.672033.40350.820.570.270.58101.682033.60310.860.520.270.58111.202024.00290.880.490.270.58121.012020.20280.880.880.270.58表３－72--2’剖面暴雨条条件下瑞典典条分法稳稳定性计算算表条块编号14.1219.323.42133.8299.9923.0154.3357.34125.34175.2437.5578.0885.63146.43232.98419.12112.44131.56207.36328.18522.2998.16120.45187.05321.13611.6466.8978.53128.33170.45713.878.2992.09170.49174.28813.8819.833.6879.6869.3899.060.879.9243.3224.56108.4108.4142.0118.71118.5808.5832.5817.62124.2104.2124.4115.581320.8111648.111所以边坡2-22’剖面暴雨雨情况的稳稳定系数::(2)4-4’’滑动土体体计算过程程计算工况一：自自重为了计算简单，也也将4-4’滑动土体体分成9个土条。分分别计算各各个条块的的自重Wii,滑动动面长度，滑动面中中心与过圆圆心铅垂线线的圆心角角。然后按按照瑞典条条分法进行行稳定性分分析计算。图3-24--4’剖面稳定定性计算条条分图表３－844-4’剖面自然然条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号块石土的面积（m2）块石土的容重（kN/M3）块石土的重量WW⒈¡（kN）强风化的面积强风化泥岩的比比重容重（kN/m3）强风化泥岩的重重量W⒉¡（kN）总的重量W¡（kN）11.3020.5026.580.9722.7021.9448.5123.4620.5070.874.9822.70113.05183.9234.0920.5083.826.1222.70138.93222.7542.4720.5050.715.1622.70117.11167.8251.3620.5027.965.4022.70122.68150.6560.8720.5017.795.3322.70121.01138.8070.9420.5019.253.4422.7078.0297.2782.3320.5047.742.3522.7053.25100.9991.1620.5023.770.6922.7015.7639.53表３－94--4’剖面自然然条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号坡长内聚力夹角余弦cos正弦sin块石土内摩擦角角的正切值值tan222强风化泥岩的内内摩擦角的的正切值ttan30013.4020.0067.9467.000.390.920.400.5823.5120.0070.2456.000.560.830.400.5832.7320.0054.5247.000.680.730.400.5841.9520.0039.0340.000.770.640.400.5851.9920.0039.7534.000.830.560.400.5862.1120.0042.1228.000.880.470.400.5871.6520.0032.9623.000.920.390.400.5881.5620.0031.1519.000.950.330.400.5891.1020.0021.9515.001.000.260.400.58表３－104-4’剖面自然然条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号14.24.959.1577.0944.68216.0136.4652.47122.71152.47323.0654.5977.65132.17162.83415.6951.7667.45106.49107.9159.3658.6868.05107.7984.2166.3461.5867.92110.0465.177.1641.4648.6281.5838.03818.2329.0447.2678.4132.9299.579.0518.6240.5710.24856.85698.39所以边坡4-44’剖面自重重情况的稳稳定系数为为:计算工况二：自自重＋暴雨雨表３－1144-4’剖面暴雨雨条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号块石土的面积（m2）块石土的容重（kN/m3）块石土的重量WW⒈¡（kN）强风化的面积强风化泥岩的比比重容重（kN/m3）强风化泥岩的重重量W⒉¡（kN）总的重量W¡（kN）11.302127.300.972322.3149.6123.462172.664.9823114.54187.2034.092185.896.1223140.76226.6542.472151.875.1623118.68170.5551.362128.565.4023124.20152.7660.872118.275.3323122.59140.8670.942119.743.442379.1298.8682.332148.932.352354.05102.9891.162124.360.692315.8740.23表３－1244-4’剖面暴雨雨条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号坡长内聚力夹角余弦cos正弦sin块石土内摩擦角角的正切值值tan115强风化泥岩的内内摩擦角的的正切值ttan25513.401757.80670.390.920.270.4723.511759.67560.560.830.270.4732.731746.41470.680.730.270.4741.951733.15400.770.640.270.4751.991733.83340.830.560.270.4762.111735.87280.880.470.270.4771.651728.05230.920.390.270.4781.561726.52190.950.330.270.4791.101718.70151.000.260.270.47表３－134-4’剖面暴雨雨条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号12.854.076.9264.7245.69210.8429.8440.68100.35155.19315.6244.6760.29106.7165.68410.6142.3652.9786.12109.6656.3247.9854.388.1385.3964.350.3954.6990.5666.0674.8533.9638.8166.8638.65812.3523.836.1562.6733.5796.487.3713.8432.5410.42698.65710.33所以边坡4-44’剖面暴雨雨情况的稳稳定系数为为：(3)7-7’’滑动土体体计算过程程，计算工况一：自自重为了计算简单，也也将7-7’滑动土体体分成111个土条。分分别计算各各个条块的的自重Wii,滑动动面长度，滑动面中中心与过圆圆心铅垂线线的圆心角角。然后按按照瑞典条条分法进行行稳定性分分析计算。图3-37-7’剖面稳定定性计算条条分图表３－1477-7’剖面自然然条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号块石土的面积（m2）块石土的容重（KN/M3）块石土的重量WW⒈¡（KN）强风化的面积强风化泥岩的比比重容重（KN/M3）强风化泥岩的重重量W⒉¡（KN）总的重量W¡（KN）15.6620.50116.031.6622.7037.68153.7124.8420.5099.224.7122.70106.92206.1436.8920.50141.259.8922.70224.50365.7545.2720.50108.049.2922.70210.88318.9254.9020.50100.4510.6022.70240.62341.0763.1620.5064.787.6422.70173.43238.2172.5420.5052.077.1022.70161.17213.2482.1920.5044.905.7722.70130.98175.8792.7820.5056.995.7822.70131.21188.20101.8220.5037.313.0422.7069.01106.32112.1320.5043.671.5722.7035.6479.30表３－157-7’剖面自然然条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号坡长内聚力夹角余弦cos正弦sin块石土内摩擦角角的正切值值tan222强风化泥岩的内内摩擦角的的正切值ttan30016.5720131.40520.620.790.400.5823.332066.60460.700.720.400.5834.442088.80420.740.670.400.5843.412068.20380.790.620.400.5853.682073.60340.830.560.400.5862.582051.60300.870.500.400.5872.432048.60270.890.450.400.5882.222044.40240.910.410.400.5892.742054.80220.930.380.400.58102.012040.20190.950.330.400.58112.152043.00170.960.290.400.58表３－167-7’剖面自然然条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号128.8313.3742.2173.6121.13227.8642.8870.73137.33148.21342.496.25138.64227.44244.69434.3995.88130.28198.48196.45533.64115.1148.74222.34190.66622.6686.66109.32160.92119.1718.7482.86101.6150.296.81816.5869.0885.65130.0571.58921.3470.1891.52146.3270.571014.2637.6751.9392.1334.661116.8619.6636.5279.5223.161718.3551317.022所以边坡7-77’剖面自重重情况的稳稳定系数为为：计算工况二：自自重＋暴雨雨表３－177-7’剖面暴雨雨条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号块石土的面积（m2）块石土的容重（kN/m3）块石土的重量WW⒈¡（kN）强风化的面积强风化泥岩的比比重容重（kN/m3）强风化泥岩的重重量W⒉¡（kN）总的重量W¡（kN）15.6621118.861.662338.18157.0424.8421101.644.7123108.33209.9736.8921144.699.8923227.47372.1645.2621110.469.2923213.67324.1354.9021102.9010.6023243.80346.7063.162166.367.6423175.72242.0872.542153.347.1023163.30216.6482.182145.785.7723132.71178.4992.782158.385.7823132.94191.32101.822138.223.042369.92108.14112.132144.731.572336.1180.84表３－187-7’剖面暴雨雨条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号坡长l¡内聚力C¡C¡l¡夹角θ¡余弦cosθ¡¡正弦sinθ¡¡块石土内摩擦角角的正切值值tan115强风化泥岩的内内摩擦角的的正切值ttan24416.5716.00105.12520.620.790.270.4523.3316.0053.28460.700.720.270.4534.4416.0071.04420.740.670.270.4543.4116.0054.56380.790.620.270.4553.6816.0058.88340.830.560.270.4562.5816.0041.28300.870.500.270.4572.4316.0038.88270.890.450.270.4582.2216.0035.52240.910.410.270.4592.7416.0043.84220.930.380.270.45102.0116.0032.16190.950.330.270.45112.1516.0034.40170.960.290.270.45表３－1977-7’剖面暴雨雨条件下瑞瑞典条分法法稳定性计计算条块编号119.5210.4529.97135.09123.75218.8633.552.36105.64150.97328.775.21103.91174.95248.98423.2474.9398.17152.73199.66522.7889.94112.72171.6193.81615.3467.7283.06124.34121.04712.6964.7577.44116.3298.35811.1753.9865.15100.6772.65914.4554.8469.29113.1371.75109.6529.4339.0971.2535.251111.4215.3626.7861.1823.611326.8991339.8所以边坡7-77’剖面暴雨雨情况的稳稳定系数为为：（4）计算结果表3-20瑞典条分分法稳定性性计算结果果剖面计算工况稳定性系数2-2’天然0.97饱和0.804-4’天然1.23饱和0.987-7’天然1.30饱和0.99在持续降雨条件件下，沿强强风化层表表面折线滑滑动的松散散块石土稳稳定性普遍遍达不到设设计长期稳稳定性要求求，比上表表中的饱和和强风化层层和松散组组合层圆弧弧滑动的稳稳定性系数数低，这与与实际状况况是相吻合合的。3.3.5稳稳定性分析析与评价本高切坡岩层有有约5600m，根据据其切坡坡坡高，坡度度角，组成成切坡岩体体的性质差差异，将切切坡分成六六个不同段段。对此六六处切坡段段的稳定性性作如下分分析评价。P1段（K0+0～～K0+1141.99）：坡高高8-27mm，变化大大，已有局局部沿节理理控制的小小楔形体滑滑动，预测测的变形坡坡坏模式中中的4种情形或或会在该段都都有所表现现经计算在在2-2’剖面处该该滑动面在在暴雨及饱饱和的情况况下KS=0.88呈失稳状状态，有构构成大的整整体性滑动动，但长期期的雨水冲冲蚀，逐渐渐坍塌，造造成水土流流失、环境境坡坏，并并影响到其其上下的建建筑物和人人身财产安安全，需要要对坡脚和和坡面等进进行防护为为主，加固固为辅的整整治处理。Q1段（K0++141..9～K0+2203.88）：此段段坡高为112-166m，坡度度角36--41°，3-3’剖面，但但相对稍平平缓，雨水水对坡面的的冲涮、耕耕地后退，水水土流失仍仍存在，因因此对坡顶顶的截水，坡坡面防冲涮涮的防护仍仍不可少。P2段（K0+2003.8～～K0+2266.11）：此段段切坡高88m，坡度度较缓，同同时4-4’，5-5’剖面在该该断面。其其靠近公路路的坡脚为为相对较稳稳定的平缓缓坡地，经经计算4-4’断面在暴暴雨饱和的的情况下的的稳定性系系数为KS=0.998，呈不不稳定状态态，可不进进行加固防防护，但整整个向上延延伸的自然然坡仍有较较大的汇水水面积，为为防雨水的的集中冲涮涮，在坡上上，根据地地形设置截截水沟，引引到坡脚公公路边沟流流走。Q2段（K0+2666.1～～K0+3370）：：此段切坡坡高度（55-13mm）不大，66-6’，7-7’，8-8’在该断面面。经计算算在7-7’剖面在暴暴雨饱和的的情况下的的稳定性系系数为KS=0.999。坡面、坡顶一定定深度内的的岩土层在在持续强降降雨条件下下仍可失稳稳或稳定性性不够，地地表、坡表表的雨水冲冲涮侵蚀也也存在，进进行表层防防护和浅层层加固是必必要的。Q3段（K0+3770～K0+5544.66）：此段段坡高111-23mm，预测的的变形坡坏坏模式中的的（1）、（2）、（3）在此坡坡段有所表表现，即主主要是坡面面浅表层失失稳和水土土流失，逐逐渐发展影影响其上、下下建筑物安安全和人民民生命安全全，对环境境也造成较较大的破坏坏，因此对对坡顶的截截水和坡浅浅表层的加加固防护是是必要的。P3段（K0+5444.6～～K0+5559.22）：此段段为该切坡坡的最后一一小段，坡坡高11mm，坡脚存存在着崩解解、软化趋趋势，导致致坡面的逐逐渐失稳，对对长期易崩崩解软岩坡坡脚需设置置挡土墙。对对表层的雨雨水冲涮、侵侵蚀可采用用表层防护护、坡顶截截水措施防防护。东华理工大学毕业论文（设计）治理工程设计4.治理工程程设计4.1规程规范范本治理工程设计计主要参考考以下规程程规范：《建筑切坡工程程技术规范范》（GBB503330-20002）《建筑地基基础础设计规范范》（GBB500770-20002）《岩土工程勘察察规范》（GB50021-2002）《铁路路基支挡挡结构设计计规范》（TB10025-2001）《混凝土结构设设计规范》（GB50010-2002）《公路路基设计计规范》（JTJ013-95）《土层锚杆设计计与施工规规范》（CCECS22∶90）《三峡库区地质质灾害防治治工程设计计技术要求求》（xx年12月）《砌石体结构设设计规范》（GB50003-2001）《室外排水设计计规范》（GBJ14-87）《水工建筑抗震震设计规范范》（DLL50733-20000）《水工预应力锚锚固设计规规范》（SSL2122-98）4.2治理方案案4.2.1方案案比较分析析根据切坡的实际际地形地质质条件及稳稳定性分析析成果，主主要有前述述的四种破破坏模式。滑滑坡主要是是浅表层，若若不加固和和防护，滑滑坡会逐渐渐向上，向向深发展，另另外巴东组组泥岩的共共同特性是是易崩解、遇遇水软化，保保证坡脚稳稳定是其防防护的重点点和关键点点。坡脚设设置挡墙应应是最佳选选择。对坡坡面加固有有浅层锚杆杆加喷射混混凝土防护护，但由于于其对环境境的美观影影响较大，植植物不能生生长，且下下覆的松石石块石土等等也影响喷喷射混凝土土的防护效效果，因此此该方法不不是最佳防防护手段。相相比较而言言，格构防防护是最合合适的，同同时，由于于表层残坡坡积土较薄薄，对坡面面进行简单单修整，不不需大量削削方，在对对浅层进行行加固时，采采用锚杆加加钢筋混凝凝土格构；；对表层整整体防护采采用片石混混凝土格构构。切方坡坡顶外还有有一定汇水水面积的顺顺坡向自然然坡，为防防雨水冲刷刷，需设置置坡顶截排排水沟。4.2.2治治理工程措措施此段高切坡总的的治理措施施有：坡脚挡墙；有锚杆钢筋砼格格构；无锚杆格构；坡顶截排水沟。除P2段的坡脚普遍设设置挡墙，坡坡度大、坡坡高也大的的地段挡墙墙高，挡墙墙高度根据据地形、坡坡高、坡度度而变化；；在坡高较较大、坡度度较陡段设设置锚杆钢钢筋砼格构构，以使长长陡斜坡的的格构与坡坡面紧密相相接并防止止挤压变形形破坏；在在坡高不大大，坡度较较缓地段设设置片石砼砼格构；在在切方坡顶顶外设置截截排水沟，根根据现场地地形需要，在在坡顶低凹凹处设置落落水沟，将将坡顶低处处的地表水水引到公路路边沟排出出。P1段段的坡脚设设置挡墙，坡坡面稍加整整形并设置置锚杆钢筋筋砼格构，格格构直肋与与挡墙相连连。锚杆布布置在格构构的节点处处，锚杆与与格构钢筋筋焊接相连连，锚杆长长度7m，稍长长锚杆布置置在切坡高高度大和较较陡处，稍稍短锚杆布布置切坡高高度稍小、坡坡度稍缓处处。坡顶外外自然坡的的雨水通过过设置在坡坡顶外约33-5m处的的截水沟将将地表水引引入边沟。格格构内喷播播植草灌。Q1段段设置坡脚脚挡墙，坡坡面与P1段一样设设置锚杆钢钢筋砼格构构，锚杆长长度6m，坡顶顶外的截水水沟与格构构内喷播植植草灌与PP1段相同。P2段段由于坡缓缓，切高小小，暂不加加固防护。Q2段段设置挡墙墙，挡墙高高度根据地地形，坡高高、坡度渐渐变，坡面面设置片石石砼格构，格格构直肋与与挡墙相连连，格构内内喷播植草草灌。坡顶顶外截水沟沟与P1段相同，在在低凹处设设置落水沟沟，将坡顶顶地表水引引到公路边边沟排出。Q3段段设置坡脚脚挡墙，仍仍保留此加加固防护措措施，坡面面防护、坡坡顶外截水水沟等处置置与P1段相同。P3段的坡脚设置挡挡墙，坡面面为片石砼砼格构，与与Q2段相同，坡坡面防护、坡坡顶外截水水沟处理与与Q2段相同。4.2.3治治理后的稳稳定性评价价根据前述工程地地质特征和和破坏模式式分析，切切坡破坏主主要是浅表表层失稳和和地表水冲冲涮以及下下渗软化岩岩土体的结结果，对切切坡进行加加固防护和和截排水措措施后，坡坡面漫流雨雨水可通过过格构截水水槽流走，也也不会产生生明显的地地表径流，坡坡面植草灌灌防止了水水土流失，也也减少雨水水下渗对其其下岩土体体的软化。坡坡高和坡陡陡的地段设设置锚杆后后，使格构构梁紧固在在斜坡面，坡坡顶外的截截水沟使汇汇水面积较较大的自然然雨水阻断断了对切坡坡的冲涮，这这样使持续续强降雨期期间下渗软软化的土体体影响深度度大为减少少，使岩土土体的抗剪剪强度更接接近于平时时的自然状状态，能保保证切坡的的长期稳定定。坡脚设设置的挡墙墙能阻止岩岩层遇水崩崩解软化后后的失稳，从从而保证整整个坡体的的稳定。因因此，治理理后的切坡坡能满足切切坡稳定性性的要求，减减少水土流流失，达到到环保要求求。4.3单项工程程设计4.3.1重力力式挡土墙墙工程1．抗滑移验算的理理论依据对公路内侧高切切坡坡脚，采采用重力式式挡土墙支支护，布置置在P1、P3、Q2未支护部部分，挡土土墙的主动动土压力采采用库伦理理论计算，。式中：——主动动土压力系系数；———墙后填土土的重度（kN/m3）；———墙后填土土的内摩擦擦角（度）；；———填土表面面与水平面面间的夹角角（度）；；———墙背与填填土的摩擦擦角（度）；；———挡土墙墙墙背与竖直直线夹角（角角）；对于墙背的填土土及风化、崩崩解软化岩岩层的综合合内摩擦角角取。滑动土体饱和容容重，浆砌砌石容重，墙墙背摩擦系系数。基底底摩擦系数数依据《建建筑地基基基础设计规规范》和《地地基基础的的设计与计计算》等有有关资料和和其它工程程实际经验验，在这里里取。根据墙后主动土土压力计算算结果与挡挡土墙斜坡坡剩余下滑滑力进行比比较，取两两者中较大大值作为挡挡土墙设计计荷载。然然后根据主主动土压力力、墙重、摩摩擦系数计计算各主要要段的抗滑滑安全系数数，抗倾覆覆安全系数数，墙基最最大压力是是否满足规规范和实际际承载力要要求，直到到满足所有有要求的截截面尺寸才才是最后确确定的此段段最大挡墙墙截面尺寸寸，切坡高高度低缓处处的挡墙尺尺寸适当缩缩减。详见见其计算结结果。1）抗滑移稳定性式中—挡土墙每延米自自重（kN），浆砌片片石砌体重重度γ＝22.00KN//m3；—挡土墙基底的倾倾角（°）；—挡土墙墙背的倾倾角（°）；—块石土松散体对对挡土墙墙墙背的摩擦擦角（°），—挡墙基底与地基基间摩擦系系数，μ=0.555。2）抗倾覆稳定性式中—块石土散体土压压力作用点点离墙踵的的高度（mm）；—挡土墙重心离墙墙趾的水平平距离（mm）；—基底的水平投影影宽度（mm）。3）基底应力验算—挡土墙基地宽度度（m）；—地基土的容许承承载力（kkPa），当当基地倾斜斜时，R应乘以0..8的折减系数数；—偏心距（m）;;图4-12--2’剖面的挡挡土墙计算算剖面图2．重力式挡土墙的的验算（1）对于2-2’’剖面重力力式挡土墙墙的验算剩余下滑力的计计算：=1648..11-11320..81=3327.33KN﹥0经计算该滑坡的的剩余下滑滑力大于零零，则说明明该滑坡不不稳定，需需加固。对挡土墙按抗滑滑力和主动动土压力分分别进行稳稳定验算：：第一种情况：对对挡土墙按按抗滑力稳稳定验算墙身所受滑坡推推力：Ea=330KKNEx=Ea××cos330°=285..79kNN,Eyy=Eaa×sin330°=1655KN作用点距离墙底底高度=7.0m墙身总截面积==2×10+00.5×10×10×0.3++0.5××5×5×0.2==37.55m2重量W=37..5×24=9900kNN（一）滑动稳定定性验算基底摩擦系数==0.455采用倾斜角度==11.331°由墙身在基底面面产生的法法向力和切切向力为Wn=W×ccos111.31°°=9000×cos111.311°=8822.52kkN,Wt=W×ssin111.31°°=9000×sin111.311°=1766.5kNN由剩余下滑力EEa在基底底面产生的的法向力和和切向力为为En=Ea×ssin(330+111.31))°=9000×sin((30+111.311)°=5944.12kkNEt=Ea×ccos(335+111.31°°)=9000×cos((30+111.311)°=6766.03kkN则滑移力=EEt-WWt=6776.033-1766.5=4499.553kNN抗滑力=(WWn+EEn)××0.5==(8822.52++594.12))×0.5==739..32kkN墙身抗滑稳定系系数＞1.3滑移验算算满足要求求.地基土层水平向向:滑移力=EEx=2885.799KN地基土层水平向向稳定系数数＞1.3滑移验算算满足要求求.（二）倾覆稳定定性验算相对于墙址点,,墙身重力力的力臂3.156m相对于墙址点，Ey的力臂Zx=5.0m相对于墙址点，Ex的力臂Zy=6.0m验算挡土墙绕墙墙址的倾覆覆稳定性倾覆力矩=Exx×Zy=2285.779×6=17714.774kN..m抗倾覆力矩=WW×Zw+EEy×Zx=9900×3.1556+1665×5.0==36655.4kNN.m倾覆验算满足：：＞1.6（三）地基应力力及偏心距距验算基础为天然基础础，验算墙墙底偏心距距及压应力力作用于基基础的总竖竖向力Fv=Wn++En=8822.52++594..12=11476..64kNN总弯矩M=36665.44-17114.744=19550.666kN.mm基础底面宽度5.1m基础底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离11.32mm偏心距1.233m作用于基底的合合理偏心距距验算满足足：e=11.23≤m基底压应力：最大压应力=7708.551≤800kPa地基承载力验算算满足要求求。（四）基础强度验验算基础为天然基础础，不作强强度验算（五）墙底界面面强度验算算验算截面以上，墙墙身截面积积=35m2重量量W=355×24=8840kNN相对于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂ZZw=3.1442(m)相对于验算截面面外边缘，Ey的力臂Zx=5.000(m)相对于验算截面面外边缘，Ex的力臂Zy=6.000(m)法向应力检算作用于验算算截面的总总竖向力FFv=8440+1665=10005kN总弯矩M=Eyy×Zx-EEx×Zy=8840×3.1442+1665×5-2855.79××6=1749.544kN.mm相对于验算截面面外边缘，合合理作用力力臂截面宽度BB=5.11m偏心距截面上偏心距验验算满足：：e=0.881m≤0.3×5.1==1.511m截面上压应力：：最大压应力计算算值=384..84≤21000kPaa压应力力验算满足足要求切向应力验算剪应力验算满足足：计算值值=-9.227≤150..000kPa切应力验算满足足要求第二种情况:库仑土压压力(一般情况)的计算计算高度为111.0(m)处的库库仑主动土土压力按实际墙背计算算得到:第1破裂角：288.0400(度)Ea=198..7kNEx=Ea××cos28.004°=175..38kNEy=Eaa×sin28.004°=93.441kN作用点距离墙底底高度=3.677m墙身总截面积==37.55m2重量W=37..5×24=9900kNN(一)滑动稳定性性验算基底摩擦系数==0.4450采用倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,,计算过程程如下:基底倾斜角度=111.3100(度)Wn=W×ccos111.31°°=9000×cos111.311°=8822.52kkN,Wt=W×ssin111.31°°=9000×sin111.311°=1766.5kNN由剩余下滑力EEa在基底底面产生的的法向力和和切向力为为En=Ea×ssin(228.044+11..31)°°=9000×sin((28.004+111.31))°=5700.65kkNEt=Ea×ccos(228.044+11..31°)=9000×cos((28.004+111.31))°=6966.96kkN则滑移力=EEt-WWt=6996.966-1766.5=5520.446kNN抗滑力=(WWn+EEn)××0.5==(5700.65++882..52)×0.5==726..59kNN墙身抗滑稳定系系数1.39＞1..3滑移验验算满足要要求.地基土层水平向向:滑移力Exx=1755.38kkN740.98kkN地基土层水平向向稳定系数数＞1.3滑移验算算满足要求求.(二)倾覆稳定性性验算相对于墙趾点，墙墙身重力的的力臂ZZw=3.1556(mm)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=5.000(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.67(m)验算挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力矩=Exx×Zy=1775.388×2.677=4688.26kkN.m抗倾覆力矩=WW×Zw+EEy×Zx=9900×3.1556+933.4×5.0==33077.4kkN.m倾覆验算满足＞＞1.6(三)地基应力及及偏心距验验算基础为天然基础础，验算墙墙底偏心距距及压应力力作用于基础底的的总竖向力力Fv=Wn+En==882..52+5570.665=145..17kNN总弯距=33007.4--468..26=28399.14kN.mm基础底面宽B==5.1((m)基基础底面合合力作用点点距离基础础趾点的距距离偏心距作用于基底的合合理偏心距距验算满足足：e=00.6≤0.2550×5.1==1.2775m基底压应力：最大压应力=4486.007≤800kkPa地基承载力验算算满足要求求。(四)基础强度验验算基础为天然基础础，不作强强度验算(五)墙底截面强强度验算验算截面以上，墙墙身截面积积=335(m22)重量量=8840.0000kkN相对于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂ZZw=3.1442(mm)相对于验算截面面外边缘，Ey的力臂Zx=5.0(m)相对于验算截面面外边缘，Ex的力臂Zy=2.67(m)法向应力检算作用于验算截面面的总竖向向力Fv==840++93.441=933..41kNN总弯矩M=Eyy×Zx-EEx×Zy=8840×3.1442+933.41××5-1755.38××2.677=2638.1kkN.m相对于验算截面面外边缘，合合理作用力力臂Zn==截面宽度BB=5.11m偏心距截面上偏心距验验算满足：：e=-0..28m≤0.3×5.1==1.51mm截面上压应力：：最大压应力计算算值=243..3≤21000kPa压应力验验算满足要要求切向应力验算剪应力验算满足足：计算值值=1222.73≤150..000kPa切应力验算满足足要求（2）对于4-4’’剖面重力力式挡土墙墙的验算剩余下滑力的计计算：=710.333-6988.65==11.668kN﹥0kN经计算该滑坡的的剩余下滑滑力大于零零，则说明明该滑坡不不稳定，需需加固。（3）对于7-7’’剖面重力力式挡土墙墙的验算剩余下滑力的计计算：=13399.8-11326..89=112.911kN﹥0kN经计算该滑坡的的剩余下滑滑力