学士装配式钢筋混凝土简支形梁课程设计

装配式钢筋混凝土简支T形梁课程设计计算书PAGEPAGE28课程名称：结构设计原理专业：姓名：学号：装配式钢筋混凝土简支T形梁课程设计计算书课程名称：结构设计原理姓名：学号：年级：专业:装配式钢筋混凝土简支T形梁课程设计计算书设计资料：1．主要结构尺寸和构造某钢筋混凝土公路桥梁的主梁构造如图1和图2所示，标准跨径lk=16m，主梁全长l=15.96m，计算跨径l0=15.5m。主梁之间在l/2、l/4和支点处共设置5道横隔梁，间距3.85m，主梁间距1.6m。采用装配式简支T形梁结构形式，钢筋骨架采用焊接骨架。155001550038503850385038501596016001600图1主梁纵断面(尺寸单位：mm)图2桥梁横断面(尺寸单位：mm)2．设计荷载恒载（结构重力）按钢筋混凝土的重力密度γ=25kN/m3计算；主梁上作用的活荷载（汽车+人群）按均布荷载q=12.63kN/m2计算；计算桥面板时，除承受恒载和均布活荷载外，局部在翼缘板端部再作用一个集中荷载（车轮荷载）P=13KN（按1m板宽计）。结构重要性系数γ0=1.1。3．材料规格混凝土强度等级采用C30。主梁主筋采用HRB335级钢筋，直径12mm以下者采用R235级钢筋；桥面板主筋采用R235级钢筋。4．设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）（简称《公通规》）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）（简称《公桥规》）。第一部分主梁尺寸拟定与荷载效应计算一、拟定主梁、横隔梁细部尺寸横断面共5片主梁，间距1.6m。纵断面共5道横梁，间距3.85m。尺寸拟定见图，T梁的尺寸见下表：T形梁尺寸表（单位：m）主梁计算主梁梁肋横隔梁横隔梁横隔梁翼板翼板长度跨径高度宽度高度宽度间距厚度宽度15.9615.501.300.181.000.15~0..163.850.08~0..141.60桥梁横断面图（尺寸单位：cm）385385385385385385385385桥梁纵断面图（尺寸单位：cm）385385主梁断面图（尺寸单位：cm）横梁断面图（尺寸单位：cm）二、荷载效应计算1、桥面板的荷载效应P=13（一）桥面板的计算图式P=13（二）桥面板的内力计算1)恒载及其内力（1）荷载恒载：翼板g1＝25×1×0.11=2.75KN/m（2）横载产生的内力弯距：MAH=-1/2×g(l-b)2=-1/2×2.75×(1.60-0.18)2=-2.773KN.m剪力：QAH=g×(l-b)/2=2.75×(1.6-0.18)=3.905KN/m（3）活载产生的内力汽-20级：以重车后轮作用于铰缝线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。按“桥规”，后车轮着地宽度b2及长度a2为:a2=0.2mb2=0.6m顺车方向轮压部分宽度：a1=a2+2H=0.2+2×0.11=0.42m垂直行车方向轮压部分宽度：b1=b2+2H=0.6+2×0.11=0.82m荷载作用于悬臂根部地有效分布宽度：a=a1+1.4+2L0=0.42+1.4+2×0.71=3.24m单轮时：a‘=a1+2L0=0.42+2×0.71=1.84m冲击系数：1+μ＝1.3作用于，每米宽板条上的剪力为：MAP=-(1+μ)×P/4a×(L0-b1/4)×2=-1.3×120/(4×3.24)×(0.71-0.82/4)×2=-12.04KN.m单个车轮时：MAP=-1.3×32.5/1.82×（0.71-0.21）＝11.61KN.m取大值：MAP=-12.04KN.m作用于每米宽板条上的剪力为：QAP=(1+μ)×2P/4a=1.3×60/3.24=24.07KN挂-100：按“桥规”，车轮着地宽度b2及长度a2为:a2=0.2mb2=0.5mb1=b2+2H=0.5+2×0.11=0.72ma1=a2+2H=0.2+2×0.11=0.42m铰缝处2个轮重对于悬臂根部的有效分布宽度为：2a=a1+1.2+2L0=0.42+1.2+2×0.71=0.34m悬臂根部处的车轮尚有宽度为c的部分轮压作用于需计算的铰接悬臂板上：C=b1/2-(0.9-L0)=0.72/2-(0.9-0.71)=0.17ma‘=a+2C=0.42+2×0.17=0.76m悬臂根部每米板宽的弯距为：MAg=-P1×b1/2×(L0-b1/4)-P2×C2/2P1=2×P/4×1/(2a×b1)=P/(4a×b1)P2=P/4×1/(a’×b1)=P/(4a’×b1)带入后得：MAg=-P/(4a×b1)×b1/2×(L0-b1/4)-P/(4a’×b1)×C2/2＝-250/4/3.04×（0.71-0.72/4）-250/（8×0.76×0.72）×0.172＝-12.55KN.m作用在每米宽板条上得剪力为：QAg=P1×b1/2+P2C=P/(8×a)+PC/4a’×b1=-250/(4×3.04)×(0.71-0.72/4)-250/(8×0.76×0.72)×0.172=39.98KN（4）荷载组合：恒+汽：1.2MAH+1.4MAp=-(1.2×2.773+1.4×12.04)=-20.184KN.m1.2QAh+1.4QAp=1.2×3.905+1.4×24.07=38.384KN恒+挂：1.2MAH+1.4MAg=-(1.2×2.773+1.1×12.55)=-17.133KN.m1.2QAg+1.4QAg=1.2×3.905+1.1×39.98=48.664KN故桥面板控制截面的荷载效应设计值为：Mj=-20.1884KN.mmQjj=48.6664KNN（5）截面设计、配配筋与强度度验算悬臂板根部高度度h=14ccm,净保护层层a=2cmm，若选用用6Ф16钢筋(外径18..4mm)。ag=2+1.844/2=2..92cmh0=14-2.992=11.088cmb=100cmmAg=12.06cmm2μ=Ag/(bh0)==12.006/(1100×111.088)=0..01022＞μmin=00.00115ξ=μRg/Ra=0.00102×3340/114.5==0.2339＜ξjg=0..55A0=ξ(1-ξ/2)==0.2339(1-0..239/22)=0..21Md=1/rc×AA0×b×RRa×h02=1/1..25×00.21×1..0×144.5×00.110082=29.99KN.mm＞Mj=20.1184KN.mm故每米板宽上排排采用6Ф16，钢筋筋面积为112.066cm2。此时钢钢筋间距为为16.77cm，满满足《桥规规》要求。下下排每米板板宽采用5Ф8，净保护护层厚2ccm，钢筋筋从翼板伸伸出与铺装装层联结。每每支主梁翼翼板上下缘缘左右各布布置3Ф8作为分布布钢筋，使使分布钢筋筋间距不超超过2566cm.斜截面强度验算算：不设剪力钢筋的的抗剪强度度为：（1+25%）××0.0338×R1b×h0=1.25×00.0388×1.555×1..00×00.11008=811.58＞Qj=48.6664KN所以，不需配置置剪力钢筋筋。2、主梁的荷载效效应（一）内力计算算1)恒载内力计计算：上部结构自重计计算表构件名单元构件体积及及计算式容重每延米重量主梁1.60×1..30-22×0.711×[1.300-(0.088+0.114)/2=0..39250.39×255＝9.766外主梁横梁0.89×(00.16++0.155)/2××2×0.711×5/155.5=00.06332250.0632××25＝1.588内主梁横梁0.89×(00.16++0.155)/2××0.711×5/155.5=00.03116250.0316××25＝0.799则各梁的恒载汇汇总如下：：各梁的恒载汇总总表梁号主梁横梁合计1（5）9.760.7918.792（4）9.761.5819.2639.761.5819.08主梁恒载内力计计算设x为计算截面离支支座的距离离，并令aa=x/LL，则：主主梁弯距和和剪力的计计算公式分分别为：弯距及剪力影响响线影响线面积计算算见表项目计算图示影响线面积ΩMMM1/2ΩM=1/8×L22×1/2==1/8××15.552=30..03M1/4ΩM=3/32×LL2×1/2==3/322×15.552=22..52Q1/2ΩM=0Q0ΩM=1/2×LL=1//2×15.55=7.775恒载内力计算结结果见表项目Mg=gΩM（KNN.m）Qg=ΩQ（KN/m）L/2L/4L/2L/4支点ΩM=a(1-a)LL2/230.0322.52ΩQ=a(1-a)LL/203.8757.75G=g1+g22+g3（KN/m）1（5）号梁564.26423.15072.81145.622（4）号梁578.38433.74074.63149.273号梁572.97429.68073.94147.872)活载内力计算：：集中荷载作用下下的计算公公式为：分布荷载作用下下的计算公公式为：（1）汽车荷载冲击击系数：1+μ=1+（45-115.5）/（45-5）×0.33=1.2221（2）1号梁，计算各截截面的弯矩矩与剪力（见见上图）汽-20：跨中：Mmax=1.2221×[[0.522×(1220×3..875++120××3.1775)+00.5177×60××1.8775]=608.16KN.mQmax=1.2221×[[0.4888×600×0.1152+00.52××(120××0.411+1200×0.55)]=774.777KNL/4处：Mmax=1.2221×[0.552×((120××2.9006+1220×2..556))+0.4443×70×00.0566)]=418.27KN.mmQmax=1.2221×00.52××(1200×0.755+120×0.666+60××0.4002)=1122.774KNN支座处：Qmax=1.2221×((0.4338×1220×1++0.4668×1220×0..91+00.52×60×0.6522)=151.441KNN挂车-100：跨中：Mmax=0.3326×2250×((3.2665+3..875))+0.332×2550×1..885++0.2663×2550×1..285=817.2KKN.mQmax=0.3326×2550×(0.5++0.4223)+0.1165×0.2633×2500+0.2005×0.0887×250=90.53KNL/4处：Mmax=0.2269×2500×2.0006+0..326××250×(2.9006+1..906++1.6006)=657..97KKN.mQmax=0.3326×2550×(0.755+0.6673+00.4155+0.3337)==177.226KNN支座处：Qmax=0.1141×250×1+0..198××250×0.9233+0.3326×(250×0.6655+2500×0.5887)=182.988KN人群荷载：跨中：Mmax=mcrrqrω其中：人群和载载集度qr=3×00.75==2.255KN/mm,ω为影响线线面积，对于跨中弯距：：ω=1/22×15..5×3..875==30.003Mmax=mcrrqrω=0.6659×22.25××30.003=444.53KN.mL/4截面弯距距：ω=1/22×15..5×2..906==22.55Mmax=mcrrqrω=0.6659×22.25××22.55=33..36KN.m跨中剪力：ω==1/2××15.55/2×00.5=11.94Qmax=mcrrqrω=0.6659×22.25××1.944=2.888KNN.mL/4截面剪力力：ω=1/22×（15.55-3.8875）×0.775=4..36Qmax=mcrrqrω=0.6659×22.25××4.366=6.446KN.m支座处剪力影响响线面积ω=1/22×15..5×1==7.755，荷载横横向分布系系数变化段段所对应影影响线面积积形心处的的影响线竖竖直坐标值值为：y=1..0×（15.55-1/33×3.8875）/15..5=0..917Qmax=mcrrqrω+1/22×L/44×（m0-mc）qry=0.659××2.255×7.775+1//2×155.5/44×(1..422--0.6559)×22.25××0.9117=14.54KN3、1号主梁内力组合1号梁主梁内力组组合表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒载0423.2564.3145.672.80.0(2)汽车何载0418.3608.2151.4122.774.8(3)挂车何载0658.0817.2183.0177.390.5(4)人群何载033.444.514.54.42.9(5)汽+人0451.6652.7166.0127.177.7(6)1.2×恒载0507.8677.1174.787.40.0(7)1.4×（汽++人）0632.3913.8232.3177.9108.7(8)1.1×挂0723.8898.9201.3195.099.6(9)S1=(6)++(7)01140.11590.9407.1265.3108.7(10)S2=(6)++(8)01231.51576.0376.0282.499.6(11)(7)/(9)0.0%55.5%57.4%57.1%67.1%100.0%(12)(8)/(10))0.0%58.8%57.0%53.5%69.1%100.0%(13)提高后的S101140.11590.9407.1265.3108.7(14)提高后的S201256.21607.6383.5290.899.6控制设计的计算算内力01256.21607.6407.1290.8108.7（4）2号梁，计算各截截面的弯矩矩与剪力汽-20：跨中:Mmaxx=1.2221×[0.4465×((120××3.85++120××3.1775)+00.4666×60××1.8775]=5544.334KN.mQmax=1.2221×[[0.4779×600×0.1152+00.4655×(120××0.411+1200×0.5))]=677.33KNL/4处:Mmmax=11.2211×[0..465×((120××2.9006+1220×2..556))+0.4998×700×0.0056)]=374..52KN.mQmax=1.2221×00.4655×(1220×0..75+120×0.666+60××0.4002)=1109.776KN支座处：Qmaax=1..221××(0.4465×1120×11+0.4487×120×00.91++0.5×60×0.6522)=1556.955KN挂车-100跨中:Mmaxx=0.2662×2550×(33.2655+3.8875)++0.2669×2550×1..885++0.3333×2550×1..285==701..41Qmax=0.2262×2500×(0.5++0.4223)+0.3333×0.1655×250+00.3977×0.0087×250==82.883KNNL/4处：Mmmax=00.326×2500×2.0006+0..262×2500×(2.9006+1..906++1.6006)=583..87KKN.mQmax=0.2262×250×(0.755+0.6673+00.4155+0.3337)==142..46KKN支座处:Qmaax=0.469×250×1+0..405×250×0.9233+0.2662×(250×0.6655+2500×0.5887)=292..71人群荷载：跨中：Mmaxx=mcrqrω其中：人人群和载集集度qr=3×00.75==2.255KN/mm,ω为影响线线面积，对于跨中弯距：：ω=1/22×15..5×3..875==30.003Mmax=mcrrqrω=0.4111×2..25×30.003=277.77KN.mL/4截面弯距距：ω=1/22×15..5×2..906==22.55Mmax=mcrrqrω=0.4111×2..25×222.5==20.881KNN.m跨中剪力：ω==1/2××15.55/2×00.5=11.94Qmax=mcrrqrω=0.4111×2..25×1.944=1.79KN..mL/4截面剪力力：ω=1/22×（15.55-3.8875）×0.775=4..36Qmax=mcrrqrω=0.4111×2..25×44.36==4.033KN.m支座处剪力影响响线面积ω=1/22×15..5×1==7.755，荷载横横向分布系系数变化段段所对应影影响线面积积形心处的的影响线竖竖直坐标值值为：y=1..0×（15.55-1/33×3.8875）/15..5=0..917Qmax=mcrrqrω+1/22×L/44×（m0-mc）qry=0..411×22.25××7.755=7.117KNN（5）2号主梁内力组合2号梁主梁内力组组合表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒载0433.7578.4149.374.60.0(2)汽车何载0374.5544.3157.0109.867.3(3)挂车何载0583.9701.4292.7142.582.8(4)人群何载020.827.87.24.01.8(5)汽+人0395.3572.1164.1113.869.1(6)1.2×恒载0520.5694.1179.189.60.0(7)1.4×（汽++人）0553.5801.0229.8159.396.8(8)1.1×挂0642.3771.6322.0156.791.1(9)S1=(6)++(7)01074.01495.0408.9248.996.8(10)S2=(6)++(8)01162.71465.6501.1246.391.1(11)(7)/(9)0.0%51.5%53.6%56.2%64.0%100.0%(12)(8)/(10))0.0%55.2%52.6%64.3%63.6%100.0%(13)提高后的S101074.01495.0408.9248.996.8(14)提高后的S201186.01494.9516.1253.691.1控制设计的计算算内力01186.01495.0516.1253.696.8（6）3号梁，计算各截截面的弯矩矩与剪力汽-20：跨中：Mmaxx=1.2221×00.4366×1200×(3..875++3.1775)+00.4411×60××1.8775×1..221==510..95KN.mQmax=1.2221×00.4366×1200×(0..41+00.5)++0.4998×600×0.1552=622.68KNL/4处：Mmmax=11.2211×0..436××120××(2.9906+22.5566)+0..585××70×00.0566=351..22KKN.mQmax=1.2221×00.4366×1200×(0..75+00.66))+60××0.4009×0..402×1.2221=1002.122KN..m支座处：Qmaax=1..221××(0.5594×1120×11+0.5545×120×00.91++0.4336×600×0.6652)=1880.533KN挂车-100跨中：Mmaxx=0.2444×2550×(33.2655+3.8875)++0.2551×2550×1..885++0.3221×2550×1.2885=6556.955Qmax=0.2244×250×(0.5++0.4223)+0.3221×0.1655×250+00.3911×0.0087×250==78.005KNNL/4处：Mmmax=00.3144×250×2.0006+0..244×250×(2.9006+1..906++1.6006)=548..97KKN.mQmax=0.2244×250×(0.755+0.6673+00.4155+0.3337)==132..68KNN支座处：Qmaax=0.4699×250×1+0..399×250×0.9233+0.2444×(250×0.6655+2500×0.5887)=2285.669人群荷载：跨中：Mmaxx=mcrqrω其中：人群和载载集度qr=3×00.75==2.255KN/mm,ω为影响线线面积，对于跨中弯距：：ω=1/22×15..5×3..875==30.003Mmax=mcrrqrω=0.5228×2..25×330.033=35..68KKN.mL/4截面弯距距：ω=1/22×15.55×2.9006=222.5Mmax=mcrrqrω=0.5228×2.255×22.55=26..73KKN.m跨中剪力：ω==1/2××15.55/2×00.5=11.94Qmax=mcrrqrω=0.5228×2..25×11.94==2.3KKN.mL/4截面剪力力：ω=1/22×（15.55-3.8875）×0.775=4..36Qmax=mcrrqrω=0.5228×2..25×44.36==5.188KN..m支座处剪力影响响线面积ω=1/22×15..5×1==7.755，荷载横横向分布系系数变化段段所对应影影响线面积积形心处的的影响线竖竖直坐标值值为：y=1.0×（15.55-1/33×3.8875）/15..5=0..917Qmax=mcrrqrω+1/22×L/4×（m0-mc）qry=0..528×2.255×7.755=9.221KNN.m（7）3号主梁内力组合33号梁主梁梁内力组合合表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒载0433.7578.4149.374.60.0(2)汽车何载0351.22510.95180.53102.1262.68(3)挂车何载0548.97656.95285.69132.6878.05(4)人群何载026.735.79.25.22.3(5)汽+人0378.0546.6189.7107.365.0(6)1.2×恒载0520.5694.1179.189.60.0(7)1.4×（汽++人）0529.1765.3265.6150.291.0(8)1.1×挂0603.9722.6314.3145.985.9(9)S1=(6)++(7)01049.61459.3444.8239.891.0(10)S2=(6)++(8)01124.41416.7493.4235.585.9(11)(7)/(9)0.0%50.4%52.4%59.7%62.7%100.0%(12)(8)/(10))0.0%53.7%51.0%63.7%62.0%100.0%(13)提高后的S101049.61459.3444.8239.891.0(14)提高后的S201146.81445.0508.2242.685.9控制设计的计算算内力01146.81459.3508.2242.691.0（8）各号梁内力汇总总各号梁的跨中截截面、L/4截面及支支点截面的的Mmaxx和Qmax，计算结结果汇总于于下表中。各号梁内力汇总总表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/21（5）#提高后的S101140.11590.9407.1265.3108.7提高后的S201256.21607.6383.5290.899.6控制设计的内力力01256.21607.6407.1290.8108.72（4）#提高后的S101074.01495.0408.9248.996.8提高后的S201186.01494.9516.1253.691.1控制设计的内力力01186.01495.0516.1253.696.83#提高后的S101006.91397.7435.0229.485.9提高后的S201049.61459.3444.8239.891.0控制设计的内力力01146.81445.0508.2242.685.9控制设计的计算算内力01256.21607.6516.1290.8108.7第二部分主主梁配筋设设计一、按正截面强强度配筋设设计先估计出h0，试试算出受拉拉钢筋面积积，最后进进行复核。先先拟定受拉拉钢筋，再再进行复核核，必要时时进行调整整的方法1、主筋计算（1）计算资料由弯矩组合表可可知，1号梁M值最大，偏偏安全的一一律按1号梁计算算弯距进行行配筋。初拟跨中断面受受拉钢筋为为8Ф32（外径径35.88mm）设设钢筋净保保护层为33cm,受压区钢钢筋合力点点至受压边边缘的距离离ag’为3.3cmm。ag=3+4/2×33.58==10.116cmh0=130-100.16==119..84cmmb1=18+12××h1=18+112×11=1550cmAg=8×8.042=664.355cm2（2）判断界面类型Rg×Ag=320××64355=20559.2KKNRa×b1×h1=14.5×11500××110==23922.5KNN由于Rg×Ag＜Ra×b1×h1，按第一类T梁梁截面设计计。（3）承载能力计算算Rg×Ag=Ra××bxx=320×66435//(14..5×15000)=944.68mmm且需：RgAgg=Rabxx≤0.555×h0x≥2×ag’0.55×hh0=0.555×11988.4=6659.112mm22×ag=2×333=66mm659.12＞＞x=944.68＞80故受拉区区高度为994.688mm其正截面强度按按下列公式式计算：Mj≤1/rcRabbx(h0-x/22)+1//rsRg’Ag’(h0-ag’)把受拉区高度xx=94..68mmm代入计算算，Mj=1/1.255×14.55×15000×94.668×（11988.4-994.688/2）=1896.33KN＞1607..6KNN故可以采用Ⅱ级级钢筋8Ф32，钢筋面面积64..35cmm2。二、按斜截面强强度配筋设设计（1）尺寸检验：0.0051√R×b×h0=0.0051×√25×18×119..84=5550.11KN＞516..1KN故截面尺寸可满满足要求。0.038RLL×b×hh0=0.0038×11.55××18×1119.884=1227.055KN＜516..1KN故应进行剪力钢钢筋设计。（2）求不需设剪力力钢筋的区区段和距支支座中心hh/2处截截面的最大大剪力。Xh=(127.005-1008.7))×7755/(5116.1--104..6)=34..56cmmQˊj=108.7++(7755-65))×(5116.1--108..7)/7775=4481.99KN（3）箍筋设计采用封封闭式双肢肢箍筋nk=2，箍筋筋直径Ф＝8mm（Ⅰ级钢筋），钢筋截面积为：：0.5003×2＝1.0006cm2纵筋平均配筋率率取最大和和最小配筋筋率的均值值：P=100μ==100××[64..35/((18×1119.884)+116.099/(188×1266.6)]]/2=11.84Sk=0.00333×(2++1.844)×√25×11.0066×2400×18××(1199.84//2+1226.6//2)2/4811.92=18cm故选用Sk=115cm，此时时配筋率为为：μk=1.0006/((15×118)＝0.3773％＞0.18％满足最小配筋率率要求。箍箍筋间距为为15cm，且第第一道箍筋筋设置在距距梁端一个个保护层的的距离处。在在支座中心心截面两侧侧h/2＝65的范围内内，箍筋间间距不大于于10cm。（4）箍筋与混凝土土共同承担担的剪力极限抗力：Qhk=0.03349×118×1226.6√√(2+1..84)××5×0..003773×2440=329.77KN＜481..9KN需设弯起筋分担担剪力。Qhk=0.6Qˊj=0.6××481..9＝289.114KN＜329.77KN所以箍筋满足要要求，此时时斜筋分担担剪力：Qw=481.9--329..7=152.22KN（5）斜截面配筋设设计a、最大剪力取用距距支座中心心h/2((梁高一半半)处截面的的数值，其其中混凝土土与箍筋共共同承担60％，弯起起钢筋（按按45˙弯起）承承担40％；b、计算第一排（从从支座向跨跨中计算）弯弯起钢筋时时，取用距距支座中心心h/2处由由弯起钢筋筋承担的那那部分剪力力值；c、计算以后每一排排弯起钢筋筋时，取用用前一排弯弯起钢筋弯弯起点处由由弯起钢筋筋承担的那那部分剪力力值。弯起钢筋配置计计算图式如如图。架立钢筋采用ФФ16（Ⅱ级钢筋），上上净保护层层厚2.55cm。需设置斜筋的区区段长度Xw=（516.1-2289.11）×7755/（516..1-1008.7）=431..8cm第一排Qwa=Qˊw=152.2KNA’w1=0.066RaAwsina=152..2/(00.06××320××0.7007)=111.211cm2于是，在B点将将2Ф32弯起，实实际钢筋面面积Aw1=16.009cm2，此时AB=130--（2.5++3+3..58+33.58//2+1..8）=117..3cm由于A’w1＞A’ww2，所以以第二排弯弯起2Ф32；第三、四四排补焊钢钢筋2Ф32便可。此此时：BC=AB-33.58==113..7cmCD=BC-33.58==110..1cmDE=CD-33.58==106..6cm至此AF=AB+BBC+CDD+DE==117..3+1113.7++110..1+1006.6==447..7cm＞436.22cm故四排斜筋已满满足要求。（6）正截面抗弯检检验各截面设计弯距距M（x）由M1/2=11571..4KN.mm，M1/4=12227.711KN.mm，M0=0KN.mm拟合的四四次抛物线线：y==ax4+bx2+c则：C=1607..612556.2==3.87754a+3.88752b+16007.60==7.7554a+7.7752b+16007.6得出：a=--0.07746644b=--22.2280555即M（x）=1607.66-（0.0744664x4+22.2280555x2）插值计算得出；；各截面抵抵抗弯距近近似按与该该截面的钢钢筋面积成成正比的关关系进行计计算，比例例因子由跨跨中截面的的已知条件件确定，计算结果果见表。设计弯距与抵抗抗弯距对照照表断面位置跨中距离X（ccm）设计弯距（KNN.m）抵抗弯距（KNN.m）跨中01607.61896.3B点657.7504.1948.2C点544882.81422.2D点433.91161.71896.3E点327.31360.41896.3由表可得，设计计弯距均小小于抵抗弯弯距，满足足正截面强强度要求。三、全梁斜截面抗剪剪强度复核核Qj≤Qu=0.03499bh0√(2+p))μkRgk√R+0..06Rgw∑Awsinaa距支座h/2处处：μk=1.006//(10×18))＝0.5559％Qu=0.03499×18××119..84×√√(2+1..84)×0.0005599×2400×√25++0.066×3200×(16.009×siin45))=6111.49KN＞458.33KNL/4处：偏安安全地，P仍按h/22处的值计计算，取P=1..85μk=1.0