学士某两层厂房结构计算书

PAGEPAGE150摘要本设计拟建在***的4＃厂房，总长72米，总宽为48米，总高为12.6米。建筑占地面积为3500平方米左右，上部结构为框架结构，基础结构形式为地下独立基础，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，拟建场地为Ⅱ类建筑场地，内力计算采用简化计算方法。本设计取一榀框架进行分析计算，横向水平内力用D值法，竖向荷载作用弯矩二次分配法，然后进行内力组合和粱柱的配筋。此外还进行楼梯、双向板、基础的选择和计算。【关键词】框架结构内力计算内力组合AbstractThisdesignplanstoconstructintheShaoyanghightechhatchinggarden4#workshops,thetotallength72meters,thetotalwidthis48meters,thehighis12.6meters.Theconstructionareaisabout3,500squaremeters,thesuperstructureistheportalframeconstruction,thefoundationstructuralstylefortheundergroundindependentfoundation,theearthquakeresistancegarrisonstheintensityis6,thedesignbasicearthquakeaccelerationvalueis0.05g,planstoconstructthelocationisIIkindofbuildinglocation,theendogenicforcecomputationusesthesimplificationcomputationalmethod.Thisdesigntakesapudhfframetocarryontheanalysiscomputation,thecrosswisehorizontalendogenicforcewiththeDvaluelaw,theverticalloadfunctionendogenictwoassignmentslaw,thencarriesontheendogenicforcecombinationandtheLiangcolumnmatchesthemuscle.Inadditionalsocarriesonthestaircase,thebidirectionalboard,thefoundationchoiceandthecomputation.【Keywords】:PortalframeconstructionEndogenicforcecomputationEndogenicforcecombination目录摘要1结构选型及布置1.1、结构选取型1.2、结构布置2荷载计算2.1、屋面及楼面的永久荷载标准值2.2、活荷载标准值计算2.3、梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算2.4、重力荷载代表值3框架侧移刚度及竖向荷载作用下的计算3.1、横向框架侧移刚度计算3.2、竖向荷载作用下的框架结构内力计算4框架内力计算4.1、恒荷载作用下的内力计算4.2、活荷载作用下的内力计算4.3、风荷载作用下的位移验算与内力计算5横向框架内力组合5.1、结构抗震等级5.2、框架内力组合6框架结构截面设计与配筋计算6.1、框架柱截面设计6.2、框架梁截面设计7楼板的配筋计算7.1、荷载计算7.2、内力计算8基础设计8.1、选型8.2、基顶荷载8.3、基础的埋置深度8.4、基础的尺寸及承载力验算8.5．柱边基础截面抗冲切验算8.6、变阶处抗冲切验算8.7、配筋计算9楼梯结构计算9.1、踏步板（TB-1）计算9.2、梯段斜梁（TL-1）计算9.3、平台板（TB-2）计算10施工组织设计10.1、编制依据10.2、工程概况10.3、施工总规划10.4、施工准备及平面布置10.5、施工机械的选择和布置10.6、各分部、分项工程施工方案10.7、施工总进度计划10.8、新技术的应用10.9、主要技术组织措施文献翻译参考资料致谢1结构选型及布置1.1、结构选取型1.1.1、主体结构设计方案该建筑为***厂房的设计，地处邵阳市开发区，共为二层，总高度为12.6m，第一层为5.4m,第二层为6.6m。根据厂房设计规范的功能要求及采光要求，应采用现浇框架结构。1.1.2、墙体及其他结构选型(1)填充墙：采用24厚的粘土空心砖砌筑，其余也均采用24墙,隔墙采用12墙。(2)门：卷闸门和木门,窗为铝合金窗。(3)屋面楼层结构：楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，屋面板按不上人屋面的使用荷载选用；楼板厚度取150mm，屋面板厚度取120mm。(4)楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。(5)基础梁：因持力层较深，采用现浇钢筋混凝土基础梁。(6)基础：根据地基的状况，采用钢筋混凝土柱下独立基础。基础埋深取3m。(7)过梁：窗过梁以及门过梁均采用钢筋混凝土梁。(8)天沟：采用现浇的内天沟。(9)梁:梁截面高度按梁跨度的1/12～1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见下表：梁截面尺寸表层次混凝土强度等级级纵梁（bхh）横梁（bхh）2C30400×10000AB、CDDE、EF400×10000400×100001C30400×10000400×10000400×10000注：C30=14.3,=1.43.(10)柱载面尺寸:可根据式：估算。根据《建筑抗震设计规范》可知该框架结构的抗震等级为四级。其轴压比限值[μn]=0.9；各层的荷载代表值近似取12kN/m2.由结构图可知边柱及中柱的负载面积分别为：边柱：；中柱：。如取柱截面为矩形，则柱截面为：第1层：取600mm×600mm=3600000mm2>184053.78mm2。第2层:取600mm×600mm=3600000mm2>184053.78mm2。1.2、结构布置：屋面结构布置及标准层楼面见结构施工图。2荷载计算2.1屋面及楼面的永久荷载标准值2.1.1、屋面（不上人）：30厚细石混凝土保护层22×0.03=0.66三毡四油防水层=0.420厚水泥沙浆找平层20×0.02=0.455厚水泥蛭石隔热层5×0.055=0.275120厚钢筋混凝土板25×1.2=3.015厚混合沙浆浆抹面0.0155×15=0..225合计4.9662.1.2、11层楼面：：瓷砖地面面（包括水水泥粗砂打打底）0.555150厚钢筋混凝凝土板3.75517厚混合沙浆抹面面0.225合计4..552.2、活荷载载标准值计计算2.2.1、屋屋面和楼面面活荷载标标准值：根据《建筑结构构荷载规范范》（GB5500099－2001）查得不上人屋面均布活活荷载标准准值0.5楼面活荷载标准准值4..02.2.2、雪雪荷载：；；式中：为屋面积积雪分布系系数，取==1.0屋面活荷载与雪雪荷载不同同时考虑两两者中取大大值。2.3、梁、柱柱、墙、窗窗、门重力力荷载计算算：梁柱：可根据截截面尺寸、材材料容重及及粉刷等计计算出单位位长度上的的重力荷载载；对墙、门门、窗等可可计算出单单位面积上上的重力荷荷载。梁、柱重力荷载计计算表层次构件b×hn/mmm2g/(kN/mm)Ln/mn/根数1梁400×100002510.511.31.05627356.39969.9柱600×6000259.96.61.10403049.22梁400×100002510.511.31.05627356.39969.9柱600×6000259.96.61.10403049.2注：钢筋混凝土土容重取；；为梁柱的的粉刷层重重力荷载而而对其重力力荷载的增增大系数；；g表示单位位长度构件件重力荷载载；n为构件数数量。计算梁重力荷载载应从梁截截面高度中中减去板厚厚。粉刷层层的重度影影响×。柱重力力荷载时近近似取1.1倍，即=11.1以考虑柱柱面粉刷层层的重力荷荷载。柱净净高可取层层高减去板板厚1200mm。墙体为240mmm厚的粘土土空心砖，外外墙面贴瓷瓷砖（0.5），内内墙面为20mm厚抹灰，则则外墙单位位墙面重力力荷载为：：2）外墙：瓷砖砖墙面00.5240mm厚粘粘土空心砖砖15××0.244=3.66石灰粗粉面200mm17××0.022=0.336合计4.444内墙：石灰灰粗砂粉刷刷层20mmm00.34××2=0..682440mm厚粘土空空心砖15×00.12==2.0合计22.68窗:采用铝合金玻璃璃窗（0.4）,木门（0.2）。2.4、重力荷荷载代表值值：集中于各质点的的重力荷载载代表值Gi为计算单单元范围内内各层楼面面上的重力力荷载代表表值及上、下下各半层的的墙、柱等等重力荷载载。屋面上上的可变荷荷载取雪荷荷载。可变变荷载的组组合值系数数见《建筑筑结构荷载载规范》。计计算结果为为：2.4.1、恒载：AB跨+BC跨＋CD跨＋DE跨1)、横梁恒载载：12m×10..5kN//m×4=504kNN2)、纵梁荷载载：12×4×100.5kNN/m=504kNN3)、柱荷载：：a)2层：12m×55.5kNN/m×44=2644kNb)1层：(12m+12m)××5.5kkN/m××4=5228kN178.16kkN+(77.1m++1.6mm×6)××4.288kN/mm2=2244.6199kN4)、各层板传荷载：：a)顶层：12m×12mm×5.994kN//m2=855..36kNNb)1层：12m×12mm×3.772kN//m2=535..68kNN2.4.2、活荷载：：1)、顶层：12m×12mm×0.55kN/mm2=72kN2)、1层：12m×12mm×2.00kN/mm2+12m×12m×2.55kN/m2=513kNN3框架侧移移刚度及竖竖向荷载作作用下的计计算3.1、横向框框架侧移刚刚度计算梁线刚度b计算算表类别层次EcAB跨1～23．0400×10000120003.3338.33312.516.67BC跨1～23．0400×10000120003.3338.33312.516.67CD跨1～23．0400×10000120003.3338.33312.516.67DE跨1～23．0400×10000120003.3338.33312.516.67柱线刚度ic计计算表层次类别1\6.6×10333.0×1044600×60001.08×100104.909×11092\6.6×10333.0×1044600×6001.08×100104.909×11093.2、竖向荷荷载作用下下的框架结结构内力计计算3.2.1、横向框架架内力计算算（1）计算单元取2轴线横向框架进进行计算，计计算宽度为为120000mm。直接伟伟给该框架架横梁的楼楼面荷载如如图中的水水平阴影所所示，计算算单元范围围内的其它它楼面荷载载则通过纵纵向框架梁梁以集中力力的形式传传给横向框框架，作用用于节点上上。由于纵纵向框架梁梁的中心线线与柱子的的中心线不不重合，因因此在框架架节点上还还作用有集集中力矩。图3—1横向框架计计算简图（2）、荷载计算①、恒载计算图3—2恒荷载传递示意意图a)、均布荷载载计算：对于第2层在上图中，q11代表横梁梁自重，为为均布荷载载形式。对对于第2层q1=10.5kN//m为房间和走道板板传给横梁梁的梯形荷荷载和三角角形荷载，查查等效均布布荷载得：=4.96×122=59..52kNN/mP1和P2分别为由边纵梁梁、中纵梁梁直接传给给柱的恒载载，它包括括梁自重，楼楼板重和女女儿墙等的的重力荷载载，计算如如下：P1=（6×6×1/22）×4.996+4..44×00.3×112+100.5×112=3220.5444kNP2=(6×6×11/2)××4×4.966+10.55×4.922=483..12kNN集中力矩计算：：对于1层，梁自重和其其上横墙自自重，为均均布荷载，其其它荷载计计算方法同同第2层，计算算结果为：：=453.6kNN集中力矩计算：：②、活荷载计算：活荷载作用下各各层框架梁梁上的荷载载分布如图图所示：图3—3活荷载计计算示意图图对于第2层对于第1层横向框架恒载汇汇总表层次210.559.52320.5444483.1232.0544448.312110.554.6474.06453.647.40645.36注:的单位:kN//m;的单单位:kN;;的单位:kN··m横向框架活载汇汇总表层次26618361.83.61484814428814.428.8注:的单位:kN//m;的单单位:kN;;的单位:kN··m4框架内力力计算4.1、恒荷载载作用下的的内力计算算：采用弯矩二次分分配法进行行内力计算算：利用上章所求框框架在在各各种荷载作作用的内力力，和各框框架柱梁的的分配刚度度计算图4—1恒载作用用下的弯矩矩二次分配配法弯矩计算图（单位：kN·m）.图4—2恒载作用用下的M值示意图图（单位：：kN）4.2、活荷载载作用下的的内力计算算：采用弯矩二次分分配法进行行内力计算算：利用上章所求框框架在在各各种荷载作作用的内力力，和各框框架柱梁的的分配刚度度计算图4—3活载作用下下弯矩二次次分配法弯弯矩计算图图（单位：：kN/m）图4—4活载作用用下的M值示意图图（单位：：kN）4.3、风荷载载作用下的的位移验算算与内力计计算：4.3.1、集集中风荷载载标准值计计算：根据设计任务书书知道有关关风荷载的的参数，并并根据《建建筑结构规规范》GB50009-22001知，作用用在屋面梁梁和楼面梁梁处的集中中风荷载标标准值：式中，基本风压压W＝0.35kNN/m；--风压高度变化系系数，因在在常德市区区，地面粗粗糙度为C类取1.0；--风荷载体型系数数，根据建建筑物的体体型查得＝＝1.4；--风振系数取1..0；--下层柱高；--上层柱高，对顶顶层为女儿儿墙高度的的2倍；B—迎风面的宽度，B＝3.2m。集中风荷载标准准值和设计计值集中风荷离地高度Z/mm121.01.01.40.356.66.621.6225.41.01.01.40.356.66.636.0364.3.2、风荷载作作用下的位位移验算：：（1）、横向框架的的侧移刚度度D的计算：：由前面所求梁柱柱线刚度求求侧移刚度度见下表所所示：横向2层D值的计算构件名称A轴柱0.70.488506B轴柱0.90.3089766=8506+97766=1182722横向底层D值的的计算构件名称A轴柱0.80.48314052B轴柱1.40.66715046=14052+1150466＝2909984.3.3、风风荷载作用用下框架侧侧移计算：：水平荷载作用下下框架的层层间位移按按：式中第j层的的总剪力;第j层所所有柱的抗抗侧刚度之之和;第j层的的层间侧移移。第一层的层间侧侧移值求出出以后，就就可以计算算各楼板标标高处的侧侧移值的顶顶点侧移值值，各层楼楼板标高处处的侧移值值是该层以以下各层层层间侧移之之和，点侧侧移是所有有各层层间间侧移之和和。j层侧移uu＝顶层侧移u＝风荷载作用下框框架侧移计计算表层次/h221.62221.622182720.00151/4280136.03657658290980.00081/8158u＝=0.00233侧移验算：层间侧移移最大值：：(满足)定点位移：（满满足）4.3.4、风风荷载作用用下的内力力计算：（1）、风荷载作用用下各柱剪剪力及弯矩矩计算：由于<3,用DD值法进行行框架内力力计算，求求解过程见见下面的表表格，由《混混凝土结构构设计规范范》（GB500010－2002）查得。查查规范得反反弯点高度度即为反弯弯点高度。A端弯矩及剪力计计算表柱号楼层楼层剪力柱D值楼层柱剪力A柱221.628506421915．9640．72.93.74.81157.6614052140529．0030．85.025119.81B端弯矩及剪力计算算表柱号楼层楼层剪力柱D值楼层柱剪力B柱221.6297664219110.160.92.3123.4743.58157.66150463214523.641.44.3610352.95C端弯矩及剪力计计算表柱号楼层楼层剪力柱D值楼层柱剪力C柱221.6299543541610.160.92.3123.4743.58157.66102103124023.641.44.3610352.95注：表中M量纲纲为kN•m;V量纲为kN（2）、风荷载作用用下框架梁梁端弯矩、剪剪力和轴力力的计算：：框架梁端弯矩、剪剪力及柱轴轴力见下表表，中柱两两侧梁端弯弯矩按梁线线刚度分配配。风荷载作用下横横向中框架架梁端弯矩矩、剪力及及柱轴力计计算层次21AB跨121233.537833.5378V3.28.15BC跨121233.537833.5378V5.5913柱轴力-2.23-4.85-2.39-7.242.397.24其中＝，只考虑虑左风荷载载的影响（3）、风荷载作用用下框架的的内力图：：图4—5框架在左吹吹风荷载作作用下的M图（单位位：kN•m）图4—6梁端剪力及及柱轴力图图（单位：kN）5横向框框架内力组组合5.1、结构抗抗震等级：：本结构为框架结结构，地震震烈度为66，房屋高高度为122.3m，由《抗震震规范》查查得本工程程不需考虑虑地震作用用。5.2、框架内内力组合：：5.2.1、基基本组合：：本方案考虑三种种内力组合合，对于本本工程，地地震作用很很小可以不不考虑地震震作用的组组合。各层层梁的内力力组合结果果见下表，表表中，两列中的的梁端弯矩矩M为经过调调幅后的弯弯矩（调幅幅系数M取0.75，V取0.85）。5.2.2、梁梁跨间最大大弯矩计算算：试取第一层与风风荷载作用用组合计算算AB，BC梁进行行计算梁上荷载设计如如下图所示示：图5—1跨中弯矩矩荷载传递递简图1)、左风：a、均布荷载组合：AB跨：BC跨：组合：AB跨：BC跨：组合：AB跨：BC跨：组合：AB跨：BC跨：b．三角形荷载转转化为均布布荷载组合:AB跨:BC跨:组合:AB跨:BC跨:组合:AB跨:BC跨:2）、右风：由于本框架结构构为对称结结构且受力力形式也是是对称的,,故右风作作用与左风风作用效果果是一样的的。3）、跨间弯矩计计算按简支梁法计算算:,跨间弯矩矩最大一般般出现在跨跨中,为均布荷荷载按表格格中的组合合计算。5.2.3、横横梁内力组组合见下表表:框架梁内力组合合表层次截面位置内力SGKSQKSWK左风右风一层AM-401.122-256.75519.81-19.81V221.95139.22-8.158.15B左M-447.733-302.666-7878V231.66148.728.15-8.15B右M-408.166-273.99978-78V229.51145.67-1313C右M-400.344-258-7878V229.511813-13跨间MabMbc二层AM-384.5-41.974.81-4.81V167.4923.13-3.23.2B左M-490.788-37.86-33.5333.53V189.6312.873.2-3.2B右M-426.388-34.2933.53-33.53V183.28185.59-5.59C右M-387.3-40.96-33.5333.53V183.28185.59-5.59跨间MabMbc框架梁内力组合合表续表1.2*SGKK+1.226*(SSQK+SWK)1.2*SGKK+1.44*SWKK1.2*SGKK+1.44*SQKK1.35*SGGK+1..0*SQQK左风右风左风右风-779.88884-829.80096-453.611-509.0778-840.7994-798.2662431.48882452.02662254.93277.75461.2488438.85225-1016.9908-820.34476-646.4776-428.0776-961-907.09955475.64882455.11002289.4022266.5822486.2461.4611-736.73394-933.29994-380.5992-598.9992-873.3778-825.0006442.57662475.33662257.2122293.6122479.35455.50885-903.7668-707.2008-589.6008-371.2008-841.6008-798.4559314.4722281.7122293.6122257.2122300.6122327.83885746.3819.3414495.4819771.8825824.1478.7479862.5812.82-508.22216-520.34428-454.6666-468.1334-520.1558-561.0445226.09998234.16338196.5088205.4688233.37249.24115-678.88874-594.39918-635.8778-541.9994-641.944-700.4113247.80442239.74002232.0366223.0766245.5744268.87005-512.61136-597.10092-464.7114-558.5998-559.6662-609.9003249.65994235.57226227.7622212.11245.1366265.4288-558.61174-474.12218-511.7002-417.8118-522.1004-563.8115249.65994235.57226227.7622212.11245.1366265.4288678.36558.6485.1525.32544593.5709.2580.5541.8542.2584637框架柱弯矩和轴轴力组合表表层次截面内力SGKSQKSWK左风右风A柱2柱顶M480.7347.54-4.814.81N488.0341.13-3.23.2柱底M334.6161.87-3.773.77N533.3741.13-3.23.21柱顶M166.75159.07-1616N696.183.42-11.3511.35柱底M83.3879.53-5151N761.14283.41-11.3511.35B柱2柱顶M32.180.714-43.5843.58N672.7548.87-2.392.39柱底M40.1931.89-23.4723.47N738.148.87-2.392.391柱顶M9.234.05-52.9552.95N683.13436.78-7.247.24柱底M4.622.05-103103N748.45436.78-7.247.24框架柱弯矩和轴轴力组合表表续表1.2*SGKK+1.44*SQKK1.35*SGGK+SQK1.2*SGKK+1.44SWK1.2*SGKK+1.226(SQQK+SWK)左风右风左风右风643.4322696.52555570.1422583.61630.71558642.8377643.2188699.97005581.1566590.1166633.42778641.49118628.1388613.58396.2422406.7988600.7266610.22664697.6266761.17995635.5644644.5244687.83558695.89998422.7988384.18225177.7222.5380.36882420.68882952.10881023.1555819.43851.21926.12882954.73002211.3988192.093328.656171.4566136.00338264.523381310.14421310.9449897.4788929.25881256.166361284.7665639.6156644.157-22.396699.628-15.39551694.426444875.7188957.08225803.9544810.6466865.86448871.8877692.87486.1465515.3781.08658.83722117.98116954.13881045.3005882.3744889.0666944.28448950.3077616.74616.51055-63.054485.206-50.538882.8961431.24481359.00055809.62829.89221360.977641379.222128.4148.287-138.6556149.7444-121.6553137.90771509.63321447.18875888.0044908.27661439.366041457.60052框架柱剪力组合合表层次SGKSQKSWK1.2*SGKK+1.44*SQKK左风右风A柱2-148.8-31.71.3-1.3-222.9441-37.9-36.1310.16-10.16-96.0622B柱2114.9410.16-10.1620.11612.10.9323.6-23.63.822C柱212335.0710.16-10.16196.69881184.631.523.6-23.6265.62框架柱剪力组合合表续表1.35*SGGK+SQK1.2*SGKK+1.44SWK1.2*SGKK+1.226(SQQK+SWK)左风右风左风右风-232.588-176.744-178.466-176.744-180.388-87.2955-31.2566-54.24-31.2566-59.704419.7927.4244.4427.424-1.0243.76535.56-19.6835.56-30.52201.12161.8244138.84161.8244133.3766280.71254.56199.32254.56188.486框架结结构截面设设计与配筋筋计算混凝强度：柱：：C30，，；梁：C30，，；钢筋强度：HPPB2355，；HHRB4000，；；6.1、框架柱柱截面设计计：6.1.1、底底层柱轴压压比验算：：底层柱：；轴压比：，故轴轴压比满足足要求。则A、B、C轴柱的轴压比满满足要求。6.1.2、截截面尺寸复复核：取，，属一般柱柱；；故尺寸满足要求求。其余轴轴压比和剪剪跨比见下下表所示：：柱的剪跨比和轴轴压比验算算柱号层次b/mmH0/mmfc/(N/mm2)Mc/kNmVc/kNN/kNMc/rch00N/fcbhA260056514.3480.73148.8488.035.88>20.051<00.9160056514.383.3837.9761.147.63>20.33<0..9B260056514.340.1911738.15.46>20.053<00.9160056514.34.622.11587.0447.21>20.555<00.9C260056514.340.6123790.15.84>20.086<00.9160056514.350.9102.451217.8556.98>20.426<00.9上表中给出了框框架柱各层层剪跨比和和轴压比计计算结果，表表中的Mc、Vc和N都不应考考虑承载力力抗震调整整系数。由由表可见，各各柱的剪跨跨比和轴压压比均满足足规范要求求。以防止止柱发生脆脆性剪切破破坏，剪力力设计值：：；以上均满足要求求。6.1.3、正正截面受弯弯承载力计计算：柱同一截面分别别承受正反反向弯矩，故故采用对称称配筋。B轴柱：（1）、第一层：，为为大偏压。以内力组合表可可见，选用用，，的组合，最最不利组合合为：eq\o\ac(○,1)；eq\o\ac(○,2)；第一组内力组合合：由于水平荷载产产生的弯矩矩设计值不不大于弯矩矩设计值的的75%，故柱的的计算长度度；H=6.66m；则：=8.255m；；；；因为,故应考虑虑偏心距增增大系数。，取；又，故取；；；，则：按构造配筋,每每侧实配320（第二组内力组合合：在弯矩中没有由由水平荷载载产生的弯弯矩，故不不必调整，且且取柱的计计算长度为为：；；；，取；又，故取；；；故按构造配筋，由由于纵向受受力钢筋采采用HRB4400，最小总总配筋率，；每侧实配3200（，总配筋筋率框架柱纵筋数量量表层次柱号一A192.09331310.944914620.001668.25264.52881284.766519220.002128.25B149.7444908.276616420.001848.258.4141509.63325.320.0025.36.6C124.96656.26190.4120.00210.418.25105.21785.4317820.001988.25二A60.36494.22122.1320.00142.138.2528.66607.4847.1820.0067.188.25B81.51433.29188.1220.00208.128.2529.61865.8934.2020.0054.208.25C91.08395.53230.2720.00250.278.2537.72820.9345.9520.0065.958.25框架柱纵筋数量量表续表层次柱号配筋一A1.001.001.465080.270.518<03Φ201.01%1.001.002.214560.390.518<03Φ201.01%B1.001.001.275410.1870.518<03Φ201.01%0.921.002.923390.3640.518<03Φ201.01%C1.001.001.21469.800.250.518<03Φ201.01%1.001.002.19281.200.620.518<03Φ201.01%二A1.001.001.49427.250.190.518<03Φ201.01%1.001.001.30302.390.230.518<03Φ201.01%B1.001.001.17458.270.160.518<03Φ201.01%1.001.001.37289.400.330.518<03Φ201.01%C1.001.001.13497.090.150.518<03Φ201.01%1.001.001.31301.160.310.518<043Φ201.01%6.1.4、框框架柱斜截截面设计：：B轴柱：第一层，最不利组组合因为剪跨比：所以因为按构造配筋，取取复式箍：：48@2000裂缝宽度验算：：第一层：可不不验算裂缝缝宽度第二层：,可不不验算裂缝缝宽度框架柱箍筋数量量表柱号层次V/kN/kNN/kNn实配箍筋加密区非加密区A2148.8664.95>>V131.78<00.050.0604094φ8＠1504φ8＠150142.89664.95>>V933.43<00.330.060.4294φ8＠1504φ8＠150B235.56664.95>>V79.13<00.050.060.4094φ8＠1504φ8＠150127.424664.95>>V755.72<00.560.100.6954φ8＠1504φ8＠150C242.10664.95>>V239.21<00.090.060.4094φ8＠1504φ8＠150160.95664.95>>V772.07<00.430.080.5184φ8＠1504φ8＠1506.2、框架梁梁截面设计计6.2.1、正正截面受弯弯承载力计计梁AB(400mm×11000mmm)第一层:跨中截面M=10016.99KN··M下部配筋为628+425(),上部配筋筋，按构造造配筋。6.2.2、斜斜截面的受受弯承载力力计算:梁AB(第一层):0.25按构造配箍筋为为双肢箍:8@@300(3)裂缝宽度度验算:梁AB(第一层)取计算==191.2=0.014=0.612=20=2..1所以满足裂缝验验算要求。框架梁截面配筋筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面2561.45678.36700.43609.9033709.2563.81550.1050.1270.1310.1330.1150.1050.110.140.1410.140.140.11168721472240214621461687800800800800800800实配钢筋1020（3140)1022(3801)1022(3801)1022(3801)1022(3801))1020（3140)1161.24888191016.9933.2999862.5903.76880.090.1540.1910.1750.1620.170.090.170.2140.190.180.191379.95526063281291327592913800800800800800800实配钢筋1020（3140)1025(4909)1025(4909)1025(4909)1025(4909))1025(4909))6.2.3、框框架梁斜截截面配筋计计算：框架梁斜截面配配筋计算梁号梁AB梁BC层2121268.87486.2265.4288479.351379.955>1379.955>1379.955>1379.955><0<0<0<0实配箍筋2φ8＠2002φ8＠2002φ8＠2002φ8＠2006.2.4、框框架梁裂缝缝宽度验算算：当时,应作裂缝宽度验验算,现以梁BD：（第第一层跨中中）为例计计算如下:；；；；；；（满足要要求）框架梁的裂缝宽宽度验算表表层计算公式梁AB梁BC左支座截面跨截中面右支座截面左支座截面跨中右支座截面2454.66544512.61520.1588580.5511.7022172.47170.47160.63163181.91194.110.0160.0190.0190.0190.0190.0161.0530.7280.6720.6780.720.6792020202020202.12.12.12.12.12.10.1090.1720.1490.1520.1810.204框架梁的裂缝宽宽度验算表表续表层计算公式梁AB梁BC左支座截面跨中右支座截面左支座截面跨中右支座截面1453.61414428.0766598.9922479589.6088191.2100.590.1145.34116.22143.060.0140.020.0280.020.020.020.6120.450.5820.6510.5380.6432020202020202.12.12.12.12.12.10.2010.0610.0570.1270.0840.123以上裂缝宽度均均满足要求求。7楼板的的配筋计算算7.1、荷载计计算：二层：恒载设准值：活载设计值：；合计：：；；一层：恒载设准值：活载设计值：；合计：：7.2、内力计计算（按弹弹性理论计计算）：在作用下，各内支支座均可视视作固定，各各边支座可可视作简支支；在作用用下，各区区格板四边边可视作简简支，跨内内最大弯矩矩则在中点点处，计算算时，近似似取二者之之和作为跨跨内最大正正弯矩。在求各中间支支座最大负负弯矩（绝绝对值）时时，按恒荷荷载及活荷荷载均满不不各区格板板计算，所所取荷载考考虑两种基基本组合，取取最大值。7.2.1、荷荷载调整：：由于对梁产生扭扭转抵抗而而约束板在在南座处的的转动，所所以取调整整后折算荷荷载值：（1）、顶层：；；（2）、标准层：；；7.2.2、m值计算：：1）、支座间m值值计算（第第二层）：A——B支座：；B——C支座：2）、支座间m值值计算（第第一层）：A——B支座：B——C支座：双向板配筋计算算表(第二层)截面实配钢筋面积实配面积/跨中A区格5.41130807φ10＠20010270.81120793φ10＠2001027B区格1.98130807φ10＠20010270.81120793φ10＠2001027跨间A与A6.93120817φ10＠2001027φ10＠200B与B3.32130817φ10＠2001027φ10＠200φ10＠200双向板配筋计算算表(第一层)截面实配钢筋面积实配面积/跨中A区格6.799130907φ12@20016207.21120984φ12@2001620B区格8.13130996φ12@20016206.7120709φ12@2001620跨间A与A8.4130991φ12@2001620φ12@200B与B6.2130794φ12@2001620φ12@200φ12@200φ12@2008基础设计选择B轴与2轴相交处处的柱下独独立阶梯形形基础作为为计算示例例：8.1、选型型选用阶梯形基础础，混凝土土：，钢筋筋采用HRB3335级。8.2、基顶荷荷载由柱传来的荷载载标准值：：（与相应应的）8.3、基础础的埋置深深度d=2400mmm,将独立基基础设计成成阶梯形去去基础高度度为900mmm,基础分二二级，室内内外的高差差为600mmm。8.4、基础础的尺寸及承载载力验算（1）根据粘性土查查表得。持力层承载力特特征值（先先不考虑对对基础宽度度进行修正正）：（上式d按室外外地面算起起。）（2）计算基础和回回填土重时时的基础埋埋深又因为，初布选择基础底底面积，且且需再对进行行修正。（3）验算持力层地地基承载力力基础和回填土重重不考虑偏心受压压（4）基础高度（采采用阶梯形形基础）8.5．柱边基基础截面抗抗冲切验算算。初选基础高度从从下至上分分450mmm，450mmm二个台阶阶。（有垫垫层）。取冲切力：抗冲切力：8.6、变阶处处抗冲切验验算，，取冲切力：抗冲切力：满足8.7、配筋计计算选用钢筋，Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）柱柱边净反力力弯距：Ⅱ-Ⅱ截面变阶处比较和，应按配配筋，实际际配9楼梯结构计计算（1#楼梯）楼梯采用用整体梁式式楼梯，楼楼梯使用活活荷载标准准值为,面荷载踏步步面层采用用瓷砖地面面，底面为为厚混合砂砂浆抹灰层层，采用混混凝土、;梁中纵向向受力钢筋筋采用级钢钢筋，;其余钢筋筋采用级钢钢筋，。9.1、踏步板板（TB-1）计算：9.1.1、荷荷载计算：：踏步尺寸斜板,,则截面平平均高度为为：。恒荷载：踏步板自重踏步面层重斜板斜板抹灰总计==使用活荷载总计9.1.2、内内力计算：：斜梁截面尺寸选选用则踏步步板计算跨跨度为：踏步板跨中弯矩矩：9.1.3、截截面承载力力计算：踏步板计算截面面尺寸，，，实配。9.2、梯段斜斜梁（TL-1）计算：b=250mmmhh=4000mm9.2.1、荷荷载计算：：恒荷载：踏步板传荷载斜梁自重斜梁抹灰9.2.2、内内力计算：：取平台梁截面尺尺寸，斜梁梁水平方向向的计算跨跨度为：斜梁跨中截面弯弯矩及支座座截面剪力力分别为：：9.2.3、承承载力计算算：斜梁按T型截面面进行配筋筋计算，取取翼缘有效宽度按按倒L型截面计计算：按梁的跨度考虑虑：按翼缘宽度考虑虑：按翼缘高度考虑虑：取：首先按第一类TT型截面进进行试算：：结构确为第一类类T型截面，故故故选用构造配筋筋2ф故可按构造配置置箍筋，选选用双肢箍箍，。。9.3、平台板板（TB-2）计算：：9.3.1、荷荷载计算：：（取1板宽计算算）假定板厚为，平平台梁TLL-2截面面尺寸为：：，TL3截面面尺寸：恒荷载：平台板自重：瓷砖面层：底面摸灰：活荷载：总总计：9.3.2、内内力计算：：计算跨度：,取取半径2..0m扩大大荷载近似似计算。板跨最大弯矩：：9.3.3、配配筋计算：：故平台板采用。10施工工组织设计计10.1编编制依据10.1.1本本次毕业设设计绘制的的厂房施工工工图纸10.1.2邵邵阳市第一一建筑工程程公司工程程洽淡书10.1.3国国家和行业业及湖南省省颁发的建建筑安装工工程施工及及验收规范范。10.1.4相相关工程施施工的规定定与标准等等10.1.5地地质报告、规规划图10.1.6企企业年度计计划和生产产目标10.1.7应应采用的规规范、规程程、标准⑴建筑地基基础工工程施工质质量验收规规范GB5502022-20002⑵砌体工程施工质质量验收规规范GB50022033-20002⑶砼结构工程施工工质量验收收规范GBB502004-20002⑷屋面工程质量验验收规范GGB502207-22002⑸建筑地面工程施施工质量验验收规范GB500209--20002⑹建筑装饰装修工工程质量验验收规范GB500210--20011⑺建筑给水排水及及采暖工程程施工质量量验收规GB200242--20022⑻建筑电气工程施施工质量验验收规范GBB503003-20002⑼建筑工程施工质质量验收统统一标准GBB503000-20001⑽建筑工程项目管管理规范GB\TT503226-20001⑾建设工程文件归归档整理规规范GB\TT503228-20001⑿多孔砖砌体结构构技术规范范JGJJ137--20011JJ129--20011⒀钢筋焊接接头试试验方法标标准GJ\TT27-22001J1440-2000110.2工工程概况10.2.1项项目名称::邵阳市市高科技孵孵化园厂房房10.2.2建建设单位::邵阳市某建筑工程程公司10.2.3设设计单位:邵阳市某设计院10.2.4监监理单位：：邵阳市城城市某监理公司10.2.5工工程地点:邵阳市市10.2.6项项目特征:建筑总长72米米，总宽448米，建建筑主体高高12.66米，总建建筑面积77000平平方米。为为钢筋混凝凝土框架结结构，基础础为独立柱柱基础。相相关室内外外给排水系系统、消防防栓系统、照照明动力系系统、变配配电系统的的安装工程程。10.2.7建建筑概况1)墙面装饰饰：⑴内墙面：a、内内墙涂料刷刷白二道b、2厚细纸筋筋灰抹光c、16厚1：1：6水泥石灰灰砂浆分层层抹平a、内墙涂料刷白白二道b、8厚1：2水泥杪浆浆光面c、12厚1：3水泥砂浆浆分层抹平平（用于卫卫生间、盥盥洗间）⑵外墙面：a、外外墙涂料面面层b、1：2水泥砂浆浆低度压光光c、1：3水水泥砂砂浆拉毛2)顶棚：⑴内墙涂料刷白二二道b、2厚细纸筋筋灰抹光⑵12厚1：0.4：4水泥泥纸筋灰砂砂浆分层抹抹平3)墙裙：①高1800彩色釉釉面砖面层层，规格200**300；②8厚1：2水泥砂浆粘结层层；③12厚1：3水泥砂浆分层抹抹平（用于于卫生间、盥盥洗间）④踢脚板：a、66厚1：2水泥砂浆浆粘结层；；b、12厚1：3水泥砂浆浆面层⑤勒脚：a、外墙墙涂料面层层；b、20厚1：2防水砂浆浆分层抹平平，高300。f、散水：a、55厚1：1.5水泥砂浆浆随捣随抹抹平；b、50厚C20细石混凝凝土；g、60厚碎石垫垫层；d、宽800，每12m设伸缩缝缝，接缝应应用建筑油油膏灌缝。9.2.8结结构概况1)砼工程：：基础工程程采用机械械冲抓锥灌灌注桩，主主体全框架架全现浇结结构，混凝凝土标号除除基础垫层层C15，门窗过过梁C20,其余均为C30；2)砌体工程程：采用MU100P标准粘土土砖,M5混合砂浆浆砌筑,本工程投资已经经全部落实实，施工图图纸准备就就绪，三通通一平已基基本完成，已已具备开工工条件。10.3施施工总规划划10.3.1本本工程项目目施工目标标工期::3个月。质量::确保优质质工程。安全::确保无重重大伤亡事事故发生。文明施施工:邵阳市标标化工地。10.3.2项目组织织体系施工项目管理机机构是项目目管理的基基础条件，以以一个合理理有效的组组织机构为为框架所形形成的权力力系统、责责任系统、利利益系统、信信息系统是是实施项目目管理及其其最终目标标的组织保保证，因而而建立一个个完善的施施工项目组组织机构是是施工项目目管理的首首要问题。针对本工程的特特点，按着着本公司的的机构设置置程序，进进行了项目目经理部机机构的设定定，并上报报集团总公公司，具体体如下图:项目经理项目经理项目副经理兼主施工员项目副经理（安装）技术负责人项目副经理兼主施工员项目副经理（安装）技术负责人合约财务部材料设备部综合办公室工程技术部项目质安部项目安装部合约财务部材料设备部综合办公室工程技术部项目质安部项目安装部项目土建及安装各专业队项目土建及安装各专业队10.3.3施施工顺序本工程的工期较较紧，要投投入足够的的人力、物物力、财力力，以确保保工程目标标的实现。确确定施工顺顺序如下:基础工程挖土基础工程挖土主体工程主体工程水电卫设备安装楼地面工程内外墙粉刷砖水电卫设备安装楼地面工程内外墙粉刷砖砌体涂料、防滑地砖涂料、防滑地砖设备调试、自检竣工10.3.4总体施工工方案基础挖土采用机机械冲抓锥锥挖土，主主体结构混混凝土采用用现场一处处集中搅拌拌，垂直运运输采用角角铁井架。为为了保证混混凝土的质质量，主体体模板主要要采用胶合合板，根据据本工程地地理位置特特点，模板板支撑，因因单位工程程层高在30米以下，外外脚手均采采用整体落落地式全封封闭脚手。10.4施施工准备及及平面布置置10.4.1定位测量量1)本工程选选用的测量量工具为:一台J2经纬仪，二二台DS3水平仪，四四把50M专用钢卷卷尺，四只只10KG线锤等。2)轴线控制制：根据设设计规划、业业主单位提提供的总平平面图，引引自周围的的城市导线线，建立现现场二级平平面控制网网（方格网网）利用二二级平面控控制网引测测各主辅轴轴线。3)为了保证证经有关部部门复核后后的坐标、水水准点不至至被破坏，根根据本工程程现场的条条件，可将将施工所用用的坐标线线，引到本本建筑物外外不易被破破坏的地方方保存起来来，如围墙墙等建筑物物上。4)垂直引线线主要使用用J2经纬仪，每每次引线均均从底层进进行，为了了防止仪器器出现误差差，使用10KG的线锤进进行每层复复核。5)水平标高高使用S3水平仪，配配专用50米钢卷尺尺，为了减减少误差积积累要求每每次测定标标高均从底底层指定的的点开始。10.4.2搭设临设设1)根据现场场的实际情情况，为使使施工车流流和人流不不影响本工工程的施工工进度。本本工程施工工期间进出出的主要入入口处（设设在西面中中部），施施工现场再再分二条临临时道路。具具体见总平平面布置图图。2)根据进度度计划安排排，整个施施工期间作作业人员约约有70人，根据据生活区与与施工区分分开的原则则在生活区区搭设两幢幢一层砖砌砌房，一幢幢平房为食食堂，一幢幢为职工宿宿舍楼，另另一幢为甲甲方、=监理、施施工队单位位的办公室室。3)材料堆场场、加工间间等的布置置，详见总总平面布置置图。木模模配置、钢钢筋制作全全部放在施施工现场内内进行。这这样做可降降低成本，提提高效率，加加快施工进进度。10.4.3修建临时时道路和场场地本工程的的临时主道道路和木模模、钢筋制制作场地实实行硬化，选选用300厚塘渣上上铺100厚碎石，浇浇筑60mm混凝土，以以确保场地地整洁、美美观、方便便。10.4.4施工现场场临时水电电线路的布布置1)施工用水水由业主提提供的井水水。结合多多年施工经经验，工程程施工用水水量Q1,现场生活活用水量Q2，均小于于消防用水水量Q3，满足消消防用水量量后,即可满足足施工生产产、生活用用水要求。而而消防用水水量为１２２L/S，查表得得经济流速速为２.５-３.０m/s，取其下下限，则给给水管径为为：D=(4Q×11000//π.s)0..5=(44×12××10000/3.114×2..5)0..5=788mm现场先装好水管管，管网按按枝状分布布。沿现场场主要道路路每100m设一个消消防栓，管管径DN７５，再再用D25管接至需需要用水部部位。为了了确保正常常施工需要要，现场砌砌一临时蓄蓄水池，用用高压水泵泵接入供水水管。2)临时供电电建设单位提供的的电源已接接至施工现现场，变压压器总容量量500KKVA，并设立立总配电房房，我们通通过架空电电缆从总配配电房接入入工地分总总配电间。整整个工地沿沿围墙及临临时道路敷敷设电缆沟沟，暗埋电电缆电缆沟沟过大门，道道路处盖板板采用加厚厚砼盖板。使使用标准的的铁制总配配电箱、分分配电箱、开开关箱。每每台设备有有各自专用用开关箱，实实行一机一一闸一保护护。现场严严格按照JGJ559-999标准采用用三相五线线制，职工工现场专用用的终端点点接地的电电力线路采采用TN-S接零保护护系统。计算总用电量：：动力容量：∑P1=5.5××2+288×1+77.5×66+2.88×1+33×1+33×1+33.2×22+2.88×2+11.5×11+1.55×4=1112.33KWI==(0.77×1122.3×11000))/(1..732××380××0.7))=1700.62AA电焊机容量：∑∑P2=775+133×1=888KWI=((0.7××88×11000))/(1..732××380××0.7))=1333.7A室内照明：P33=1.008×5==5.4kkwII=(0..7×5..4×10000)//(1.7732×3380×00.7)==8.2AA均可满足施工要要求。10.4.5消防设施施的配备主体施施工阶段消消防用水就就利用施工工用水，并并在每隔一一楼层设一一水头。同同时在每隔隔一楼层(与水头楼楼层相隔)的醒目处处设2只灭火器器，由于混混凝土模板板主要采用用木模板，因因此在施工工楼层再配配备2台灭火器器，以确保保施工作业业层的安全全。10.4.6通通迅呼叫的的配备施工现现场办公室室安装一部部同线外接接电话，以以解决内外外通讯。同同时在施工工现场配备备4部对讲机机，用以解解决现场内内部的通讯讯。10.5施工工机械的选选择和布置置10.5.1本工程的的主要垂直直运输机械械选用1台35D型山东华华厦塔吊和和1台固定式JMS--100角铁井架架。10.5.2混凝土搅搅拌机设置置：设置1台JS3550L砼搅拌机机及1台200L的砂浆机机。10.5.3钢筋机械械：为加快快施工进度度，所有钢钢筋均在现现场制作，所所用设备均均配备钢筋筋弯曲机GN400A，钢筋切切断机GJ-4418钢筋对焊焊机UN-1100。钢筋调调直机GJ588/4各一台。10.6各分分部、分项项工程施工工方案10.6.1基础工程程施工方案案1)工程概况况该工程基础采用用柱下独立立基础基础础，支承于于粉质粘土土层，共计计54个独立基基础，实际际基础埋深深视挖土深深而定，基基础砼标号号为C30。2)施工准备备⑴建筑场地工程地地质资料和和必要的水水文地质资资料。⑵桩基工程施工图图（包括同同一单位工工程中所有有的桩基础础）及图纸纸会审纪要。⑶建筑场地和邻近近区域的地地下管线（管管道、电缆缆）、地下下构筑物等等的调查资资料。⑷水泥、砂、石、钢钢筋等原材材料及其制制品的质检检报告。⑸灌注桩施工现场场所有设备备、设施、安安全装置、工工具配件及及个人劳保保用品检查，平时时施工也经经常检查，确确保完成和和使用安全全。⑹项目部对作业人人员进行技技术、安全全技术交底底，组织学学习技术操操作规程、施工组织设设计、专项项方案文明明施工、施施工规范等等。3)测量控制制定位轴线采取在在地面设十十字控制网网、基准点点，由测绘绘院测设的的基准点引引伸至工程程龙门桩，由由测绘院设设的定位轴轴线桩拉弦弦线，用经经纬仪复核核并对各分分轴线定位位，在龙门门桩上做好好标志，并并编写上轴轴号，待各各轴线均定定好位，由由项目部进进行复核，确确认合格后后报监理单单位，由监监理单位复复核过轴线线、标高并并确认合格格同意下道道工序施工工后，我项项目部再进进行孔桩定定位和基坑坑定位，定定好孔桩和和基坑的位位置后同样样进行项目目部、公司司、监理三三方复核后后才进行下下道工序施施工，挖孔孔过程中由由施工员与与孔桩班组组长专门负负责桩心、桩桩位、桩径径、垂直度度的复核工工作.4)施工要求及检查查与验收⑴开挖前，技术员员复核桩位位及龙门桩桩，确保放放样准确，挖挖土过程中中每段都有有专人负责责检查复核核桩心、垂垂直度、直直径，发现现偏差，随随时纠正，保保证位置准准确。⑵挖出的土吊至地地面后，由由塔吊运出出堆在施工工场地8米范围外外，因施工工需要，在在拟建建筑筑物区域处处堆放。⑶遇到流动性淤泥泥土或流砂砂时，加放放护筒或可可先将附近近无流砂的的桩孔挖深深，使其起起集水井作作用。⑷成孔时遇土层带带水，暂停停开挖，在在井底一侧侧挖集水坑坑，用高压压水抽水，过过到作业条条件再继续续挖土施工工。⑸桩底支承在设计计要求的持持力层上，并并清除底部部虚土，由由施工位、监监理单位、甲甲方代表及及质监站代代表进行隐隐蔽检查，并并做好逐孔孔的隐蔽记记录。①施工工艺a独立基础施工工工艺流程是是：场地平平整→放定位轴轴线、放基基坑挖孔灰灰线→护筒埋设设或砌砖护护圈→挖土就位位、孔位校校正→冲击造孔→全面检查查验收基坑坑中心、深深度、垂直直度、持力力层→清理沉渣渣，排除坑坑底积水→打好基底底垫层、装装模浇筑基基础砼→成桩养护护b挖基坑时放1：：4的坡度，如如上部松土土较厚，宜宜穿过松土土层，作好好周边围护护措施，防防止塌孔，c砼浇灌方法采用吊机吊砼料料斗，将混混凝土从搅搅拌机处运运至施工位位置。砼浇要一气呵成成，不得中中断，并挖挖掘在4-6H内浇完，以以保证砼的的均匀性，间间歇时间一一般应控制制在15miin内，任何何情况下不不得超过30miin。②钢筋下料a下料前核对钢筋筋规格、品品种、直径径及表面质质量及其质质保书，试试验报告是是否符合设设计要求和和施工规范范规定。b检查合格后，钢钢筋工进行行取料，制制作基础钢钢筋。制作作钢筋按铺铺主筋、穿穿箍、绑扎扎焊接，最最后成型的的顺序.c钢筋制作好后，用用塔吊运至至施工位置置。由钢筋筋工进行现现场安装。安安装后的钢钢筋要保证证其标高、垂垂直度和保保护层正确确保护层厚厚度为60cm。d扎好的钢筋应及及时通知监监理检查或或甲方检查查，并全部部符合要求求才可进入入下一道工工序③砼浇捣a砼浇捣前公布砼砼施工配合合比在搅拌拌配料场的的标牌上，所所有原材料料通知监理理检查，并并全部符合合要求，项项目部向作作业班组进进行配合比比、操作规规程和安全全技术交底底工作。孔孔桩成孔，钢钢筋笼已作作隐检、预预检，砼浇浇捣的申请请单已经监监理批准，计计量器经较较核准确。机机械设备试试运转正常常。b计量：砂、石计计量允许偏偏差≤±3%水泥计量允许偏偏差≤±2%水计量允许偏差差≤±2%c上料顺序：石子子、水泥、砂砂。每次上上班拌制第第一盘砼时时，先加水水使搅拌筒筒空转数分分钟，搅拌拌筒被充分分湿润后，将将剩余积水水倒净，搅搅制第一盘盘时，石子子的用量按按配合比减减半。④搅搅时间：自全全部拌合料料进入搅拌拌筒内至出出料的最短短时间为90秒。⑤砼拌制质量检查查，检查砼砼的原材料料品种、规规格、用量量、坍落度度及和易性性，每一工工作班至少少二次，砼砼浇捣每25立方米做做一组试块块，做试块块取样在第第三盘后至至搅拌结束束前30分钟。⑥砼的运输，砼出出料后，及及时运至浇浇捣点，在在运输过程程中防止离离析、水泥浆流失，坍坍落度变化化以及产生生初凝现象象，如果运运至浇捣点点有离析现现象，进行行二次人工工拌合。⑦砼的浇筑与振捣捣要求：a浇筑砼时分段、分分层连续进进行，浇筑筑层高度为为振动器长长度的1.25倍,最大不能能超过500mmm。b使用插入式振动动器快插慢慢拔，插点点均匀排列列，逐点移移动。顺序序进行，不不得遗漏，做做到均匀振振实，振动动器移动间间距，不大大于振动器器作用半径径的1.5倍，保持持在300--400mmm，振捣上上一层的插插入下一层层50mmm，以消除除两层的接接缝，振捣捣时尽量避避免碰撞钢钢筋，每一一点振捣时时间为砼捣捣实至表面面呈现浮浆浆且不再沉沉落为止，每每只孔桩均均要连续浇浇捣完成，砼砼充盈数控控制在1.1--1.155之间。c砼在浇灌过程中中用水准仪仪控制好桩桩顶标高，并并确保待砼砼凝结养护护后，凿去去桩顶5公分浮浆浆后，桩顶顶标高、砼砼强度达到到设计要求求。d砼浇好后做砼的的检查验收收记录工作作。4)质量控制制⑤砼搅拌与灌注，组组成砼的各各种材料有有质量证明明单和复试试试验报告告，砼配合合比、计量量、坍落度度、搅拌时时间符合规规定。⑥每桩各道工序均均填写相应应的施工记记录和隐蔽蔽工程验收收单。⑦做好基础的动测测，确保基基础的质量量。5)劳动组织织该工程以独立柱柱基础为主主，安排25个劳动力力。必要时时加大劳动动力人数。6)施工进度度计划挖土石方计划用用7天完成，20天砼浇筑筑完成，从从8月中旬开开始到9月上旬基基础全部完完成并经过过基础结构构中间验收收，依据规规范及设计计要求精确确施工，确确保基础工工程按计划划完成。10.6.2主体结构构工程施工工方案主体是整个建筑筑物的骨架架，必须十十分重视工工程的施工工质量，合合理组织劳劳动力和工工程进度，保保证主体结结构整体牢牢固、安全全。1)主体现浇浇结构施工工流程柱和梁板在模板板、钢筋完完成后，砼砼一次性浇浇筑，为加加快进度，提提高工效，充充分利用柱柱子施工周周期短的特特点，可在在结构施工工中将柱子子与梁、板板放荡相对对独立开来来，尽量减减少两部分分的相互影影响，在梁梁底模铺设设完成前，即即将柱模上上梁节点处处留缺，并并根据梁底底板标高与与梁钢筋的的翻样图中中梁端锚固固筋下弯长长度来确定定柱子砼浇浇筑高度，在在上述条件件具备，柱柱钢筋绑扎扎，支模完完成并经验验收合格后后，即可浇浇筑柱砼，因因柱施工周周期短，可可在梁板钢钢筋绑扎完完成前完成成砼施工。2)钢筋工程程①钢筋的检验，钢钢筋进场，应应该具有出出厂质量证证明书或试试验报告单单，每捆钢钢筋均有标标牌。②钢筋进场时分批批验收，验验收内容包包括查对标标牌外观检检查之后，才才可以按有有关技术标标准的规定定抽取试样样作机械性性能试验，认认检验合格格后方可使使用。③钢筋加工过程中中发生脆断断，弯曲处处裂缝，焊焊接性能不不良或有机机械性能显显著不下沉沉等现象时时，应进行行化学检验验或其他检检验。④钢筋在运输和储储存时，必必须保留标标牌，检验验前和检验验后都要避避免狙蚀和和污染。①钢筋加工a钢筋加工前应对对所采用的的钢筋进行行外观检查查，钢筋表表面必须洁洁净，无损损伤，油漆漆，漆漆污污和铁狙，带带有颗粒状状或片状老老锈的钢筋筋严禁使用用。b钢筋加工前该先先行调查，使使无局部曲曲折，调查查钢筋符合合下列规定定：采用拉拉伸方式调调查钢筋时时，一级钢钢筋的拉率率不宜大于于4%，二、三三级钢筋的的，拉率不不宜大于1%。c钢筋制作加工的的形状，尺尺寸及安装装后的数量量、锚固长长度和接头头设置符合合设计要求求。d钢筋下料就根据据图纸和配配筋表的技技术数据，进进行编号下下料，下料料时，遇有有高度劈裂裂、缩颈、明明显损伤、弯弯曲过大等等缺陷的钢钢筋应当进进行局部切切除后再使使用切断时时，钢筋切切口应平整整，不得有有马碲形和和局部起弯弯现象。e钢筋成型应根据据结构构件件配筋详图图，结合对对保护层厚厚度，接头头形式，弯弯钢及弯折折的弯曲直直径等要求求，计算配配筋尺寸，采采用样图，才才能进行。②钢筋的张扎与焊焊接a.钢筋连接时，无无论是焊接接还是绑扎扎，弯起钢钢筋接头的的末端距钢钢筋弯起点点的距离不不应小于10D，也不宜宜设在构件件最大弯部部处。b.钢筋正式焊前，应应由承担料料接任务的的焊工按实实际操作条条件进行试试焊，以确确定合理的的工艺参数数并焊接满满面注意事事项及施焊焊工艺标准准。c.钢筋的交交叉点，应应用铁丝绑绑扎牢固，每每一扎点要要拧转二圈圈半。d.单向受力钢筋网网，除周边边两行钢筋筋的交叉点点应全部绑绑扎牢外，中中间部分可可隔一点，扎扎一点，但但铁丝绑扎扎方向必须须互相成八八字形，双双向受力钢钢筋网，所所有钢筋交交叉点必须须全部扎牢牢。凹陷，焊焊瘤；接头头处不得不不得有裂纹纹，咬边深深度，气孔孔，夹渣数数量与大小小，以及接接头尺寸偏偏差应符合合规范规定定。e.柱筋连接采用气气压焊，其其外观应符符合下列要要求：接头焊缝应饱满满和比较均均匀，钢筋筋表面无明明显烧伤等等缺陷，接接头处钢筋筋轴线的偏偏移不得超超过钢筋直直径的0.1倍，同时时不得大于于2㎜，接头头处弯折不不得大于4%。f.受力钢筋设置在在同一构件件内的焊接接接头应相相互错开，在在任一焊接接接头长度度为钢筋直直径的35倍，且不不小于500㎜的区段段内同一根根钢筋不得得有两个接接头，有接接头的受拉拉钢筋截面面面积不宜宜超过50%。③钢筋制作与安装装a.基础底板采用双双层钢筋网网时，上层层筋网下面面下面应设设置钢筋撑撑脚或砼撑撑脚，以保保证钢筋位位置正确，钢钢筋撑脚的的形式与尺尺寸如图所所示每隔1米放置一一个，其直直径选用：：当板厚b.钢筋连接采用焊焊接，对焊焊接成品应应进行检查查，保证焊焊缝表面平平整，不得得有较大的的凹陷，焊焊瘤；接头头处不得不不得有裂纹纹；咬边深深度，气孔孔，夹渣数数量与大小小，以及接接头尺寸偏偏差应符合合规范规定定。c.柱筋连接采用气气压力焊，其其外观就事事符合下列列要求：接头焊缝应饱满满和比较均均匀，钢筋筋表面无明明显烧伤等等缺陷；接接头处钢筋筋轴线的偏偏移不得超超过钢筋直直径的0。1倍，同时时不得大于于2mm，接头处处弯折不得得大于4度。d.受力钢筋高置在在同一构件件内的焊接接接头应相相互错开，在在任一焊接接接头长度度为钢筋直直径的35倍，且不不小于500mmm的区段内内同一根钢钢筋不得有有两个接头头，有接头头的受拉钢钢筋截面面面积不宜超超过50%。④钢筋制作与安装装a.基础底板采用双双层钢筋网网时，上层层筋网下面面应设置于于钢租界撑撑脚或凝土土撑脚，以以保证钢筋筋们置正确确。钢筋撑撑脚的形式式与尺寸如如图所示每每隔1m放置一个个其直径选选用：当板板厚h≤30时为8-100mm；当板厚h＝30—50cm时，为12—14mm；当板面面厚h＞50cm时为16-118mm。b.板中钢筋的弯钩钩应朝上，不不要倒向一一边，但双双层钢筋的的上层钢筋筋弯钩应朝朝下。c.现浇柱与基础连连接用的插插筋，其箍箍筋应比柱柱的箍筋缩缩小一个柱柱筋直径，以以便连接。插插筋位置一一定要固定定牢靠，以以免造成成成柱轴线偏偏移。d.在安装柱筋时，应应先焊接好好主筋，然然后清理柱柱脚的焊剂剂，最后其其上套事先先计算好的的箍筋。e.在立好的柱子钢钢筋上用粉粉笔画箍筋筋间距，将将箍筋往上上移动。箍箍筋与主筋筋垂直，箍箍筋转角与与主筋的交交点场要绑绑扎，主筋筋与箍筋平平直部分的的相交点或或格花式交交错绑扎。箍箍筋的接头头即弯钩重重合，应沿沿柱子坚向向交错布置置。f.按柱子保护层的的厚度，将将预制带铅铅丝的不泥泥砂浆块绑绑在柱子钢钢筋上，以以保证混凝凝土保护层层厚度的正正确性。g.下层柱的钢筋露露出楼面部部分。宜用用工具式柱柱筋将其收收进一个柱柱筋直径，以以利上层柱柱的钢筋搭搭接。当柱柱截面有变变他时，其其下层柱钢钢筋的露出出部分，必必须在绑扎扎梁的钢筋筋之前，先先行收缩准准确无误确确。h.梁、板钢筋绑扎扎时应防止止水电管线线将钢筋抬抬起或松下下。i.梁中纵向受力钢钢筋采用双双层排列时时，两排钢钢筋之间应应认直径≥mm的短钢筋筋，以保持持其设计距距离。j.梁中箍筋的接头头应交