模板施工方案

目录1目的及适用用范范围12编制依据113工程概况113.1建筑概概概况：13.2结构概概概况：14工程目标114.1质量目目目标14.2安全目目目标24.3环境保保保护及文文明施施工目标标24.4工期目目目标25施工部署225.1现场准准准备25.2人员准准准备及劳劳动力力计划25.3施工机机机具准备备：225.4技术准准准备：25.5材料准准准备：65.6施工计计计划安排排66施工方法666.1主要施施施工方法法66.2施工工工工艺流程程76.2.1承承承插式脚脚手架架的工艺艺流程程76.2.2模模模板施工工及砼砼浇筑87质量标准及及验验收117.1质量标标标准117.2质量保保保证措施施1227.3质量验验验收128安全文明施施工工及环保措措措施138.1模板工工工程组织织机构构138.2安全监监监控措施施1338.3模板工工工程的安安全技技术措施施1448.4应急预预预案措施施1448.4.1救救救援预案案的目目的148.4.2建建建立救援援机构构158.4.3应应应急物资资准备备158.4.4应应应急响应应1558.4.5制制制定模板板及支支架倒塌塌事故故的应急急救援援预案1558.4.6通通通讯联络络1669成品保护措措施施1610附录166610.1计算算算书1610.2板模模模板1610.3梁模模模板2910.4墙模模模板4010.5柱模模模板（设设置对对拉螺栓）计算算书书51目的及适用范围围围为指导建业花园园园里N8地块块1#-9##楼楼、地下车库库人人防施工，保保证施工工质量量达到市市优标标准，做做到安安全文明明施工工，编制制本施施工方案案。本本施工方方案适适用N8地块块构筑物物施工工全过程程。编制依据施工图纸及施工工工组织设设计标准、规范、规规规程及其其他序号施工规范、规程程程名称编号1《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ130201112《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJ162200083《建筑工程施工工工质量验验收统统一标准准》GB5030000-2001334《建筑结构荷载载载规范》GB5000999-2001225《建筑施工手册册册》第五版6《建筑施工安全全全检查评评分标标准》JGJ59-22201117《建筑施工高处处处作业安安全技技术规范范【20007版】》JGJ80-99918《危险性较大工工工程安全全专项项施工方方案编编制及专专家论论证审查查办法法》建质[20044]]213号号号9《危险性较大的的的分部分分项工工程安全全管理理办法》建质[20099]]87号10《建筑施工承插插插型盘扣扣式钢钢管支架架安全全技术规规程》JGJ23120110工程概况建筑概况：建业花园里项目目目安置区N88地块主体体工工程位于于郑州州市英才才街与与香山路路交叉叉口西北北角，建建筑物由1##-9#楼、地下车库库组组成，总高高87..60m。总总建筑面面积220811633.89㎡,,其中地上上建建筑面积15573998..6㎡，地下下车库建建筑面面积491227.7㎡，主主楼层高2..9米，地下下车库负负二层层3.4米，地下一层层3..6米，主楼楼夹层2.44米。结构概况：结构型式：框剪剪剪结构；基础采用：主楼楼楼CFG++筏筏板基础础、车车库独立立基础础+防水构造造板。开工日期：200016年3月月20日，合同完工日期：：：20188年年3月20日日板厚90、10000、110、120、150、1180、2550梁400*90000、2000*2550工程目标质量目标搭设完成验收一一一次合格格。安全目标顶板模板支设高高高度达到到2..9、3.4、3.6米，不不属属于危险险性较较大分部部分项项工程。重重点点在于模模板支支撑体系系方案案设计及及过程程管理控控制。模板的支设，安安安全隐患患较大大，洞口口临边边需做好好防护护，在施施工过过程中要要求项项目安全全管理理人员要要严格格进行现现场监监督、检检查工工作。施工现场安全检检检查合格格率1100％。坚决杜绝发生死死死亡及重重伤事事故。环境保护及文明明明施工目目标文明施工合格率率率100％。贯彻ISO1440001标准准，执行行有关关环保规规定，现现场设专专职管管理人员员，制制定施工工现场场生产、生生活活卫生制制度。施工期间，工地地地将采取取有力力措施，减减轻轻施工噪噪音，确确保不扰扰乱周周围群众众的正正常生活活、工工作秩序序，力力争实现“园林化环环保保工地”。工期目标主体计划开工日日日期：20116年3月20日，完完工工日期：20016年122月20日施工部署现场准备材料等机具到位位位。人员准备及劳动动动力计划划由于本工程工期期期紧，质质量要要求高，为为确确保工程程如期期完工，主主体体施工期期间，各各施工队队必须须配备足足够的的木工、架架子子工进行行施工工，所有有架子子工必须须经培培训，具具有有有效期内内架子子工上岗岗证。劳动力投入情况况况：木工工架子子工投入入3000人，钢钢筋筋工1800人。施工机具准备：：：安全计算软件、现现场水电等到到位。技术准备：仔细阅读并审核核核施工图图，熟熟悉结构构形状状、尺寸寸，并并按此选选择合合理模板板支撑撑体系，设设计计合理、有有效效的模板板搭设设方案，设设计计支撑体体系布布置详图图。板模板基本参数数数楼板厚度h(mmmm)250楼板边长L(mmm)8楼板边宽B(mmm)4模板支架高度HHH(m))3.7主梁布置方向平行于楼板长边边边立柱纵向间距llla(m)1.2立柱横向间距lllb(m)1.2水平杆步距h(((m)1.5顶步水平杆步距距距(m)0.5立杆自由端高度度度a(mmm))500次梁间距a(mmmm)250次梁悬挑长度aaa1(mm)250主梁悬挑长度bbb1(mm)300可调托座内主梁梁梁根数/结构表面要求表面外露斜撑（含水平）布布置方式按构造要求布置置置材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.000次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆隆隆、山樟樟平行行方向)架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_155500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征征征值fakk(kPPa)/架体底部垫板面面面积A(mm2)0.2是否考虑风荷载载载否架体搭设省份、城城市河南(省)郑州州州市(市)地面粗糙度类型型型/墙模板基本参数数数计算依据《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGGJ16222-200088混凝土墙厚度hhh(mmm)350混凝土墙计算高高高度H(mmm)3700混凝土墙计算长长长度L(mmm)8000次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mmmm)180主梁悬挑长度bbb1(mm)200主梁合并根数2结构表面要求表面外露对拉螺栓横向间间间距X(mm)500对拉螺栓竖向道道道数m7材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.000次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材材材质垂直直方向向)面板E(N/mmmm^22)9000面板fm(N///mm^^2))29对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间间间t0(h)4混凝土浇筑速度度度V（m/h))2外加剂影响修正正正系数1.2混凝土塌落度影影影响修正正系数数1.15混凝土浇筑方式式式溜槽、串筒或导导导管振捣混凝土时模模模板的水水平荷荷载Q2kk(kNN/m^^2))/倾倒混凝土时模模模板的水水平荷荷载Q3kk(kNN/m^^2))2混凝土重力密度度度γc(kNN/mm^3))24柱模板基本参数数数计算依据《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGGJ16222-200088混凝土柱边长LLL(mmm)700混凝土柱边宽BBB(mmm)600混凝土柱计算高高高度H(mmm)3700柱长边次梁根数数数m4柱短边次梁根数数数n4最低处柱箍距底底底部距离离a(mmm)300柱箍间距b(mmmm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓栓栓根数X1柱短边对拉螺栓栓栓根数Y1荷载参数混凝土浇筑方式式式溜槽、串筒或导导导管混凝土初凝时间间间t0(h)4混凝土浇筑速度度度V（m/h))2混凝土塌落度影影影响修正正系数数1.15外加剂影响修正正正系数1.2混凝土重力密度度度γc(kNN/mm^3))24振捣混凝土时模模模板的水水平荷荷载Q2kk(kNN/m^^2))/倾倒混凝土时模模模板的水水平荷荷载Q3kk(kNN/m^^2))2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×3.000次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆隆隆、山樟樟平行行方向)对拉螺栓规格M14梁模板基本参数数数混凝土梁高h(((mm)900混凝土梁宽b(((mm)400混凝土梁计算跨跨跨度L(mm)8模板支架高度HHH(m))2.8梁跨度方向立柱柱柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向向向的立柱柱间距距lb(m)1.2水平杆步距h(((m)1立杆自由端高度度度a(mmm))400梁底增加立柱根根根数n3梁底支撑小梁根根根数m4次梁悬挑长度aaa1(mm)250结构表面要求表面外露主梁合并根数2斜撑（含水平）布布置方式按构造要求布置置置材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.000次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆隆隆、山樟樟平行行方向)面板E(N/mmmm^22)11500面板fm(N///mm^^2))31架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_50000荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征征征值fak(kPa))/架体底部垫板面面面积A(mm2)0.2是否考虑风荷载载载否架体搭设省份、城城市河南(省)郑州州州市(市)地面粗糙度类型型型/地基承载力折减减减系数/模板及其支架自自自重标准准值G1kk(kNN/m^^2))0.5新浇筑混凝土自自自重标准准值G2kk(kNN/m^^3))24钢筋自重标准值值值G3k((kkN/mm^33)1.5施工人员及设备备备产生荷荷载标标准值Q11k(kNNN/m^^2))2.5对脚手架及模板板板支设操操作人人员，安安全管管理人员员做好好详尽的的书面面技术交交底和和安全交交底，确确保安装装质量量及安拆拆施工工安全材料准备：根据工程进度情情情况及支支撑体体系布置置图，编编制各种种材料料的备料料计划划、计划划进场场时间安安排，确确保模板板支撑撑体系及及时搭搭设及周周转使使用。经过计算约使用用用承插式脚手手架架立杆2.55米（用于于主主楼）2..44米、3米（用于地地下下室）、2米米（用于于夹层层），模模板9930**18860*13毫米，UU拖，木方方规规格50*880，对拉螺螺栓直径144。施工计划安排每层主楼模板搭搭搭设计划划3个个日历日日。施工方法主要施工方法鉴于楼层不高，且且选择的立杆杆均一次可以以满足搭设高高度。架体基础为保证架体基础础础安全，车车库库部位大大于88000的净净跨满足足强度度100%%方方可拆模模，所所以砼板板满足足上层荷荷载施施工。其其余部部位配置3层层模板，待待拆拆除前做做试快快与抗压压实验验满足75%%方可拆除除。剪刀撑剪刀撑采用扣件件件式钢管管进行行搭设。

在车库满堂架四四四周需满满设竖竖向剪刀刀撑，满满堂架内内部南南北方向向每隔隔10米设置置由上到到下竖竖向连续续“之”字形剪刀撑撑，东西西方向每每隔110设置由由上上到下竖竖向连连续“之”字形剪刀撑撑。剪刀撑采用搭接接接，搭接接长度度不应小小于11m，应采用用不少于3个个旋转扣扣件固固定，端端部扣扣件盖板板的边边缘距离离不应应小于1000mm。

剪刀撑应用旋转转转扣件固固定在在与之相相交的的水平横横杆的的伸出端端或立立杆上，旋旋转转扣件中中心线线至主节节点的的距离不不宜大大于150mmm。

竖向剪刀撑斜杆杆杆与地坪坪的水水平夹角角宜在在45°～660°之间，并并由底至至顶连连续设置置，竖竖向剪刀刀撑底底部与支支撑面面结构顶顶紧。水平方向设置两两两道剪刀刀撑，第第一道设设置在在扫地杆杆位置置，第二二道设设置在梁梁底最最后一道道横杆杆位置，每每66跨设置剪剪刀刀撑，连连续布布置。施工工艺流程承插式脚手架的的的工艺流程程承插式脚手架的的的组装应应自左左端延伸伸向右右端,自下而而上按步步架设设,并逐层改改变搭设设方向向，减少少误差差积累，不不可可自两端端相向向搭设或或相间间进行，以以避避免结合合处错错位,难于连连接。各各部件件的锁臂臂、搭搭钩必须须处于于锁住状状态。交交叉支撑撑。水水平加固固杆、剪剪刀撑安安装应应符合构构造要要求，并并与脚脚手架的的搭设设同步进进行。当当脚手架架操作作层高处处相邻邻连墙件件以上上两步时时，应应采用临临时加加强稳定定措施施，直到到连墙墙件搭设设完毕毕后方可可拆除除。搭设的顺序：铺铺铺设垫木木（板板）→安放立立杆→安装扫地杆杆→安横杆→铺临时脚脚手手板→安上层立立杆杆→安上层横横杆杆→逐层向上上安装，安安立立杆顶U形托托→安横纵木木龙龙骨。（架架体体节点图图）横杆示意图立杆示意图顶托构造示意图图图模板施工及砼浇浇浇筑模板安装工艺流程弹线→搭支撑系系统→→调整标高→安装梁底底模模（与墙墙或柱柱接触面面的处处理）→安装侧模→安装主、次次次龙骨→铺板（与与墙墙接触面面处理理）→校正标高高加加立杆的的水平平拉杆→验收。施工方法梁模板安装：在校正好的柱模模模板上弹弹出梁梁位置线线水平平线，架架好柱柱节点模模板，开开出梁豁豁口。在在搭设好好梁底底支撑架架后，在在水平钢钢管上上铺40mm××70mm方木木，然后后根据据水平线线拉线线调整标标高，再再安装梁梁底板板并拉线线找直直。绑扎扎梁钢钢筋经检检查合合格后，清清除除杂物，办办理理预检后后，先先安装一一侧梁梁侧模板板，然然后安放M114穿梁对拉拉杆（套PVVC管），再再安装另另一侧侧梁模板板，然然后在梁梁两侧侧模背板板安装装40mm××70mm方木木，再用用双排排40mm××70mm方木木加U形托托加固校校正梁梁帮板，再再拧拧紧对拉拉螺栓栓。安装装好的的梁，较较正梁梁中线、标标高高、断面面几何何尺寸，将将模模板内杂杂物清清理干净净，合合格后办办理预预检。楼板模板安装:::楼板立杆间距为为为900××900mmmm,单间铺板板从一侧侧开始始铺，应应使接接缝严密密、平平整、无无错台台、防漏漏浆。平平板铺完完后用用水平仪仪测量量模板标标高，并并进行较较正。将将板内杂杂物清清理干净净，办办预检。楼板、梁模板起起起拱处模模板安安装:梁、板跨度≥444m时，在跨跨中按跨跨度起起拱，按按跨度度的1‰起拱，以以梁梁、板跨跨度中中心最高高起拱拱点为准准，依依次用木木楔垫垫起次龙龙骨，木木楔高度度逐渐渐递减。胶合板拼缝楼板模板采用对对对缝，缝缝隙下下面设置置龙骨骨，成对对钉钉钉子分别别将两两块模板板固定定在同一一龙骨骨上。模模板裁裁切时要要弹线线，采用用电动动工具按按线裁裁切，侧侧面打打磨刷漆漆，防防止遇水水膨胀胀。模板拆除模板拆除的一般般般要求侧模拆除：应在在在混凝土土强度度能保证证其表表面及棱棱角不不因拆除除模板板而受损损后，方方可拆除除。底模的拆除：必必必须执行行《混混凝土结结构工工程施工工质量量验收规规范》的的有关条条款。作作业班组组必须须进行拆拆模申申请，经经技术术部门批批准后后方可拆拆除。已拆除模板及支支支架的结结构，在在混凝土土达到到设计强强度等等级后方方允许许承受全全部使使用荷载载；当当施工荷荷载所所产生的的效应应比使用用荷载载的效应应更不不利时，必必须须经核算算，加加设临时时支撑撑。模板拆除的顺序序序应遵循循先支支后拆，后后支支先拆；；先拆拆不承重重的模模板，后后拆承承重部分分的模模板；自自上而而下，支支架先先拆侧向向支撑撑，后拆拆竖向向支撑等等原则则。模板工程作业组组组织，应应遵循循支模与与拆模模均由一一个作作业班组组执行行作业。使使支支模时就就考虑虑拆模的的方便便与安全全，拆拆模时人人员熟熟知情况况，易易找拆模模关键键点位，对对拆拆模进度度、安安全、模模板及及配件的的保护护都有利利。梁板模板拆除工艺流程拆除支架部分水水水平拉杆杆和剪剪刀撑→拆除梁连连接接件及侧侧模板板→下调楼板板模模板支柱柱顶可可调托撑2～～3㎝，使模模下降→分段分片片拆拆除楼板板模板板、龙骨骨及支支柱→拆除梁底底模模板及支支撑系系统拆除施工要点拆除该部位模板板板前，应应将该该层混凝凝土同同条件养养护试试件送试试验室室检测，当当试试块达到1000%的强度度后，并并呈报报监理公公司审审批同意意后，才才能进行行该层层模板的的拆除除工作。该该部部位梁底底模板板拆除时的的混混凝土同条条件件试块强度度必须达到到规范要要求后后方可拆拆除。拆除模板和支柱柱柱时，先先将脚脚手架可可调托托撑松下下，用用钢钎撬撬动模模板，使使模板板卸下，取取下下木枋和和模板板，然后后拆除除水平拉拉杆、剪剪刀撑、立立杆杆后，清清理模模板面，涂涂刷刷脱模剂剂。顶板模板拆除顶板模拆除混凝凝凝土同条条件抗抗压强度度试验验报告强强度达达到100%%，才能进进行行拆模。拆拆顶顶板模板板时从从房间一一端开开始，防防止坠坠落造成成质量量事故。顶板模拆除时注注注意保护护顶板板模板，不不能能硬橇模模板接接缝处，以以防防损坏多多层板板。拆除除的多多层板、龙龙骨骨及脚手手架要要堆放整整齐，并并注意不不要集集中堆料料。拆拆掉的钉钉子要要回收再再利用用，在作作业面面清理干干净，以以防扎脚脚伤人人。模板质量验收标标标准、允允许偏偏差：模板安装质量标标标准保证项目：模板板板及其支支架、支支撑必须须有足足够的强强度、刚刚度和稳稳定性性。基本项目：接缝宽度≤1...5mmm模板表面必须清清清理干净净，不不得漏刷刷脱模模剂；安安装在在结构中中的预预埋件、预预留留洞等按按图纸纸和洽商商不得得遗漏，且且安安装必须须牢固固。阴阳阳角必必须方正正（用用工程检检测仪仪上角尺尺检验验）。现浇结构模板安安安装的允允许偏偏差（表8--1）项次项目允许偏差检验方法1轴线位置（柱、墙墙、梁）3尺量检查2底模上表面标高高高+3、-3用水准仪或拉线线线和尺量量检查查3截面尺寸（柱、墙墙、梁）-3尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检检查5相邻两板表面高高高低差2用直尺和尺量检检检查6表面平整度3用2m靠尺和楔楔行塞塞尺检查查7预留钢板中心线位置38预留管、预留孔孔孔中心线位置39预留螺栓中心线位置2外露长度+10、010中心线位置预留洞10截面内部尺寸+10、0现浇结构的模板板板及其支支架拆拆除时的的混凝凝土强度度，应应符合设设计要要求，符符合下下列规定定：侧模：在混凝土土土强度能能保证证表面棱棱角不不因拆除除模板板而受损损坏后后，方可可拆除除。底模：在混凝土土土强度符符合以以下规定定：现浇混凝土结构构构拆模强强度（表表8-2）结构类型结构跨度按设计的混凝土土土强度标标准值值的百分分率计计（%）板≤250≥2、≤875＞8100梁、壳≤875＞8100悬臂构件≤2100＞8100砼浇筑该部位梁板砼浇浇浇筑顺序序遵循循由中间间向两两侧浇筑筑的方方式，确确保模模板支架架在施施工过程程中均均衡受力力，浇浇筑梁板板混凝凝土时柱柱混凝凝土强度度要达达到75%以以上。混凝凝土土浇筑时时，板板上堆积积混凝凝土的平平均厚厚度不超超过设设计板厚厚以上上100mmmm。浇筑该部位砼时时时，使用用汽车车泵，避避免布布料机增增加该该部位可可变荷荷载。剪力墙、柱子采采采用塔吊吊料斗斗浇筑，溜溜槽槽下料，减减少少混凝土土自重重对模板板的冲冲击力。砼浇筑过程中，必必须设专门人人员观察模板板及支撑体系系，避免模板板支撑体系发发生整体或局局部失稳。观观察人员一旦旦发现异常情情况，立刻通通知停止一切切砼浇筑施工工，并及时撤撤离现场。质量标准及验收收收质量标准参见JGJ16662-200008中相关验验收规范范，以以及59-22011中相相关验收收标准准。质量保证措施施工作业人员必必必须经过过考核核合格后后持证证上岗。施施工工管理人人员和和作业人人员必必须按操操作规规程、作作业指指导书和和技术术交底文文件进进行施工工。加强施工过程中中中的跟踪踪检查查，发现现质量量问题，及及时时处理，并并在在每天上上、下下午的下下班前前，对刚刚作业业的工程程各组组织检查查一次次。工序的检验和试试试验应符符合过过程检验验和试试验的规规定，对对查出的的质量量缺陷应应按不不合格控控制程程序进行行处置置。质量验收检查验收的内容容容，应按按高支支模专项项方案案的有关关规定定进行。模模板板支架的的验收收主要有有以下下项目：：架体的基础。架体的步距。立杆的纵横间距距距，立杆杆的接接头位置置、立立杆的垂直度。立杆的纵横杆的的的标高、水水平平度、横横杆的的交叉位位置。剪刀撑的位置、距距离、角度和和搭接。扣件的紧固程度度度。模板水平支撑周周周边应与与已浇浇好的混混凝土土外墙顶顶紧程程度。进入室内架体出出出入口处处的加加固。基础是否有不均均均匀沉降降立杆垫座与基础础础面是否否接触触良好，有有无无松动或或脱离离情况。检验全部节点盘盘盘扣是否锁锁紧紧。连墙撑、斜杆及及及安全网网等构构件的设设置是是否达到到了设设计要求求。荷载是否超过规规规定。安全文明施工及及及环保措措施模板工程组织机机机构现场成立模板施施施工管理小组，组组长由项项目经经理担任任，组组员由技技术负负责人、安安全全总监、安全全员员、技术员、土建工工程程师组成。安全监控措施梁板采用承插式式式脚手架支支撑撑体系，在在搭搭设和钢钢筋安安装、混混凝土土浇筑施施工过过程中，必必须须随时监监测。本本方案采采取如如下监控控措施施：（1）班组日常常进进行安全检检检查，项项目每每周进行行安全全检查，公公司司每月进进行安安全检查查，所所有安全全检查查记录必必须形形成书面面材料料。（2）日常检查查、巡巡查重点点部位：：1）杆件的设置置置和连接、扫扫地杆、支撑撑、剪刀撑等等构件是否符符合要求。2）底座是否松松松动，立杆杆是是否符合合要求求。3）连接扣件是是是否松动。4）架体是否不不不均匀的沉沉降降、垂直直度。5）施工过程中中中是否有超超载载的现象象。6）安全防护措措措施是否符符合合规范要要求。7）脚手架体和和和脚手架杆杆件件是否有有变形形的现象象。（3）脚手架在在承承受六级大大大风或大大暴雨雨后必须须进行行全面检检查。（4）在浇筑梁梁板板混凝土前前前，由项项目部部对脚手手架全全面检查查，合合格后才才开始始浇筑混混凝土土，浇混混凝土土的过程程中，由由质检员、安全员对架架体体进行检检查，随随时观测测架体体变形。发发现现隐患，及及时时停止施施工，采采取措施施保证证安全后后再施施工。见见表111-1。表10-1构件允许许偏偏差序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲333m<L≤44m4m<L≤6...5m≤12≤20钢板尺2水平杆、斜杆的的的钢管弯弯曲LL≤6.5mm≤30钢板尺3立杆垂直度全高高高绝对偏差≤10000mmm吊线和卷尺4立杆脚手架高度度度H内相对值≤H/44400钢板尺（5）施工前，必必必须组织施施工工单位、监监理理单位等等相关关单位对对专项项方案进进行论论证、审审查备备案。模板工程的安全全全技术措措施（1）安全技术术交交底1）模板安装操操操作人员应应严严格按模模板工工程要求求的材材质、施施工方方案和工工序进进行施工工，模模板没有有固定定前不得得进行行下道工工序施施工。2）本工程高支支支模架在扶扶梯梯洞口周周围设设安全网网和防防护栏杆杆。3）高处作业架架架子上、平平台台上一般般不宜宜堆放模模板。工工人所用用工具具、模板板零件件应放在在工具具袋内，以以免免坠落伤伤人。4）雨季施工、高高高耸结构构的模模板作业业，要要安装避避雷设设施，其其接地地电阻不不得大大于4Ω。五级以以上上大风天天气，不不宜进行行大块块模板拼拼装和和吊装作作业。5）木模板应远远远离火源堆堆放放。在架架空输输电线路路下面面进行模模板施施工，如如果不不能停电电作业业，应采采取隔隔离防护护措施施。（2）拆模的安安全全技术要求求求1）模板拆除时时时，混凝土土强强度必须须达到到《混凝凝土结结构工程程施工工质量验验收规规范》的的规定定。2）在拆模过程程程中，如发发现现结构混混凝土土强度并并未达达到要求求，应应暂停拆拆模。经经妥当处处理，实实际强度度达到到要求后后，方方可继续续拆除除。3）拆模时，应应应有专人指指挥挥和切实实可靠靠的安全全措施施，并在在下面面标出作作业区区，严禁禁非操操作人员员进入入作业区区。4）拆模的顺序序序应严格遵遵守守从上而而下的的原则，先先拆拆除非承承重模模板，后后拆承承重模板板。5）拆模人应站站站在一侧，不不得站在拆模模下方，几个个人同时拆模模应注意相互互间的安全距距离；禁止抛抛掷模板。6）拆模时严禁禁禁猛撬硬砸砸或或大面积积撬落落，停工工前不不得留下下松动动和悬挂挂的模模板。拆拆下的的模板应应及时时运送到到指定定的地点点集中中堆放或或清理理归垛。（3）模板施工工的的安全管理理理措施2）参加施工的的的人员必须须高高度重视视安全全工作，参参加加人员必必须经经过体检检，无无高血压压、无无心脏病病的人人员参加加。3）施工中所有有有人员都必必须须戴好安安全帽帽，系好好安全全带，配配戴好好工具袋袋，不不得穿塑塑料硬硬底鞋、拖拖鞋鞋。4）高空作业人人人员和楼层层、地地面施工工人员员要互相相关心心、关照照，高高空作业业人员员不得往往下抛抛坠物体体。5）搭设过程中中中，树立警警告告标志牌牌，而而且安排排专人人执勤，严严禁禁非施工工人员员进入施施工作作业区，安安全全检查员员必须须坚守岗岗位，尽尽心尽责责。6）搭设用钢管管管要求无开开裂裂、压扁扁、严严重锈蚀蚀及弯弯曲，扣扣件要要求有出出厂合合格证，无无脆脆裂、滑滑丝、变变形质量量缺陷陷。7）施工过程中中中安排专职职安安全员对对高支支模进行行观测测，一旦旦架体体发生明明显变变形，立立即指指挥施工工人员员撤离现现场。8）随时校正杆杆件件的垂直和和和偏差避避免偏偏差过大大。9）没有完成的的架架体，在每每每日收工工时，要要确保架架子稳稳定，以以发生生意外。应急预案措施救援预案的目的的的事故发生后，极极极时展开开救援援，抢救救受伤伤人员，使使受受困、受受伤害害人员、财财产产得到及及时抢抢救。防防止事事故继续续发展展。建立救援机构机构组长：孙君平副组长：张海林林林、焦风风涛组员：景万里、李李文秀、曹曹伟、廖强强职责和分工（1）组长负责责事事故应急救救救援的全全面组组织、指指挥、协协调工作作，负负责向上上级报报告并负负责调调集抢险险救援援所需的的人力力、物力力。（2）副组长协协助助组长组织织织、指挥挥、协协调救援援工作作，组长长不在在现场时时代行行组长的的职责责。（3）组员在组组长长或副组长长长的指挥挥下，负负责现场场的维维护、抢抢救、警警戒等工工作，及及具体落落实组组长或副副组长长下达的的救援援方法、措措施施的指令令。应急物资准备常备药品：消毒毒毒用品、急急救救物品（绷绷带带、无菌菌敷料料）及各各种常常用小夹夹板、担担架、止止血袋袋、氧气气袋等救火火物资。应急响应出现事故时，在在在现场的的任何何人员都都必需需立即向向组长长报告，汇汇报报内容包包括事事故的地地点、事事故的程程度、迅速速判断的事事故可能发发展的趋势势、伤亡情情况等，及及时抢救伤伤员、在现现场警戒、观观察事故发发展的动态态并及时将将现场的信信息向组长长报告。组组长接到事事故发生后后，立即赶赶赴现场并并组织、调调动救援的的人力、物物力赶赴现现场展开救救援工作，并并立即向公公司救援领领导负责人人汇报事故故情况及需需要公司支支援的人力力、物力。事事故的各情情况由公司司向外向上上汇报。制定模板及支架架架倒塌事事故的的应急救救援预预案模板及支架倒塌塌塌，高空空坠落落事故的的主要要危害模板及支架倒塌塌塌、高空空坠落落事故主主要造造成：人人员伤伤害、财财产损损失、作作业环环境破坏。应急救援方法有关人员的安排排排组长、副组长接接接到通知知后马马上到现现场全全程指挥挥救援援工作，立立即即组织、调调动动救援的的人力力、物力力赶赴赴现场展展开救救援工作作，并并立即向向公司司救援领领导负负责人汇汇报事事故情况况及需需要公司司支援援的人力力、物物力。组组员立立即进行行抢救救。人员疏散、救援援援方法人员的疏散由组组组长安排排的组组员进行行具体体指挥。具具体体指挥人人安排排在危险险区域域的人员疏疏散散到安全全的地地方，并并做好好安全警警戒工工作。各各组员员和现场场其他他的各人人员对对现场受受伤害害、受困困的人人员、财财物进进行抢救救。人人员有支支架的的构件或或其它它物件压压住时时，先对对支架架及现场场进行行观察，如如需需局部加加固的的，立即即组织织人员进进行加加固后，方方进进行相应应的抢抢救，防防止抢抢险过程程中再再次倒塌塌，造造成进一一步的的伤害。加加固固或观察察后，确认认没有进一一步的危险险，立即组组织人力、物物力进行抢抢救，发生生坠落事故故的立即进进行现场急急救，拨打打120救护。伤员救护休克、昏迷的伤伤伤员救援援让休克者平卧，不不用枕头，腿腿部抬高330度。若属属于心原性性休克同时时伴有心力力衰竭、气气急，不能能平卧，可可采用半卧卧。注意保保暖和安静静，尽量不不要搬动，如如必需要搬搬动时，动动作要轻。采采用吸氧和和保持呼吸吸道畅通或或实行人工工呼吸。受受伤出血，用用止血带止止血、加压压包扎止血血。立即拨打12000急救电话话或或送医院院。现场保护由具体的组员带带带领警卫卫人员员在事故故现场场设置警警戒区区域，用用三色色纺织布布或挂挂有彩条条的绳绳子圈围围起来来，由警警卫人人员旁站站监护护，防止止闲人人进入。通讯联络项目负责人：孙孙孙君平安全总监：景万万万里技术负责人：李李李宣宣医院救护中心：：：120匪匪警：1100火警：1119成品保护措施现场架子搭设完完完毕连续续进行行监测，确确保保安全，详详见见监测记记录。附录计算书板模板一、计算依据1、《建筑施工工工模板安全全技技术规范范》JGJJ1622-2000882、《建筑施工工工承插盘扣扣式式钢管支支架安安全技术术规范范》JGJJ2231－201003、《混凝土结结结构设计规规范范》GB55000100-2201004、《建筑结构构构荷载规范范》GB5500009-2201125、《钢结构设设设计规范》GB500117-200036、《建筑施工工工临时支撑撑结结构技术术规范范》JGJJ3300--200137、《施工手册册册》（第五五版版）二、计算参数基本参数楼板厚度h(mmmm)250楼板边长L(mmm)8楼板边宽B(mmm)4模板支架高度HHH(m))3.7主梁布置方向平行于楼板长边边边立柱纵向间距llla(m)1.2立柱横向间距lllb(m)1.2水平杆步距h(((m)1.5顶步水平杆步距距距(m)0.5立杆自由端高度度度a(mmm))500次梁间距a(mmmm)250次梁悬挑长度aaa1(mm)250主梁悬挑长度bbb1(mm)300可调托座内主梁梁梁根数/结构表面要求表面外露斜撑（含水平）布布置方式按构造要求布置置置材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.000次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆隆隆、山樟樟平行行方向)架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_155500荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征征征值fakk(kPPa)/架体底部垫板面面面积A(mm2)0.2是否考虑风荷载载载否架体搭设省份、城城市河南(省)郑州州州市(市)地面粗糙度类型型型/（图3）平面图图图三、面板验算根据规范规定面面面板可按按简支支跨计算算，根根据施工工情况况一般楼楼板面面板均搁搁置在在梁侧模模板上上，无悬悬挑端端，故可可按简简支跨一一种情情况进行行计算算，取b==1m单位位面板宽度度度为计算算单元元。W=bh2/666=10000×122/6=2240000mmm3I=bh3/1112=10000×123/12==14440000mm41、强度验算A.当可变荷载载载Q1k为均布布荷载时时：由可变荷载控制制制的组合合：q1=0.9××{{1.2[[GG1k+(GG2k+G3k)h]]b+11.4QQ1kb}==0.9×(1.2×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×1+1..4×2.5×1)=110..2511kNN/m由永久荷载控制制制的组合合：q2=0.9××{{1.355[[G1k+(GG2k+G3k)h]]b+11.4×0.7QQ1kb}==0.9×(1.355×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×1+1..4×0.7×2.5×1)=110..1944kNN/m取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maxx(100.2551,,10..1994)==100.2551kN//m（图4）面板简简简图B.当可变荷载载载Q1k为集中中荷载时时：由可变荷载控制制制的组合合：q3=0.9××{{1.2[[GG1k+(GG2k+G3k)h]]b}==0.9×(1.2×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×1)=77.1101kNN/mp1=0.9××11.4Q22k=0.9×1.4×2.5==3..15kNN（图5）面板简简简图由永久荷载控制制制的组合合：q4=0.9××{{1.355[[G1k+(GG2k+G3k)h]]b}==0.9×(1.355×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×1)=77.9989kNN/mp2=0.9××11.4×0.7QQ2k=0.9×1.4×0.7×2.5==2..2055kNN（图6）面板简简简图取最不利组合得得得：Mmax=0...252kkN·m（图7）面板弯弯弯矩图σ=Mmax///W=0..252××106/2400000=100.5515N//mm2≤[f]==31N/mmm2满足要求2、挠度验算qk=(G1kk++(G3kk+G2k)×h)×b=(0.3++((24+11..1)×250//10000))×1=6..5775kN//m（图8）简图（图9）挠度图图图ν=0.2022mmm≤[ν]=2550/44000=0..6225mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q111k为均布布荷载时时：由可变荷载控制制制的组合合：q1=0.9××{{1.2[[GG1k+（G2k+G3k)h]]a+11.4QQ1ka}==0.9×(1.2×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×250//10000++1..4×2.5×250//10000))=22.5663kN//m由永久荷载控制制制的组合合：q2=0.9××{{1.355[[G1k+（G2k+G3k)h]]a+11.4×0.7QQ1ka}==0.9×(1.355×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×250//10000++1..4×0.7×2.5×250//10000))=22.5448kN//m取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maxx(2..5633,22.5448))=2..5663kN//m计算简图如下：：：（图10）简图图图1当可变荷载Q111k为集中中荷载时时：由可变荷载控制制制的组合合：q3=0.9××{{1.2[[GG1k+（G2k+G3k)h]]a}==0.99×(1.2×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×250//10000))=11.7775kkN/mmp1=0.9××11.4Q22k=0..9×1.4×2.5==3..15kkN（图11）简图图图2由永久荷载控制制制的组合合：q4=0.9××{{1.355[[G1k+（G2k+G3k)h]]a}==0.99×(1.35522×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×250//10000))=22kN//mp2=0.9××11.4×0.7QQ2k=0..9×1.4×0.7×2.5==2..2055kNN（图12）简图图图31、强度验算（图13）次梁梁梁弯矩图图(kN·m)Mmax=0...843kkN·mσ=Mmax///W=0..843××106/(533.3333×103)=155.8806N//mm2≤[f]==17N/mmm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁梁梁剪力图图(kN)Vmax=3...594kkNτmax=VmaxSS/(Ibb))=3.5594×10000×40×103/(3441..3333×104×5×10)==0..8422N//mm2≤[τ]=1..7N/mmm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统统统计，qk=(G1kk++(G3kk+G2k)×h)×a=(0.3++((24+11..1)×250//10000))×250//10000==1..6444kNN/m（图15）简图图图（图16）变形形形图(mm)νmax=0...543mmm≤[ν]=1..2×10000/4400==3mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使使使用的木木方一一般为4mm长，型钢钢的主主梁也不不超过过4m，简化化为四跨跨连续梁梁计算算，即能能满足足施工安安全需需要，也也符合合工程实实际的的情况。另另外外还需考考虑主主梁的两两端悬悬挑情况况。主主梁的方方向设设定为立立杆的的横距方方向。将荷载统计后，通通过次梁以以集中力的的方式传递递至主梁。A.由可变荷载载载控制的的组合合：q1=Υ0×{{1.2[GGG1k+(GG2k+G3k)h]]a+11.4QQ3ka}==0.9×(1.2×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×250//10000++1..4×1.5×250//10000))=22.2448kN//mB.由永久荷载载载控制的的组合合：q2=Υ0×{{1.35[[[G1k+(GG2k+G3k)h]]a+11.4×0.7QQ3ka}==0.9×(1.355×(0.3++((24+11..1)×250//10000))×250//10000++1..4×0.7×1.5×250//10000))=22.3228kN//m取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maxx(2..2488,22.3228))=2..3228kN此时次梁的荷载载载简图如如下（图17）次梁梁梁承载能能力极极限状态态受力力简图用于正常使用极极极限状态态的荷荷载为：：qk=[G1kk++(G2kk+G3k)h]]a=(0.3++((24+11..1)×250//10000))×250//10000==1..6444kNN/m此时次梁的荷载载载简图如如下（图18）次梁梁梁正常使使用极极限状态态受力力简图根据力学求解计计计算可得得：Rmax=3...089kkNRkmax=222.1811kN还需考虑主梁自自自重，则自重标标准值值为gk=65.33/110000=00.0665kN//m自重设计值为：：：g=Υ0×1.2ggk=0.9×1.2×65.33/110000=00.0771kN//m则主梁承载能力力力极限状状态的的受力简简图如如下：（图19）主梁梁梁正常使使用极极限状态态受力力简图则主梁正常使用用用极限状状态的的受力简简图如如下：（图20）主梁梁梁正常使使用极极限状态态受力力简图1、抗弯验算（图21）主梁梁梁弯矩图图(kN·m)Mmax=1...81kNN·mσ=Mmax///W=1..81×106/(8..9886×10000)==2011.3379N//mm2≤[f]==205N//mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁梁梁剪力图图(kN)Vmax=8...888kkNτmax=QmmmaxS//(Ib00)=8.8888×10000×6.0884×103/(211.5566×104×1.2×10)==200.8994N/mmm2≤[τ]=1220N/mmm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁梁梁变形图图(mm)νmax=2...179mmm≤[ν]=1..2×103/4000=33mm满足要求4、支座反力计计算算立柱稳定验算要要要用到承承载能能力极限限状态态下的支支座反反力，故故：Rzmax=1116.36666kN六、立柱验算1、长细比验算算算根据水平杆步距距距可求得得支架架立杆计计算长长度修正正系数数取1.66l01=hˊ+++2kaa=0.55+2×0.7×500==7000.55mmml02=ηh===1.6×0.5×10000=8800mmm取两值中的大值值值l0=max((ll01,l02)=maxx(7000.55,8800))=8800mmmλ=l0/i===800//(22.011×10)==399.8001≤[λ]=1500满足要求由λ查表得，φφ==0.88892、支架及模板板板自重计算算G1k立杆自重G1KKK1：由于立杆是标准准准件，支支模架架搭设高高度为为层高，若若计计算使用用几根根立杆搭搭接而而成，还还需将将楼板厚厚度、模模板厚度度、主主次梁厚厚度、托座座调节高度度、底座调调节高度后后，再计算算立杆根数数。为了便便于计算，采采用下式进进行计算：：n=(H-h0.33)//h步距=(3.7--2250//10000--0..3)//1==3.115m=max(mmm<n,,m∈Z)=3G1K1=（mmm+1）×立杆自重重=(3+1))×9.6×10=33844N水平斜杆G1KKK2；计算算每步立立杆按承承担两两个水平平斜杆杆,则自重简简化为为100NN/步×（m+1）=100×(3+1))==4000N竖向斜杆自重GGG1K3：计计算每步立立立杆按承承担两两个竖向向斜杆杆100NN/步×（m+1）=100×(3+1))==4000N可调托座、底座座座G1K4：140NN合计：(38444+4000++4000+1140))/110000=11.3224kNG1k=0.555+1.33224/(llalb)=0.55+1..3244/((1.2×1.2))=11.4119kN3、立柱稳定性性性验算N1=[1.22((G1k+(GG2k+G3k)h0)+1..4QQ4k]lalb=(1.2×(0.3++((24+11..1)×250//10000))+11.4×1)×1.2×1.2==133.3778kNf=N1/(φφφA)=133.37888×10000/((0.88899×5.711×100))=226.33544N/mmm2≤[σ]=3000N/mmm2满足要求七、可调托座验验验算按上节计算可知知知，可调托座座受力力N=RRzmaxx=16.33666kNN=16.36666kN≤[N]==30kN满足要求梁模板二、计算参数基本参数混凝土梁高h(((mm)900混凝土梁宽b(((mm)400混凝土梁计算跨跨跨度L(mm)8模板支架高度HHH(m))2.8梁跨度方向立柱柱柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向向向的立柱柱间距距lb(m)1.2水平杆步距h(((m)1立杆自由端高度度度a(mmm))400梁底增加立柱根根根数n3梁底支撑小梁根根根数m4次梁悬挑长度aaa1(mm)250结构表面要求表面外露主梁合并根数2斜撑（含水平）布布置方式按构造要求布置置置材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.000次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆隆隆、山樟樟平行行方向)面板E(N/mmmm^22)11500面板fm(N///mm^^2))31架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_50000荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征征征值fak(kPa))/架体底部垫板面面面积A(mm2)0.2是否考虑风荷载载载否架体搭设省份、城城市河南(省)郑州州州市(市)地面粗糙度类型型型/地基承载力折减减减系数/模板及其支架自自自重标准准值G1kk(kNN/m^^2))0.5新浇筑混凝土自自自重标准准值G2kk(kNN/m^^3))24钢筋自重标准值值值G3k((kkN/mm^33)1.5施工人员及设备备备产生荷荷载标标准值Q11k(kNNN/m^^2))2.5简图剖面图1剖面图2三、面板验算根据规范规定面面面板可按按简支支跨计算算，根根据施工工情况况一般楼楼板面面板均搁搁置在在梁侧模模板上上，无悬悬挑端端，故可可按简简支跨一一种情情况进行行计算算，取b==1m单位位面板宽度度度为计算算单元元。W=bh2/666=10000×1122/6=2240000mmm3，I=bhh3/12==10000××1223/12==14440000mm41、强度验算由可变荷载控制制制的组合合：q1=0.9××{{1.2[[GG1k+(GG2k+G3k)h]]b+11.4QQ1kb}=0.9×(111.2×((00.5++(224+11.55)×99000/100000)×11+11.4××2..5×11)==28..4776kN//mm由永久荷载控制制制的组合合：q2=0.9××{{1.355[[G1k+(GG2k+G3k)h]]b+11.4×0.7QQ1kb}=0.9×(111.35××((0.5++((24+11..5)××9000/110000)××1++1.44×00.7××2..5×11)==30..6997kNN//m取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maax(2888.4776,,30..6997)==300.6997kNN/m面板简图Mmax=000.1799kN·mm面板弯矩图σ=Mmax///W=0..179×××106/2400000=7..4667N/mmm2≤[f]==31N//mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1kk++(G3kk+G2k)×hh)×bb=(0.5++((24+11..5)××9000/110000)××1==23..455kN/mm面板挠度简图ν=0.0588mm≤[ν]=4000/(((4-1))××4000)==0.33333mm满足要求面板挠度图四、次梁验算计算简图：次梁简图由可变荷载控制制制的组合合：q1=0.9××{{1.2[[GG1k+（G2k+G3k)h]]a+11.4QQ1ka}=0.9×(111.2×((00.5++(224+11.55)×99000/100000)×44000/(((4--1)××10000))+11.4××2..5×44000/(((4--1)××10000)))==3.77977kN/mm由永久荷载控制制制的组合合：q2=0.9××{{1.355[[G1k+（G2k+G3k)h]]a+11.4×0.7QQ1ka}=0.9×(111.35××((0.5++((24+11..5)××9000/110000)××4000/(((44-1))×110000)++1.44×00.7××2..5×44000/(((4--1)××10000)))==4.00933kN/mm取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maax(3...7977,44.0993))=4..0993kNN//m1、强度验算次梁弯矩图(kkkN·mm)Mmax=000.9922kN·mmσ=Mmax///W=0..992×××106/(855.3333××10000))=111.66288N/mmm2≤[f]==17N/mmm2满足要求2、抗剪验算次梁剪力图(kkkN)Vmax=4...438kkNτmax=QQQmaxS//(Ib)))=4..4438××1003×40××1003/(3441..3333×1104×5×110))=1..044N/mmm2≤[τ]=1.77N/mmm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统统统计，qk=(G1kk++(G3kk+G2k)×hh)×aa=(0.5++((24+11..5)××9000/110000)××4000/(((44-1))×110000)==3.11277kN/mm次梁挠度简图次梁变形图(mmmm)νmax=1...033mmm≤[ν]=1.22×10000//4000=33mm满足要求五、主梁验算根据实际工况，梁梁下增加立立杆根数为为3，故可将将主梁的验验算力学模模型简化为为3-1==2跨梁计计算。这样样简化符合合工况，且且能保证计计算的安全全。将荷载统计后，通通过次梁以以集中力的的方式传递递至主梁。A.由可变荷载载载控制的的组合合：q1=0.9××{{1.2[[GG1k+(GG2k+G3k)h]]a+11.4QQ1ka}=0.9×(111.2×((00.5++(224+11.55)×99000/100000)×44000/(((4--1)××10000))+11.4××2..5×44000/(((4--1)××10000)))==3.77977kN/mmB.由永久荷载载载控制的的组合合：q2=0.9××{{1.355[[G1k+(GG2k+G3k)h]]a+11.4×0.7QQ1ka}=0.9×(111.35××((0.5++((24+11..5)××9000/110000)××4000/(((44-1))×110000)++1.44×00.7××2..5×44000/(((4--1)××10000)))==4.00933kN/mm取最不利组合得得得：q=max[qqq1,q2]=maax(3...7977,44.0993))=4..0993kN此时次梁的荷载载载简图如如下次梁承载能力极极极限状态态受力力简图用于正常使用极极极限状态态的荷荷载为：qk=[G11kk+(G2kk+G3k)h]]a=(0.5++((24+11..5)××9000/110000)××4000/(((44-1))×110000)==3.11277kN/mm此时次梁的荷载载载简图如如下次梁正常使用极极极限状态态受力力简图根据力学求解计计计算可得得：Rmax=5.433kNRkmax=444.1488kN还需考虑主梁自自自重，则则自重重标准值值为gk=32.665//10000==0.00333kN//m自重设计值为：：：g=0..99×1.2ggk=0.9××1..2×332..65//10000==0..0355kNN/m则主梁承载能力力力极限状状态的的受力简简图如如下：主梁正常使用极极极限状态态受力力简图则主梁正常使用用用极限状状态的的受力简简图如如下：（图19）主梁梁正正常使用极极极限状态态受力力简图1、抗弯验算主梁弯矩图(kkkN·mm)Mmax=111.1688kN··mσ=Mmax///W=1..168×××106/(8..9886×110000)==1330.00266N/mmm2≤[f]==2005N/mmm2满足要求2、抗剪验算主梁剪力图(kkkN)Vmax=1110.64499kNτmax=QmmmaxS//(Ib)))=100.6449××10000××6.00844×1003/(211.5566××1004×1.22×110)==255.0335N/mmm2≤[τ]=1200N/mmm2满足要求3、挠度验算主梁变形图(mmmm)νmax=0...389mmm≤[ν]=1.22×10000//4000=33mm满足要求4、支座反力计计算算因立柱在验算需需需用到主主楞在在承载能能力极极限状态态下在在最大支支座反反力，故故经计计算得：：Rzmax=21.22988kN六、立柱验算1、长细比验算算根据水平杆步距距距按规范范可以以求得支支架立立杆计算算长度度修正系系数1.66l01=hˊ+++2kaa=9000+2××0.77×4400==14460mmml02=ηh===1.6×11×100000=116000mm取两值中的大值值值l0=max(l01,l02)=maxx(14600,,16000))=166000mmλ=l0/i===16000//(2..011×100)==79..6002≤[λ]=1500满足要求由λ查表得，φφ==0.72282、支架及模板板板自重计算算G1k立杆自重G1KKK1：由于立杆是具有有有一定长长度模模数的标标准杆杆件，支支模架架搭设高高度为为层高，若若计计算使用用几根根立杆搭搭接而而成，还还需将将楼板厚厚度、模模板厚度度、主主次梁厚厚度、托座座调节高度度、底座调调节高度后后，再计算算立杆根数数。为了便便于计算，采采用下式进进行计算：：n=(H-000.3))/hh步距=(2.8--00.3))/11=2..5m=max(mmm<n,,m∈Z)=2G1K1=(mmm+1)××立杆自重重=(2+1))××3.775××10==1112.55NN水平斜杆G1KKK2:计算每步步立杆杆按承担担两个个水平斜斜杆,则自重简简化为为:100N/步×××(m+1))=1000×(22+1))=3300N竖向斜杆自重GGG1K3:计算每步立杆按按按承担两两个竖竖向斜杆杆100NN/步×（m+1）=100××(22+1))=3300N可调托座、底座座座G1K4:11440N合计:(11222.5++3000+33000+1440))/100000=0..8553kNNG1k=0.555+0.88553/(llalb)=0.55+0..8533/((1.2××11.2))=11.0992kN3、立柱稳定性性性验算N1=[1.22((G1k+(GG2k+G3k)h))+1..4Q1kk]lalb=(1.2××((0.5++((24+11..5)××9000/110000)++1..4×22.55)×11.22×1..2==45..5662kNf=N1/(φφφA)=455.56222×10000//(0..7228×55.771×11000)=11099.6005N/mmm2≤[σ]=3000N/mmm2满足要求七、可调托座验验验算按上节计算可知知知，可调托座座受力力N=RRzmaxx=21.22988kNN=21.29998kN≤[N]==30kN满足要求墙模板二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGGJ16222-200088混凝土墙厚度hhh(mmm)350混凝土墙计算高高高度H(mmm)3700混凝土墙计算长长长度L(mmm)8000次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mmmm)180主梁悬挑长度bbb1(mm)200主梁合并根数2结构表面要求表面外露对拉螺栓横向间间间距X(mm)500对拉螺栓竖向道道道数m7材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.000次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材材材质垂直直方向向)面板E(N/mmmm^22)9000面板fm(N///mm^^2))29对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间间间t0(h)4混凝土浇筑速度度度V（m/h))2外加剂影响修正正正系数1.2混凝土塌落度影影影响修正正系数数1.15混凝土浇筑方式式式溜槽、串筒或导导导管振捣混凝土时模模模板的水水平荷荷载Q2kk(kNN/m^^2))/倾倒混凝土时模模模板的水水平荷荷载Q3kk(kNN/m^^2))2混凝土重力密度度度γc(kNN/mm^3))24（图1）纵向剖剖剖面图（图2）墙支模模模立面图三、荷载统计新浇混凝土对模模模板的侧侧压力力F1===0.222γct0β1β2V0.5＝0.222×24×4×1.2×1.155×20.5=441.21118kN//mm2用于计算面板时时时用到的的F2=γcH=24×37000/110000=888.88kNN/m2公式F2=γcccH所对应的的每道道对拉螺螺栓处处的计算算公式式分别为为墙底部对拉螺栓栓栓承受的的荷载载为：H1=H-b11==35000mmmF21=γcHHH1=84KKNN/m2墙底部对拉螺栓栓栓承受的的荷载载为：H2=H-b22==31000mmmF22=γcHHH2=74..44KN//m2墙底部对拉螺栓栓栓承受的的荷载载为：H3=H-b33==26000mmmF23=γcHHH3=62..44KN//m2墙底部对拉螺栓栓栓承受的的荷载载为：H4=H-b44==20000mmmF24=γcHHH4=48KKNN/m2墙底部对拉螺栓栓栓承受的的荷载载为：H5=H-b55==13000mmmF25=γcHHH5=31..22KN//m2墙底部对拉螺栓栓栓承受的的荷载载为：H6=H-b66==800mmmmF26=γcHHH6=19..22KN//m2墙底部对拉螺栓栓栓承受的的荷载载为：H7=H-b77==400mmmmF27=γcHHH7=9.66KKN/mm2计算面板时：标准值G4k＝＝＝min[[FF1,F2]＝41.22188kN/mm2计算第一道对拉拉拉螺栓时时：标准值G4k111=minn[[F1,F21]=441.221811kNN/m2计算第二道对拉拉拉螺栓时时：标准值G4k222=minn[[F1,F22]=441.221811kNN/m2计算第三道对拉拉拉螺栓时时：标准值G4k333=minn[[F1,F23]=441.221811kNN/m2计算第四道对拉拉拉螺栓时时：标准值G4k444=minn[[F1,F24]=441.221811kNN/m2计算第五道对拉拉拉螺栓时时：标准值G4k555=minn[[F1,F25]=331.22kN//m2计算第六道对拉拉拉螺栓时时：标准值G4k666=minn[[F1,F26]=119.22kN//m2计算第七道对拉拉拉螺栓时时：标准值G4k777=minn[[F1,F27]=99.6kkN/mm2承载能力极限状状状态设计计值S＝0.9mmmax[[1..2G44k++1.44Q33k，1.355G44k+11.44×0.7QQ3kk]则：计算面板时S===0.9×max((1..2×41.22188+1..4×2,1..355×41.22188+1..4×0.7