桥梁工程现浇箱梁支架搭设方案

PAGEPAGE33支架搭设方案一、工程概况工程概概概况在图图纸总总说明里里摘录录，然后后叙述述重难点点。二、支架搭设方方方案1、主桥采用满满满堂支架浇浇筑筑施工法,在高速路路每每侧通行行车道道搭设门门洞，保保障高速速路正正常通行行要求求。支架及门洞搭设设设：边跨跨采用用WDJ碗扣型钢钢管管，跨路路施工工需在高高速公公路上搭搭设门门洞。按按招标标文件专专用本本第402..003（增加第第六六条）要要求，上上跨济青青高速速公路大大桥主主桥支架架设计计时应充充分考考虑到济济青高高速公路路的通通行要求求，每每侧各设设置两两个通行行车道道，要求求净宽宽不小于7.5米，净高高不不小于5米。每侧侧门门洞搭设设设计计为通行行净宽宽度为7.5米，净高高为5.2米。门洞洞支支墩采用D5300mmm的钢管柱柱，管管柱中心心间距距2.588m；门洞顶过过梁梁采用35*3355HW型钢，HW型钢的枕枕梁梁采用32c号工字钢钢（并并排2根）。门洞洞支支墩在高高速公公路中央央分隔隔带内设设置两两排D530钢管柱（中中中支墩）,在硬路肩肩设设置一排排钢管管柱（边边支墩墩）。2、边跨WDJJJ碗扣型（φ48*33..5mm）支架满满堂堂布设。箱梁底板下6000cm**600cm**1220㎝，翼板板侧侧布置60cmm**90ccm**120㎝。即箱箱梁梁底板下下支架架纵横向向间距距采用0.6m；翼板下下支支架纵向向间距距采用0.6m，横向间间距距采用0.9m；立杆支支架架底部及及顶部部均采用0.6m步距，中中部部采用1.2m步距，支支架架底部设设置扫扫地横杆杆。立立杆使用LG1220、LG1550、LG1880、LG2440、LG3000五种型号号搭搭配支立立，保保证立杆杆接口口交错布布置。为为保证支支架稳稳定性，用用6m普通钢管管和和活动扣扣件搭搭设剪刀刀撑，角角度控制制在30～60°之间。纵纵向向剪刀撑撑设置置6道，即每每道道箱梁腹腹板处处和支架架最外外排各1道，横向向剪剪刀撑1.8m设置一道道；；每根钢钢管至至少保证证四个个卡子与与立杆杆连接，剪剪刀刀撑用单单根钢钢管长度度不够够时，用用钢管管连接，每每个个连接处处不得得少于两两个卡卡子。1、支架：中横横横梁两侧各各6m范围内采采用30*6600*1220㎝步距布布置置（即纵纵横向向间距为30*6600cm,竖向步距距为120ccmm）;箱室及腹腹板板底均采采用60cmm**60ccm**120㎝步距布布置置；翼板板处采采用60cmm**90ccm**1200cmm步距布置置。2、纵向分布木木木：10*115㎝，全桥桥通通长布设设；3、横向分布木木木：10*110㎝，中横横梁梁两侧各6m范围内箱箱梁梁底板下下间距距采用25㎝布设，中中中横梁两两侧各各6m范围外箱箱梁梁底板下下两侧侧翼板处处采用用30cm间距布设设；；4、侧模：横肋肋肋间距60㎝，竖肋肋间间距30㎝，采用10*110㎝方木；；在在中横梁梁处竖竖肋间距距适当当加密为25cm。5、竹胶板：底底底模、侧模模、翼翼板采用用优质质覆膜A类竹胶板板，规规格122**2244**1..5㎝；6、内模支架：：：钢管支架架采采用60*6600*60㎝；7、支架底托下下下垫木：10cmm**15ccm**4m的方木；；三、主桥支架、模模板、地基受受力验算a、计算依据：：：⑴设计图纸；⑵箱梁砼浇注方方方法：采用用分分两次浇浇注完完成（荷荷载计计算按一一次浇浇注计算算）。⑶模板支架使用用用材料、规规格格及其力力学性性能。b、检算内容⑴底模、纵横向向向木枋的强强度度、挠度度检算算。⑵立杆整体稳定定定性检算。⑶地基承载力检检检算。c、检算原则：：：⑴方木按照市场场场上最普遍遍的的红松考考虑，弹弹性模量9*1003Mpa,抗弯强度[12]]MMpa；抗剪强强度[1.99]]MPa，容重取取木木材最大大容重重7.5kknn/m3。⑵检算要求所有有有方木的弯弯曲曲最大正正应力力均小于于其容容许应力[12]]MMPa。⑶立柱杆件容许许许应力按[2155]]MPa进行计算算。⑷所有杆件的挠挠挠度变形量量均均小于[L/44000]。（一）荷载计算算算：本桥箱梁为变截截截面箱梁梁，箱箱梁底至至地面面平均高高度为为7.5m，拟采用φ48*33..5mm钢管作为为全全桥支架架的基基本构件件，横横向木枋枋拟采采用10*1100cm松木单层层布布置，间间距25cmm--30ccm，纵向木木枋枋采用15*1100cm松木单层层布布置，经经初步步设计的的支架架结构详详见附附图所示示。根根据钢管管支架架设计图图，支支架顶部部直观观布置图图见下下图所示示1、荷载分析（1）、钢筋混混凝凝土自重箱梁钢筋混凝凝凝土自重属属均均布荷载载，直直接作用用于底底模及侧侧模，根根据设计计图可可得箱梁梁各部部分最不不利自自重荷载载为：：中横梁两侧6米米米段落内内：qq1横梁=3..88*266=998.88KNN/m2中横梁两侧6米米米腹粱处处：qq1腹板=2..116*226==56.1166KN//m22中横梁两侧6mmm处腹梁厚厚度度：h=22**X1.55/2881.5+11..64==2**231..55/281..55+1.6644=3..133m底板厚度：DDD=0..2**X1.55/2881.5+00..3=00.22*2331..5/2881.55+0.33==0.445mm板面.53101+.*.*+20*+.9.5*.*=1m端横梁处：：qq1端梁=1..88*266=446.88KNN/m2翼板处：q1翼翼翼板=1**00.7**1**26==188.2KKN//m2因中横梁两侧666m处腹梁荷荷载载大于端端粱处处，两处处支架架布设相相同，可可只验算算中横横梁两侧6m腹梁处满满足足要求即即可。(2)、竹胶板板板底模（板板厚厚δ=1.55ccm容重γ=10..008KNN/mm3）q2=1*1**00.01555*100.008KNN/mm3=0.1155KN//m22(3)、横向木木木枋（10*1100cm）中横梁两侧6米米米内段落qq3=1/00..25**0..1*00.11*7..5==0.33KNN/m2中横梁两侧6米米米外及翼翼板处处q3=1/00..3*00.11*0..1**7.55=00.255KNN/m2(4)、纵向木木木枋（15*1100cm）中横梁两侧6米米米段落内q44横梁=1//00.6**0..1*00.115*77.55=0..199KN//m22中横梁两侧6米米米腹板处q44腹板=1//00.6**0..1*00.115*77.55=0..199KNN/mm2中横梁两侧6米米米外翼板板处q4翼板=1//00.9**0..1*00.115*77.55=0..133KNN/mm2(5)、支架体体体系自重重①、单根钢管自自自重按7.5m的支支支架高度计计算算钢管自自重荷荷载（含含配件件、剪刀刀撑及及水平拉拉杆等等），￠48*33..5钢管单位位重重为3.844kkg/m，加配件件乘乘以系数2.0,则立杆自自重重平均分分配到到底层的的荷载载为:gg=77.5mm*33.844kgg/m*系数2*9..88N/110000=0.56KNNN/根②、钢管支架体体体系自重根据支架设计图图图，中横横梁两两侧6米段落内内平平均每平平方米米布置了6.05根钢管，中中中横梁两两侧6米腹板外外箱箱室底板板处平平均每平平方米米布置了1.83根钢管，则则则支架体体系自自重为：：中横梁两侧6米米米段落内q55横梁=0..556*11/（0.6**00.3）=3.1111KN//m22中横梁两侧6米米米腹板外q55腹板=0..556*11/（0.6**00.6）=1.5566KN//m22翼板处q55翼板=0.5566*1/（0.6**00.9）=1.0044KNN/mm2(6)、施工机机机具及人人员荷荷载qq6=1.55KKN/mm2(7)、倾倒混混混凝土产产生的的荷载q7=2.00KKN/mm2(8)、振捣砼砼砼产生的的荷载载qq8=2.00KKN/mm2(9)、风荷载载载：支架高度度为8.5m左右，风风荷荷载按0.855KKN/mm2考虑2、荷载组合根据《路桥施工工工计算手手册》P175表8-5要求，计计算算中静载载系数数取值1.2，动载系系数数取值1.4。（1）、验算底底模模①、中横梁两侧侧侧6米段落内内底底模q=1.2(qqq1横梁+q2)+1..44(q6+q7+q8)=1.2*(9998.88+00.155)++1.44*((1.5++22.0++2..0)=126.4444KN//m22②、中横梁两侧侧侧6米腹板处处底底模q=1.2(qqq1腹板+q2)+1..44(q6+q7+q8)=1.2*(5556.116++0.115))+1..4**(1..5++2.00+22.0))=75.27KKKN/m2③翼板处q=1.2(qqq1翼板+q2)+1..44(q6+q7+q8)=1.2*(((18.22++0.115))+1..4**(1..5++2.00+22.0))=29.72KKKN/mm2（2）、验算横横向向木枋①、中横梁两侧侧侧6米段落内q=1.2(qqq1横梁+q2+q3)+1..44(q6+q7+q8)=1.2*(9998.88+00.155+00.3)++11.4**(11.5++2..0+22.00)=126.8000KNN/mm2②、中横梁两侧侧侧6米腹板处处q=1.2(qqq1腹板+q2+q3)+1..44(q6+q7+q8)=1.2*(5556.116++0.115++0.255)++1.44*((1.5++22.0++2..0)=75.57KKKN/mm2③翼板处q=1.2(qqq1翼板+qq2+q3)+1..44(q6+q7+q8)=1.2*(((18.22++0.115++0.225))+1..4**(1..5++2.00+22.0))=30.02KKKN/mm2（3）、验算纵纵向木木枋①、中横梁两侧侧侧6米段落内q=1.2(qqq1横梁+q2+q3+q4横梁)+11..4(qq6+q7+q8)=1.2*(9998.88+00.155+00.300+00.199)++1.44*((1.5++22.0++2..0)=127.0333KN//m22②中横梁两侧666米腹板处q=1.222(q1腹板+q2+q3+q4腹板)+11..4(qq6+q7+q8)=1.2*(5556.116++0.115++0.225++0.119))+1..4**(1..5++2.00+22.0))=75.8KNNN/m2③翼板处q=1.2(qqq1翼板+q2+q3+q4翼板)+11..4(qq6+q7+q8))=1.2*(((18.22++0.115++0.225++0.113))+1..4**(1..5++2.00+22.0))=30.18KKKN/mm2（4）、验算立立杆杆、地基①、中横梁两侧侧侧6米段落内内q=1.2(qqq1横梁+q2+q3+q4横梁+q5横梁)+11..4(qq6+q7+q8)=1.2*(9998.88+00.155+00.3++0..19++3..11))+11.4**(11.5++2..0+22.00)=130.7666KN//m22②、中横梁两侧侧侧6米腹板处处q=1.222(q1腹板+q2+q3+q4腹板+q5腹板)+11..4(qq6+q7+q8)=1.2*(5556.116++0.115++0.255+00.199+11.566)++1.44*((1.5++22.0++2..0)=77.67KKKN/mm2③翼板处q=1.2(qqq1翼板+q2+q3+q4翼板+q5翼板)+11..4(qq6+q7+q8)=1.2*(1118.22+00.155+00.255+00.133+11.044)++1.44*((1.5++22.0++2..0)=31.42KKKN/mm2(二)、结构验验算1、底模板验算算算底模钉在横向木木木枋上，直直接接承受上上部施施工荷载,取承受最最大大荷载的的腹板板处(横梁与腹腹板板处承受受的荷荷载相同)进行验算,截取1m宽的竹胶胶板板简化为为相应应跨径的的三等等跨连续续梁来来验算，1m宽*0.00115m厚竹胶板板截截面特性性：I=10000*1..533/12==228.113ccm4=0.22881*110--6m4W=10000*11.552/6=3377.5ccm33=3.7755*100-55m3[αw]=122MMPaE=9*10333MPa==99*1006KN/mm2（1）、中横梁梁两两侧6米段落内内底底模板验验算该段落模板直接接接承受混混凝土土荷载，底底部部横向方方木中中心间距25cmm,截取1m宽的竹胶胶板板简化为为相应应25cm跨径的三三等等跨连续续梁来来验算,则q=12266.444KNN/m2*0.2255m=331..61KKN//m计算简图如下：：：a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**31..611*0..2552=0.2200KN..mαw=Mmaaax/W==00.200/((3.755**10-55)/10000=5.33Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qLLL4/(15500EI))=31.61***0.22544/(15500*9**1006*0.22881*110--6)*11000=0.032cccm<[[f]]=L//4000=00.0063ccm满足要求求（2）中横梁两两侧侧6米腹板处处底底模板验验算该段落模板直接接接承受混混凝土土荷载，底底部部横向方方木中中心间距30cmm,截取1m宽的竹胶胶板板简化为为相应应30cm跨径的三三等等跨连续续梁来来验算,则q=755..27KKN//m2*0.3300m=222..58KKN//m计算简图如下：：：a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**25..288*0..322=0.22003KNN.mmαw=Mmaaax/W==00.2003//(3..755*100-55)/100000=5.41Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qLLL4/(15500EI))=25.28***0.334/(15500*9**1006*0.22881*110--6)*11000=0.054cccm<[[f]]=L//4000=00.0075ccm满足要求求（3）、翼板底底模模板验算该段落模板直接接接承受混混凝土土荷载，底底部部横向方方木中中心间距30cmm,截取1m宽的竹胶胶板板简化为为相应应30cm跨径的三三等等跨连续续梁来来验算,则q=299..72KKN//m2*0.33==8.992KKN/mm按三等连续梁进进进行截面面验算算：计算简图如下：：：a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**8.992**0.33022=0.0088KN..mαw=Mmaaax/W==00.088/((3.755**10-55)/10000=2.13Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qLLL4/(15500EI))=8.92*000.3004/(15500*9**1006*0.22881*110--6)*11000=0.019cccm<[[f]]=L//4000=00.0075ccm满满足要求求2、横向木枋验验验算横向木枋采用1110*110ccm松木单层层布布设，直直接承承受底模模传递递下来的的荷载载，中横横梁两两侧6米段落内内采采用跨径径为0.6m的三等跨跨连连续梁来来计算算，翼板板用跨跨径为0.9m的三等跨跨连连续梁来来计算算。（1）、中横梁梁两两侧6米段落内内横横向木枋枋验算算支点中心间距6660cm，顺桥方方向向中心间间距为为25cm，则横向向木木枋的分分布荷荷载为:q=（0.6**00.255*1126..8))/0..6==31.77KKN/m，计算简简图图如下：：①、10*100ccm松木枋枋截面特特性I=bh3/1112=88333cm4=8.3333*100-66m4W=bh2///6=11677cm3=1.6677*100-44m3[αw]=122MMpaE=9*10333MPa==99*1006kN/mm2②、截面验算a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**31..7**0.66022=1.1144KN..mαw=Mmaaax/W==11.144/((1.677**10-44)/10000=6.83Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qqqL4/(15500EI))=31.7*000.64/(15500*9**1006*8.3333*100-66)*10000=0.037cccm<[[f]]=L//4000=00.115cmm满足要求求（2）、中横梁梁两两侧6米腹板处处横横向木枋枋验算算支点中心间距6660cm，顺桥方方向向中心间距距为30cmm，则则横向木木枋的的分布荷荷载为为:qq=（0.6**00.3**755.577)//0.66=222.667KKN/m，计算简简图图如下：：①、10*100ccm松木枋枋截面特特性I=bh3/1112=88333cm4=8.3333*100-66m4W=bh2///6=11677cm3=1.6677*100-44m3[αw]=122MMpaE=9*10333MPa==99*1006kN/mm2②、截面验算a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**22..677*0..6002=0.8822KN..mαw=Mmaaax/W==00.822/((1.677**10-44)/10000=4.91Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qqqL4/(15500EI))=22.67***0.664/(15500*9**1006*8.3333*100-66)*10000=0.026cccm<[ff]]=L//4000=00.115cmm满足要求求（3）、翼板处处横横向木枋验验验算支点点中心心间距90cm，顺桥方方向向中心间间距为为30cm，则横向向木木枋的分分布荷荷载为:q=（0.9**00.3**300.022)//0.99=99.0006KKN/m，计算简简图图如下：：①、10*100ccm松木枋枋截面特特性I=bh3/1112=88333cm4=8.3333*100-66m4W=bh2///6=11677cm3=1.6677*100-44m3[αw]=122MMpaE=9*10333MPa==99*1006kN/mm2②、截面验算a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**9.00066*0..9002=0.7733KN..mαw=Mmaaax/W==00.733/((1.677**10-44)/10000=4.37Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qqqL4/(15500EI))=9.006***0.994/(15500*9**1006*8.3333*100-66)*10000=0.053cccm<[[f]]=L//4000=00.115cmm满足要求求3、纵向木枋验验验算纵向木枋采用1115*110ccm松木枋单单层层布置，直直接接承受横横向木木枋传递递下来来的荷载载。中中横梁两两侧6米段落内内及及其外箱箱室底底板处的的纵向向木枋按按跨径径为0.6m的三等跨跨连连续梁来来计算算，翼板板处为为跨径为0.9m的三等跨跨连连续梁。（1）、中横梁梁两两侧6米段落内内纵纵向木枋枋验算算中横梁两侧6米米米段落内内纵向向木枋支支点中中心间距距为60cm，横向间间距30cm，则横向向木木枋的分分布荷荷载为:q=（0.6**00.3**1227.003))/0..6==38..111KN//m，计算简简图图如下：：①、15*100ccm松木枋枋截面特特性I=bh3/1112=228113cmm4=28..113*110--6m4W=bh2///6=33755cm3=3.7755*100-44m3[αw]=122MMpaE=9*10333MPa==99*1006kN/mm2②、截面验算a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**38..111*0..622=1.37KNNN.mαw=Mmaaax/W==11.377/((3.755**10-44)/10000=3.65Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qqqL4/(15500EI))=38.11***0.664/(15500*9**1006*28..113*110--6)*11000=0.013cccm<[[f]]=L//4000=00.115cmm满足要求求（2）、中横梁梁两两侧6米段落外外箱箱梁底纵纵向木木枋验算算中横梁两侧6米米米段落内内纵向向木枋支支点中中心间距距为60cm，横向间间距60cm，则横向向木木枋的分分布荷荷载为:q=（0.6**00.6**755.8))/00.6==455.488KNN/m，计算简简图图如下：：①、15*100ccm松木枋枋截面特特性I=bh3/1112=228113cmm4=28..113*110--6m4W=bh2///6=33755cm3=3.7755*100-44m3[αw]=122MMpaE=9*10333MPa==99*1006kN/mm2②、截面验算a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**45..488*0..622=1.64KNNN.mαw=Mmaaax/W==11.644/((3.755**10-44)/10000=4.37Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qqqL4/(15500EI))=45.48***0.664/(15500*9**1006*28..113*110--6)*11000=0.016cccm<[[f]]=L//4000=00.115cmm满足要求求（3）、翼板底底纵纵向木枋验验验算翼板底纵向木枋枋枋支点中中心间间距为90cm，横向间间距60cm，则横向向木木枋的分分布荷荷载为:q=（0.9**00.6**300.188)//0.99=118.111KKN/m，计算简简图图如下：：①、15*100ccm松木枋枋截面特特性I=bh3/1112=228113cmm4=28..113*110--6m4W=bh2///6=33755cm3=3.7755*100-44m3[αw]=122MMpaE=9*10333MPa==99*1006kN/mm2②、截面验算a、弯曲强度验验验算Mmax=0...1q**L22=0.11**18..111*0..922=1.47KNNN.mαw=Mmaaax/W==11.477/((3.755**10-44)/10000=3.91Mpppa<[σw]=1122Mpaa满足要求求b、挠度验算fmax=qqqL4/(15500EI))=18.11***0.994/(15500*9**1006*28..113*110--6)*11000=0.031cccm<[[f]]=L//4000=00.2225ccm满足要求求4、立杆验算（1）、立杆轴轴向向荷载计算算算据《路桥施工计计计算手册册》，采采用￠48*33..5钢管作支支架架，当横横杆步步距为1.2时，对接接立立杆的容容许荷荷载[N容]=333..1KN。立杆底部承受竖竖竖向荷载载为:①中横梁两侧666米段落内内箱箱室下:00*37Km.53.插路工算②中横梁两侧666米段落外外箱箱室下:N=0.6*000.6**777.677KNN/m2=27..996KN＜[N容]=333..6KNN③翼板下：N=0.6*000.9**311.422KNN/m2=16..997KN＜[N容]=333..6KNN.结论:::单根立杆杆承承受荷载载满足足容许荷荷载要要求。（2）、立杆稳稳定定性验算立杆的计算长度度度L0L0=1200ccm截面回转半径IIIii=1..588cm截面积AAA=44.899cmm2截面模量WW==5..08ccm33钢材的抗压设计计计强度σ[σ容许]=22115Mppa长细比λλ=L0/i=1120//1..58==766轴心受压构件的的的稳定系系数φ=0.77115（查《路路桥桥施工计计算手手册》P79003-226表）则立杆的稳定性性性按下列列公式式计算（取取中中横梁两两侧6米段落外外箱箱室下最最大值值计算）:N/(φ*A)))=277.996*110000/((0..7155*44.899*110-4)/11006=79.97MMMpa＜[σ容许]=22115Mppa（3）考虑风荷荷载载的稳定性性性验算：：由于本项目属内内内陆地区区，各各季的平平均风风速相差差不大大,且支架高高度度较低,考虑风荷荷载载对满堂堂支架架力杆的的稳定定性验算算时，风风荷载可可取值值0.855KKN/mm2。①立杆底部承受受受竖向荷载载计计算：（风风荷荷载为动动荷载载，活载载系数数取ri=1.4）中横梁两侧6米米米段落内内箱室室下:00.714.5m.73.插路工算中横梁两侧6米米米段落外外箱室室下:N=0.6*000.6*（77.6677+1..4**0.885）KN/mm2=28..339KN＜[N容]=333..6KN。翼板下：N=0.6*000.9*（31.4422+1..4**0.885）KN/mm2=17..661KN＜[N容]=333..6KNN.②取中横梁两侧侧侧6米段落外外箱箱室下最最大值值进行立立杆稳稳定性验验算：：N/(φ*A)))=288.339*110000/((0..7155*44.899*110-4)/11006=81.20MMMpa＜[σ容许]=22115Mppa结论：支架立杆杆杆的稳定定性满满足要求求。（三）、地基验验验算地基处理:搭设支架前先清清清除表土土，并并进行填填前碾碾压，而而后分分层填筑50cm建筑碎料料并并碾压密密实，最最后铺筑20cm石灰土，碾碾碾压后密密实度度不小于96%。填筑宽宽度度较支架架两侧侧各加宽0.5mm,高程较原原地地面高出0.5m。期间要要注注意石灰灰土的的养生，并并用用触探仪仪检测测地基实实际承承载力。地基处理完毕后后后，按支支架搭搭设要求求放样样布设10cmm**15ccm**4m的方木作作为为支架底底托下下垫木，据据《路路桥施工工计算算手册》p360表11-117，碎石土土密密实状态态下最最小的容容许承承载力可可达500--7700KKpaa，我们按按以以上方法法处理理的地基基远大大于该容容许承承载力范范围。支支架底托托采用用10cmm**10ccm，根据《路路路桥设计计与通通用规范范》第第5.0..3条，扩散散角角采用45°，底托的的扩扩散面积积保守守采用0.066m2（30cmm**20ccm）考虑，则则则支架对对地基基的压力力为：：27.96KNNN/((0..3*00.22)m2=4666KKpa＜500KKppa结论：地基承载载载力满足足要求求结论：通过以上上上验算，钢钢管管支架方方案满满足受力力要求求。四、主跨门洞钢钢钢管柱支支墩、横横梁受力力验算算门洞采用D53330mm的钢管柱柱作作支墩，中中支支墩纵向向布置置2排,边支墩1排,箱梁底板板下下立柱间间距2.655m，翼板下下立立柱间距2.755m，每排钢钢管管柱11根。柱顶顶布布置双排32c工字钢作作支支墩横向向枕梁梁；采用400**4400HHW型钢作纵纵向向过梁，纵纵梁梁全桥横横向布布置：底底板以以下间距0.6m，翼板下0.9m。横向布布置置宽度27m，共40根(16/00.6++1++11//0..9)，梁底16米宽范围围布布置28根,两侧翼板板下下共12根。门洞洞通通行宽度度设计计7.5m，计算跨跨度L=7..55+0..855+0..533=8..888m。按9m验算受受力力，按9m验算刚度度。⑴、门洞支墩：：：中支墩为为两两排D5300**10的钢管柱柱，边边支墩为1排，箱梁梁底底板下横横向中中心距2.65米，翼板板下下间距2.75米；⑵、门洞纵梁：：：400**4400HHW型钢，间间距60㎝，底板16米范围布28根,两侧翼板板共共布12根；⑶、门洞枕梁：：：32c工字钢（320**1134**133.5**155）；⑷、门洞顶纵向向向分布方木木：：15*1100cm,箱梁底中中心心距60cmm,翼板下90cmm;;⑸、门洞纵梁顶顶顶横向分布布木木：10*110㎝，中心心距30㎝。（一）荷载计算算算：1、截面面积箱梁混凝土分两两两次浇筑筑，受受力验算算以全全断面重重量计计算荷载载，按按均布荷荷载计计算，以以增加加安全系系数。(1)腹梁(最最最不利荷荷载):门洞最外侧处腹腹腹梁厚度度：h=22**X1.55/2881.5+11..64==2**9.551..5/2881.55+1.6644=2..044m底板厚度：DDD=0..2**X1.55/2881.5+00..3=00.22*9..511.5/22881.5+00..3=00.335m面面6*0-4-2-30.02+*80/++01*(.0222*=.1虑虑增大系只底.26./2、荷载计算(1)门洞受力力力(按平均值值考考虑)单位荷载:G门洞＝q1腹腹腹板=166..31**266/166=226.55KNN/m2。(2)、竹胶板板板底模（板板厚厚δ=1.55ccm容重γ=10..008KNN/mm3）q2=1*1**00.01555*100.008KNN/mm3=0.1155KN//m22⑶、横向木枋（110*1000cm）q3=1/0..33*0.111*0..1**7.55=00.255KNN/m2(4)、纵向木木木枋（15*1100cm）qqq4=1/00..6*00.11*0..155*7..5==0.119KN//m22(5)、支架架架体系自自重①、单根钢管自自自重门洞顶按2m的的的支架高高度计计算钢管管自重重荷载（含含配配件、剪剪刀撑撑及水平平拉杆杆等），￠￠48*33..5钢管单位位重重为3.844kkg/m，加配件件乘乘以系数2.0,则立杆自自重重平均分分配到到底层的的荷载载为:g=2m*333.844kgg/m*系数2*9..88N/110000=00.115KNN/根②、钢管支架体体体系自重根据支架设计图图图，箱室室底板板处平均均每平平方米布布置了了1.83根钢管，则则则支架体体系自自重为：：q5===0.115**1/（0.6**00.6）=0.4422KN//m22(6)、施工机机机具及人人员荷荷载qq6=1.55KKN/mm2(7)、倾倒混混混凝土产产生的的荷载q7=2.00KKN/mm2(8)、振捣砼砼砼产生的的荷载载qq8=2.00KKN/mm2(9)、风荷载载载：支架高度度为8.5m左右，风风荷荷载按0.855KKN/mm2考虑荷载取值系数：：：静载系系数rG=1.2，活载系系数rQ=1.44P门洞=26...5*1..22+1..2**（0.155++0.225++0.119++0.442）+1.44*（(1.5++2+22+00.855)＝41.9900KNN/mm2。（二）门洞纵过过过梁H型钢强度度验验算400*40000HW纵梁型钢钢，箱箱梁底板板下间间距60㎝，以配配合合门洞顶顶部支支架布设设。每每根纵梁梁纵向向均布荷荷载q=411..90**0..6=225..14KKN//m，40号H型钢自自重1772kgg/m，计1.722KKN/m；荷载总重q纵纵纵=25..114+11.772=226..86KKN//m1、根据4000*4000HH(166Mnn)型钢的截截面面尺寸参参照《路路桥施工工计算算手册》P185钢材强度度设设计值：：抗拉(弯)f==2155MMpa；抗剪fv=11225MMpaa。2、按简支梁计计算算，验算抗抗抗弯能力力：按按9米验算受受力力跨中弯矩M=qqq*l2/8=2266.866*99*9//8==2711.996KKN•m。拉拉W=7.*03481K/.4p<25a(W为抗弯截面面模模量，采用用用型钢表Wx=333340ccm33)3、支点上部受受压压约束，按按按连续结结构验验算抗剪剪能力力：(支点外部部边边缘距中中距离离忽略不不计)剪力Q=q*LL//2=2666.866*99/2==1220.887KKN；面积矩，近似按按按S=(AA//2)**(HH/2))=AAH/44=2219..5**40//4==21995ccm3(A为H型钢截截面积，H为总高40)剪应力：τ=QQQ*S//(BB*I))=1200.887*221995ccm33/(1..33cmm*6666990cm4)=3.06KNNN/cmm2=30..66Mpaa<ffv=11255Mpaa（见《路桥施工工工计算手手册》P411表12-1）(计算式中，BBB为腹板宽宽度1.3ccm，I为惯性矩矩，采采用型钢钢表Ix=66666900ccm4)(三)门洞纵纵过梁刚刚度验验算跨中挠度计算按按按门洞顶顶宽度度9米计算：：最大弯曲挠度计计计算(计算参照照《路路桥施工工计算算手册》P7844)：//4I*669084.*69146.m0025(钢材弹性模量量量E=2..11*1005Mpa，容许挠挠度度按L/40000)。(四)枕梁受受力验算算门洞钢管柱顶部部部枕梁：2排32c工字钢（320**1134**133.5**155）；H型钢上部承受受受均布荷载载q=411..9KNN/mm2，40号H型钢自自重1772kgg/m，计1.722KKN/m；计算时时按H型密布考考虑虑枕梁受受力：：每平方米35***35H型钢自重重：1.722*（1/0..6）=2.8877KN//m2232c工字钢自自自重62.77KKg/m，计0.633KKN/m；每根工工字字钢承受受均布布荷载为为：q=((41...9+22.887)**9**2.665++2.665**4*00.663)//2..65//4根=1011..36KKN//m1、工字钢强度度度验算（1）、按简支支梁梁计算，验验验算抗弯弯能力力：跨中弯矩M=qqq*l2/8=11001.336**2.66522/8=8888.988KNNm拉拉W=.80/0817Nc7M<=5p(W为抗弯截面面模模量，采用用用型钢表P63：Wx=77660.88cmm3)（2）、支点上上部部受压约束束束，验算算抗剪剪能力：：剪力Q=q*LL//2=10001.336**2.665//2=11344.299KNN；面积矩，近似按按按S=(AA//2)**(HH/2))=AAH/44=779.992**32//4==6399.336cmm3(A为工型钢截截面面积，H为总高32)剪应力：τ=QQQ*S//(BB*I))=1344.229*66399.366cmm3/(1..335cmm*1121773cm4)=5.225KKKN/ccm22=52..225Mppa<<fv==1225Mppa(计算式中，BBB为腹板宽宽度1.355ccm，I为惯性矩矩，采采用型钢钢表Ix=11221733ccm4)2、刚度验算:::跨中挠度计算按按按门洞顶顶枕梁梁宽度2.65米计算；；最大弯曲挠度计计计算(计算参照照《路路桥施工工计算算手册》P7844)：//4I*03*5484.*170.50066m(钢弹性模量EEE=2.11**105Mpa，容许挠挠度度按l/40000)。(五)门洞支支墩钢管管立柱柱受力验验算门洞中支墩为两两两排，排排中心心间距1.37米，其上上纵纵梁采用40号型钢连连接接两门洞洞间隔隔部分，其其受受力远远远优于于边支墩墩，在在此只验验算边边支墩即即可。边支墩采用1排排排D5300mmm的钢管，箱箱箱梁底板板下16m范围内设设计计间距2.655mm,共布设7根，其上上布布置40号H型钢28根；两侧侧翼翼板下间间距2.75米，共布布设4根，其上上布布置40号H型钢12根。因翼翼板板荷载较较轻，只只对箱梁梁底板板下支墩墩进行行验算。H型钢总重：2228*（8.888++0.553）m*11..72KNN/m==4553.119KKN32c工字钢受受受力P1=4411.9++4553.119//(166*99)=455.055KNN/m232c工字钢总总总重：16*44**62..744Kg//m==40115..36KKg==40..155KNF洞=S*PP11=16***9*445..05==64487..2KKN；单根D530钢钢管管受力:F单柱=(644887.22KNN+400.115KNN)//7/22=4666.224KNN/根；钢管截面最小回回回转半径i＝17.33227mm，钢管立立柱柱取高度度为4.5m。根据书钢结构简简简易计算算书：：i＝√（I/A）=√（4621199.8996ccm4/1533..9388cmm2）=17..3327ccm长细比λ＝l///i＝450//117.33277＝25.9977=266,考虑使用:2226*√(345//2355)==32查表P79得:稳定系数φ＝0.9229。钢管截面面积：：：A0＝3.144**(500/22)^22-33.144*((48/22))^2==1553.99388cm2强度验算：σa＝N/A00＝4466.2224KNN*110000/((153..9938**1000)mmm22＝30.2299MPaa<［σa］＝215MMPa；稳定验算：σa＝466..244*10000//(00.9229**1533.9938**1000)mmm22＝32.66MMPa<［σa］＝215MMPa；(六)地基承承载力验验算确定边支墩地基基基承载力力，边边支墩宽宽度1.033mm,横向长度度浇浇注整体体基础础。P＝N/A＝＝4466.2224KNN//（1.033mm*1..3225m）＝341..663KNN//m2＝341..663KPPa高速公路路面承承承载力能能够满满足要求求。通过以上验算，门门洞搭设方案案满足受力要要求。五、支架预压及及及预拱度度方案案㈠、支架预压压压：门洞及支架搭设设设完成后后需对对支架进进行预预压，以以消除除支架的的非弹弹性变形形同时时，在加加载前前、加载载中,要对模板板、支支架的沉沉降变变形进行行观测测,卸载后还还要要对支架架模板板的变形形恢复复情况进进行观观测，卸卸载时时按照均均值卸卸载按两两次卸卸完，分分别为为50%。布点初测：加载前需对支架架架基础顶顶、支支架底和和底模模顶进行行标高高布点测测量，观观测点布布置在在地面以以及模模板底的的方木木上，以以四分分之一跨跨度为为纵距，三三分分之一梁梁底宽宽度为横横距分分别设置置观测测点。测测量点点设在支支点、梁梁跨的1/6、1/3、1/2、2/3和5/6处，横向向均均设3点位。加载卸载顺序：：：为加快施工进度度度，同时时保证证预压效效果，不不考虑进进行整整联等载载预压压，实行行分跨跨超载预预压。按按照梁体体荷载载的120%逐跨进行行加加载，预预压荷荷载分期期加到到支架顶顶部，加加载卸载载顺序序为：按按预压压荷载总总重的的0→50%→75%→100%→50%→25%→0进行分期期加加载及分分期卸卸载，并并测得得各级荷荷载下下的测点点的变变形值。沉降观测：预压观测48小小小时（观观测时时间以沉沉降稳稳定为准准），加加载完成成后每每2小时观测测一一次，连连续两两次观测测沉降降量不超超过3mm,即为趋于于稳稳定，改改为每每6小时观测测一一次，沉沉降稳稳定48小时后，经经经监理工工程师师同意后后，即即可进行行卸载载。第一一次卸卸载后停4—6小时，观观测2次。第二二次次卸载后24小时内进进行4次观侧，观观观测时要要注意意地基变变化4、预压成果分分分析：根据测量结果,,,计算变形形量量并绘制制支架架变形曲