连续刚构桥梁抗震

抗震分析1桥梁结构构构地震反反应分分析方法法1.1概述述述结构地震反应分分分析分为为两种种：一种种是以以地震运运动为为确定过过程的的确定性性地震震反应分分析，另另一种是是以地地震运动动为随随机过程程的概概率性地地震反反应分析析。目目前概率率性地地震反应应分析析方法还还不成成熟，世世界各各国的桥桥梁抗抗震设计计规范范中普遍遍采用用确定性性地震震反应分分析方方法。在确定性的地震震震反应分分析时时，是把把研究究的桥梁梁结构构作为一一个系系统，在在采用用有限元元法时时，即把把结构构处理为为若干干离散单单元在在有限个个节点点处连接接起来来的一个个集合合体，而而把地地面运动动看成成是对系系统的的输入，系系统统的输出出即是是地震反反应。结结构地震震反应应分析方方法的的演变依依赖于于地震理理论的的发展。地地震震理论也也称地地震作用用理论论，它研研究地地震时地地面运运动对结结构产产生的动动态效效应。随随着地地震作用用理论论的演变变，产产生了三三种确确定性地地震反反应分析析的方方法，即即静力力法，反反应谱谱法和动动态时时程分析析法。1.2反应应应谱分析析法反应谱理论考虑虑虑了结构构的动动力特性性和场场地条件件的影影响。对对单自自由度结结构，已已知结构构的阻阻尼比，对对给给定的地地震输输入，按按结构构固有周周期变变化的结结构最最大地震震反应应值组成成的曲曲线，称称为反反应谱。反反应应谱有速速度反反应谱，位位移移反应谱谱和加加速度反反应谱谱。为数数较多多的若干干地震震记录的的反应应谱曲线线的平平均化、光光滑滑化可得得到设设计反应应谱。反反应谱法法是当当前结构构抗震震设计中中广泛泛使用的的方法法，它是是采用用“地震荷载”的概念，从从从地震动动出发发求结构构的最最大地震震反应应，同时时考虑虑了地面面运动动和结构构的动动力特性性。反应谱方法用于于于抗震计计算包包括三个个基本本步骤：：第一一步根据据强震震记录统统计分分析出用用于设设计的地地震动动反应谱谱；第第二步是是将结结构振动动方程程进行振振型分分解，将将位移移用振型型广义义坐标表表示，而而广义坐坐标的的最大值值由第第一步中中所得得的反应应谱求求得；第第三步步，各项项反应应量的最最大值值可通过过适当当的方法法将各各振型反反应最最大值进进行组组合得到到。由由它的计计算方方法，可可以看看出反应应谱理理论是建建立在在以下基基本假假定的基基础上上：（1）结构的地地震震反应是线线线弹性的的，可可以采用用叠加加原理进进行振振型组合合；（2）结构物所所有有支承处的的的地震动动完全全相同；；（3）结构物最最不不利地震反反反应为其其最大大地震反反应；；（4）地震动的的过过程是平稳稳稳随机过过程。1.3动态态态时程分分析法法早期，重要的的的建筑物、大大跨桥梁和其其它特殊结构构物采用多节节点多自由度度的结构有限限元动力计算算图式，把地地震强迫振动动的激振—地震加速度度时程直接输输入，对结构构进行地震时时程反应分析析，这通称为为动态时程分分析。动态时时程分析法从从选定的地震震动输入(地震动加速速度时程)出发，采用用多节点多自自由度的结构构有限元动力力计算模型建建立地震动方方程，采用逐逐步积分法对对方程进行求求解，计算地地震过程中每每一瞬时结构构的位移、速速度和加速度度反应，从而而可以分析出出结构在地震震作用下弹性性和非弹性阶阶段的内力变变化以及构件件逐步开裂、损损坏直至倒塌塌的全过程。动态时程分析法法法可以精精确地地考虑结结构、土土和深基基础相相互作用用、地地震波相相位差差及不同同地震震波多分分量多多点输入入等因因素建立立结构构动力计计算图图式和相相应地地震振动动方程程。此外，动态时程程程分析法法可以以使桥梁梁的抗抗震设计计从单单一的强强度保保证转入入强度度、变形(延性)的双重保保证证，同时时使工工程师们们更清清楚结构构地震震动力破破坏的的机理和和提高高桥梁抗抗震能能力的合合理途途径。1.4地震震震波的选选择和和输入模模式在结构时程分析析析时，地地震动动加速度度过程程是不可可缺少少的，结结构的的计算结结果也也取决于于输入入的加速速度时时程。在在研究究结构的的确定定性地震震反应应分析时时，必必须根据据场地地土与土土质的的振动特特性选选择合适适的地地震记录录作为为系统的的输入入。目前，在抗震设设设计中或或在实实际的结结构地地震分析析中，选选择合适适的地地震动加加速度度时程记记录一一般有下下列四四种方法法：（1）直接利用用强强震记录。在在使用时必须须注意测得该该记录所在地地的场地地质质条件与所计计算的桥梁所所在地的场地地地质条件的的相近性。（2）在结构所所在在地震区缺缺缺乏强震震观测测记录时时，可可采用相相似场场地土与与土质质条件下下已观观测到的的其他他地区的的地震震记录。（3）可用规范范反反应谱为目目目标合成成人工工规范化化地震震波作为为输入入地震记记录。（4）对于重要要性性结构物可可可以采用用上述述方法选选择合合适的地地震记记录外，更更合合理的应应该作作结构场场址上上的地震震危险险性分析析，对对该场址址上强强地震动动作经经验性和和理论论性的估估计，从从大量实实际地地震记录录的统统计特征征出发发，通过过数学学、力学学等解解析方法法计算算基岩、覆覆盖盖土层中中地震震加速度度时程程作为输输入地地震波。在地震动特性中中中，对结结构破破坏有重重要影影响的因因素为为地震动动强度度、频谱谱特性性和强震震持续续时间等等。地地震动强强度一一般由地地震动动加速度度峰值值大小来来表示示，频谱谱特性性可由地地震动动加速度度时程程的主要要周期期表示，它它受受许多因因素的的影响，如如震震源的特特性、震震中距离离、场场地条件件等。因因此在选选择强强震记录录时，除除了最大大峰值值加速度度应符符合桥梁梁所在在地区的的烈度度要求外外，场场地条件件也应应尽量接接近，也也就是该该地震震加速度度时程程的主要要周期期应尽量量接近近于桥址址场地地的卓越越周期期。地震动的输入模模模式直接接关系系到地震震反应应分析的的结果果，要根根据实实际情况况慎重重选取。规规范范规定，对对于于抗震设设防烈烈度为9度的悬臂臂结结构和预预应力力混凝土土刚构构桥等，应应考考虑竖向向地震震作用与与水平平地震作作用的的不利组组合。地震动的输入模模模式又可可分为为同步、不不同同步单点点输入入和同步步、不不同步多多点输输入。对对于中中、小桥桥梁，可可假设所所有支支承点上上的水水平地面面运动动都是相相同的的，因而而进行行同步输输入。对对于桥梁梁长度度(或单跨跨跨度)很大的桥桥梁梁，各支支承点点可能位位于显显著不同同的场场地土上上，因因此应考考虑地地面运动动的空空间变化化性，进进行多点点输入入。2桥梁结构动动力力特性2.1动态态态地震力力计算算方法计算地震力常用用用的方法法有逆逆迭代法法、Reilleeighh-RRitz法、Jacoobbi法、R1tZ向量迭代代法法、子空空间迭迭代法和LariiCCZO、向量迭迭代代法等。本设计中，MIIIDAS中采用的的是Reylleeighh-RRitz法分析。Reyleigggh-RRittz法分析进进行行抗震是是在n维矢量空空间间的一个个子空空间中，寻寻找找Reylleeigh商的驻值值点(即对应的的近近似特征征向量量)和相应的的驻驻值(即对应的的近近似特征征值)。对于简简单单的结构构，选选取合适适的初初始子空空间比比较容易易，Reylleeighh-RRitz法可以得得到到很好的的近似似解；但但是对对于大型型的复复杂结构构系统统，选取取合适适的初始始子空空间并不不容易易。Reylleeighh-RRitz法实际上上把n阶特征值值问问题规模模缩小小了，从n阶缩小到s阶，当计计算算结果的的精度度与给定定的s个初始向向量量的准确确程度度有关，初初始始向量越越接近近结构的的振型型，计算算的精精度就越越高；；2.2桩基基基模拟（1）桩基模拟拟的的必要性地震时，上部结结结构的惯惯性力力通过基基础反反馈给地地基，会会使地基基产生生变形。在在较较硬的土土层中中，这种种变形形远比地地震波波产生的的变形形小，因因此，当当桥梁建建在坚坚硬的地地基上上时，往往往用用刚性地地基模模型对结结构进进行地震震反应应分析，这这一一假设基基本上上是符合合实际际的。然然而，当当桥梁建建于软软弱土层层时，地地基的变变形会会使上部部结构构产生移移动和和摆动，从从而而导致上上部结结构的实实际运运动和按按刚性性地基假假定计计算的结结果有有较大的的差别别，这是是由地地基与结结构的的动力相相互作作用引起起的。当地震能量输入入入结构物物并引引起振动动以后后，上部部结构构的振动动通过过基础反反馈给给地基，从从而而改变地地震运运动的频频谱组组成，使使接近近于结构构物自自振频率率的分分量获得得加强强，同时时地基基加速度度幅值值较邻近近自由由场地小小。地地基的柔柔性改改变了上上部结结构的动动力特特性，使使整个个结构的的周期期延长，改改变变了结构构的阻阻尼。有有相当当一部分分能量量通过地地基土土的滞回回作用用和波辐辐射作作用耗散散在土土壤中。因因此此，在计计算结结构地震震反应应时考虑虑地基基与结构构的相相互作用用是完完全必要要的。（2）桩基模拟拟建立模型的原则则则之一就就是要要使所建建的模模型与实实际结结构物尽尽量接接近，其其中当当然也包包括基基础的模模拟。若若不模拟拟桩基基础，在在承台台下面就就应该该添加完完全固固结的边边界条条件，但但实际际上，各各个土土层都会会不可可避免地地产生生横向、竖竖向向的变形形，因因此考虑虑桩土土效应可可以使使结果更更接近近真实值值。下面用m法法计计算桩基础础础的水平平位移移，此方方法将将作以下下几点点假定：：①将土看作弹性性性变形介质质，其其地基系系数在在地面（或或冲冲刷线）处处为为零，并并随深深度成比比例增增长；②基础与土之间间间的粘着力力和和摩阻力力均不不予考虑虑；③在水平力和竖竖竖直力作用用下下，任何何深度度处土的的压缩缩性均用用地基基系数表表示。桩的计算宽度：：：模型中的等代土土土弹簧根根据规规范中的“m”值法计算算各各参数。对对于于各桩的的计算算宽度，按按规规范公式式计算算如表1：（1）式中，─桩基截截截面形状状换算算形状；；─受力换算系数数数；─桩间相互作用用用系数。表1桩的计算算宽度度桩径1.5m部位中间墩横向中间墩纵向计算宽度1.5031.503地基土一共包括括括五层:第一层为为软软塑黏土土，土土层厚度度为6m；第二层层为为硬塑黏黏土，土土层厚度度为6m；第三层层为为坚硬、半半坚坚硬黏土土，土土层厚度度为8m；第四层层为为砾岩、砾砾石石，土层层厚度度为12m；第五层层为为卵石及及坚硬硬砾石，土土层层厚度为18m。选定第第五五层为持持力层层，桩端端进入入持力层8m，桩长40m。由《公路桥涵地地地基与基基础设设计》（JTGDD63--20007）规范得得各各土层的的相应应m值见表-2：表2各土层土土的比比例系数数土层第一层第二层第三层第四层第五层各土层等代刚度度度计算步步骤：：=1\*GB3①根据地基基基础础规范中给给给出的m法计算桩桩基基的土弹弹簧的的基本公公式：：（7-2）式中：─各土土土层厚度度；─基础的计算宽宽宽度；─地基土的比例例例系数─各土层中点距距距地面的距距离离=2\*GB3②当基础在平平行行于外力作作作用方向向由多多根桩组组成时时，桩的的计算算宽度可可按下下式计算算（3）地面或局部冲刷刷刷线以下下桩的的计算埋埋入深深度可按按下式式计算（4）本设计中，横桥桥桥向以及及纵桥桥向均有4根桩，故故两两个方向向上的的计算相相同，=11.5m，=3.55m，故可得得m=3.5m<000.6=44..5m式中，─平行于于于水平力力作用用方向上上的桩桩间净距距。又有，式中，─平行于于于水平力力作用用方向的的桩间间相互影影响系系数；─与平行于水平平平力作用方方向向的一排排桩的的桩数n有关的系系数数，当n=1时，=1..0；n=2时，=0..6；n=3时，=0..5；n=4时，=0..445。故，，带入（3）得到m现在只需将得到到到的、、、值带入（2）即可得得到到值。桥梁的地震反应应应分析研研究中中，考虑虑桩-土共同作作用用时，在在力学学图式中中作如如下处理理。假假定土介介质是是线弹性性的连连续介质质，等等代土弹弹簧刚刚度由土土介质质的动力力m值计算。“m法”是我国公公路路桥梁设设计中中常用的的桩基基静力设设计方方法。在在此采采用的动动力mm值最好以以实实测数据据为依依据。由由地基基比例系系数的的定义可可表示示为（5）式中，──土体对桩桩的的横向抗抗力；；z─土层的深度度；；─桩在深度z处处处的横向位位移移(即该处土土的的横向变变位值值)。由此，可求出等等等代土弹弹簧的的刚度为为（6）式中，a为土层层层的厚度度，为为该土层层在垂垂直于计计算模模型所在在平面面的方向向上的的宽度，从从而而计算得得出各各桩基节节点土土弹簧的的等待待刚度见见表3表3各土层等等代土土弹簧刚刚度计算算结果果土层（m）（横向）（纵向）Z（m）横向（kN/mmm）纵向（kN/mmm）131.5031.50380001.55410854108231.5031.50380004.5162324162324331.5031.503150007.5507262...5507262...5431.5031.5031500010.5710167...5710167...5541.5031.5032500014210420000210420000641.5031.5032500018270540000270540000741.5031.5035000022661320000661320000841.5031.5035000026781560000781560000941.5031.50350000309018000009018000001041.5031.50310000034204408000020440800001141.5031.5031000003822845600002284560000土弹簧模拟模型型型示意图图见图图1。图1桩基土土土弹簧模拟拟示示意图2.3桥梁梁梁结构模模型建建立结构的力学模型型型是进行行结构构静、动动力分分析时所所采用用的能够够反映映结构力力学性性能和构构造特特点的计计算图图式。目目前对对桥梁的的地震震反应分分析都都是建立立在对对实桥进进行合合理简化化所得得模型基基础上上进行的的，所所以地震震反应应结果的的正确确与否很很大程程度上取取决于于模型建建立的的是否合合理，是是否能用用来真真实地模模拟实实际结构构。因因此，正正确建建立结构构的动动力计算算模型型是进行行地震震反应分分析的的首要前前提。本本文在建建立结结构模型型时主主要有以以下几几点考虑虑：（1）模型中各各个个部分采用用用的单元元类型型以及结结构节节点单元元的划划分，一一定要要尽可能能地再再现真实实结构构的力学学特点点和构造造特点点；（2）结构内部部各各个独立部部部分之间间的连连接，一一定要要符合实实际情情况；（3）整个结构构体体系的边界界界条件，一一定定要尽可可能地地准确，接接近近真实情情况。根据以上情况确确确定的抗抗震分分析模型型见图图2。图2抗震分析模模型型2.4连续续续刚构桥桥自振振特性计计算用模态分析可确确确定结构构的固固有频率(自振频率)和振型。固固固有频率率和振振型是结结构动动力计算算中的的重要参参数。桥桥梁的自自振特特性反应应了桥桥梁结构构自身身固有的的动力力性态。表表4列出了前前十十阶有桩桩与无无桩自振振频率率对比。表4全桥空间间模型型前10阶有桩和和无无桩自振振频率率模态次序有桩（考虑桩土土土效应）无桩自振频率振型特点自振频率10.22993335全桥纵向振动0.2407999220.31746665全桥一阶对称横横横弯0.3675777730.61446662全桥一阶反对称称称横弯0.6634999540.85079993主梁一阶对称竖竖竖弯0.8762333551.20300009右主墩顺桥向振振振动1.2104666561.39936666主梁二阶对称横横横弯1.4233777971.77052220左主墩顺桥向振振振动1.7979555582.08517775左右主墩顺桥向向向振动2.0894666892.59577774主梁二阶对称竖竖竖弯2.66455557102.86696664主梁二阶反对称称称横弯3.07842223从上表可以看出出出：（1）考虑与不不考考虑桩土效效效应对于于桥梁梁结构的的动力力特性有有明显显的差别别，前前者各阶阶的自自振频率率比后后者小，说说明明考虑桩桩土效效应减小小了结结构的自自由度度，因此此考虑虑桩土效效应在在抗震分分析中中是很必必要的的。（2）桥跨结构构纵纵向基本频频频率为0.222999355HHz，横向基基本本频率为0.311774655HHz，说明受受到到柔性高高墩的的影响，结结构构纵、横横向基基本频率率较低低，在低低阶频频率中未未出现现扭转相相关振振型，说说明箱箱梁的抗抗扭刚刚度较大大，横横截面抗抗扭变变形能力力较强强，扭转转频率率较高。下面列举了桩土土土作用下下结构构的主要要振型型：图3第一阶主振振型型（f=0..222999355）图4第八阶主主振型型（f=2..008511755）图5第十二阶阶主振振型（f=2..997122266）图6第二十阶阶主振振型3连续刚构桥桥的的地震反应应应谱分析析3.1反应应应谱地震震动的的输入对于一个特定的的的地震波波，其其绝对加加速度度的反应应谱曲曲线总是是成锯锯齿状的的，而而且，一一个反反应谱总总相对对应于一一定的的体系阻阻尼比比的。因因为地地震波是是随机机的，所所以，只只有在大大量的的地震加加速度度记录输输入绘绘制的众众多反反应谱曲曲线的的基础上上，经经过光滑滑处理理后，才才可得得到平均均地震震反应谱谱。规规范反应应谱曲曲线是对对应阻阻尼比为5%时给出的的。根据《公路工程程程抗震设设计规规范》，本本桥桥按II类场地土土考考虑，采采用抗抗震基本本设防防烈度为7度(水平地震震系系数为0.1)的设计地地震震下的反反应谱谱。按照照规范范，本文文考虑虑顺桥向向和横横桥向两两个方方向的地地震荷荷载，对对于基基本烈度度为9度区以下下的的桥梁，规规范范未要求求考虑虑竖直方方向的的地震荷荷载，为为了研究究竖向向地震动动对连连续刚构构桥地地震反应应的影影响，本本文也也考虑了了竖直直方向的的地震震荷载。.3.2反应应应谱振型型分析析首先进行弹性反反反应谱振振型分分析，目目的是是用有效效振型型参与质质量比比确定重重要振振型，由由此确确定时程程积分分法用的的合理理积分步步长。计计算结果果见表表7-5。表7-5前6000阶周期和振型型的的有效振振型参参与质量量模态周期(s)UX(纵向)UY(横向)UZ(竖向)振型累积振型振型累积振型振型累积振型参与质量比参与质量比(%%%)参与质量比参与质量比(%%%)参与质量比参与质量比(%%%)(%)(%)(%)14.3557.6657.66000023.15057.6648.6848.680031.63057.66048.680041.18057.66048.681.591.5950.83057.665.5654.2401.5960.710.157.77054.2401.5970.56057.77054.2430.1731.7680.48057.77054.24031.7690.390.1357.9054.24031.76100.35057.910.9565.2031.76110.34057.9065.20.0131.77120.3420.3378.22065.2031.77130.33078.22065.2031.77140.31078.2215.9381.13031.77150.28078.22081.13031.77160.28078.23081.13031.77170.26078.23081.130.3532.11180.258.1386.36081.13032.11190.24086.36081.1310.2242.33200.23086.36081.13042.33210.23086.36081.1327.9670.29220.230.9987.35081.13070.29230.21087.35081.130.570.79240.18087.353.7684.88070.79250.18087.35084.88070.79260.170.0687.41084.88070.79270.17087.410.184.98070.79280.15087.41084.9816.4887.27290.14087.41084.98087.27300.130.0687.47084.98087.27310.12087.470.5685.54087.27320.11087.47085.540.0187.29330.110.1587.62085.54087.29340.11087.62085.54087.29350.110.0187.63085.54087.29360.11087.63085.54087.29370.11087.63085.54087.29380.10087.63085.540.2387.52390.10087.64085.54087.52400.10087.64085.54087.52410.09087.64085.54087.52420.09087.64085.54390.52430.08087.640.2385.77090.52440.08087.64085.77090.52450.08087.64085.770.4891460.07087.64085.77091470.07087.64085.771.392.3480.07087.640.1385.9092.3490.07087.64085.9092.3500.070.2287.85085.9092.3510.07087.85085.9092.3520.07087.85085.9092.3530.07087.850.2486.14092.3540.06087.85086.14092.3550.06087.85086.14092.3560.06087.85086.14092.31570.06087.85086.14092.31580.06087.85086.14092.31590.060.0487.89086.14092.31600.06087.89086.14092.31从表7-5中可可以以看出，前前前60阶振型中中，参参与质量量贡献献最大的6个振型是是第1、2、7、12、14和21振型。对对顺顺桥向地地震反反应，振振型分分量已接接近90％的总质质量量。对横横桥向向地震反反应，振振型分量量也接接近90％的总质质量量；对竖竖向地地震反应应，前前42阶振型分分量量已经超超过90%的总质量量。因因此，论论文中中的反应应谱振振型分解解法用用前42阶振型叠叠加加。3.3反应应应谱内力力计算算分析反应谱计算分析析析内力图图见图图7-7。7-7抗震分分分析反应应谱内内力图（N·mm）反应谱计算分析析析应力图图见图图7-8、7-9、7-10、7-111..顺桥向地震波作作作用下箱箱梁上上、下翼翼缘应应力图如如下：：图7-8顺桥向向向地震波作作用用下箱梁梁截面面上翼缘缘应力力图（N/mmmm2）图7-9顺桥向向向地震波作作用用下箱梁梁截面面下翼缘缘应力力图（N/mmmm2）横桥向地震波作作作用下箱箱梁上上、下翼翼缘应应力图如如下：：图7-10横桥桥桥向地震波波作作用下箱箱梁截截面上翼翼缘应应力图（N/mmm2）图7-11横桥桥桥向地震波波作作用下箱箱梁截截面下翼翼缘应应力图（N/mmmm2）反应谱计算分析析析各墩的的应力力结果见见表7-7。表7-6各墩内内内力计算结结果果工况2#墩顶2#墩1/22#墩底3#墩顶3#墩1/23#墩底顺桥向上翼缘1.80.51.81.80.51.81.80.51.81.80.51.8下翼缘1.80.51.81.80.51.81.80.51.81.80.51.8横桥向上翼缘0.20.70.90.10.71.10.20.70.90.10.71.1下翼缘0.20.70.90.10.71.10.20.70.90.10.71.1包络上翼缘-4.4-7.4-6.2-5.3-8.1-5.9-1.4-5.5-2.7-2.2-6.1-2.5下翼缘-5.1-6.9-5.1-5.3-8.6-6.5-1.9-5.2-1.8-2.3-6.5-3.1综上所述，反应应应谱分析析时，地地震反应应引起起的梁部部各控控制截面面正应应力比活活载引引起的正正应力力小得多多。地地震反应应在其其他截面面的地地震反应应相对对较小，可可见见，除墩墩底截截面外，控控制制截面的的强度度设计可可以忽忽略地震震力的的影响。4连续刚构桥桥的的时程分析析析4.1地震震震波输入入地震波在地层中中中的传播播引起起地面运运动，而而地面运运动又又使桥梁梁等建建筑物发发生振振动，从从而承承受地震震作用用。在桥桥梁结结构的地地震反反应分析析中一一般以地地面运运动作为为地震震动输入入。地地震动输输入历历来是结结构地地震分析析中重重要的一一环，常常用的方方法有有:直接利用用强强震记录;采用相似似场场地土与与土质质条件下下己观观测到的的其他他地区的的地震震记录;以规范反反应应谱为目目标合合成人工工规范范化地震震波;作结构场场址址上的地地震危危险性分分析，对对该场址址上强强地震动动作经经验性和和理论论性的估估计，从从大量实实际地地震记录录的统统计特征征出发发，通过过数学学、力学学等解解析方法法计算算基岩、覆覆盖盖土层中中地震震加速度度时程程作为输输入地地震波。在地震地面运动动动特征中中，对对结构破破坏有有重要影影响的的因素主主要有有地震动动强度度、频谱谱特性性和强震震持续续时间。因因此此，在选选择地地震输入入时，必必须使这这三个个方面都都满足足要求。采采用用时程法法进行行地震反反应分分析时，一一般般采用地地震加加速度时时程作作为地震震动输输入。选选择加加速度时时程时时，必须须把握握住三个个特征征，即加加速度度峰值的的大小小(振幅)、波形和和强强震持续续时间间。到目前为止，基基基岩上的的强震震加速度度记录录还很少少，论论文中为为方便便分析，采采用用天然强强震加加速度记记录。通通过对本本设计计的场地地土资资料分析析表明明，该桥桥址附附近属Ⅰ类场地土土。对对一些天天然强强震加速速度记记录的比比较，采采用结构构地震震响应分分析中中常用的El-cceentrro南