西延山龙河中桥支架及模板检算

西延山龙河中桥桥支架及模模板检算设计荷载a、主梁每延米米米恒荷载（按按半幅考虑）主梁截面面积SSS=122.777mm2截面受力力宽宽度取模模板下下横向截截面宽宽度L=200..48m，主梁引引起起模板底底部的的平均荷荷载为为：G=122..77××1××26//200.488=116.2（kN/mm2）b、模板恒载qqq2=0..775（KPa）c、施工人员及及及机械荷载载：：q3=22..5（KPa）d、倾倒混凝土土土时产生的的冲冲击荷载载：q4=66..0Kppae、振捣混凝土土土产生的荷荷载载：q5=22..0（Kpa）根据《建筑施工工工碗扣式式脚手手架安全全技术术规范》，上上部结构以及及施工引起的的荷载可组合合为：组合一：1.222×（主梁恒恒荷荷载+模板荷载载）+1.44×（施工人人员员及机械械荷载载+混凝土振振捣捣荷载）。组合二：1.000×（主梁恒恒荷荷载+模板荷载载）+1.00×（施工人人员员及机械械荷载载+混凝土振振捣捣荷载）。荷载种类主梁重模板荷载施工人员及机械械械荷载混凝土施工荷载载载合计（kN/mmm2）8组合1系数1.435.1组合2系数111127.5立杆安全性验算算算立杆采用截面直直直径φ48mm，壁厚δ=3.55mmm（Q235钢）的轧轧制制钢管，其其截截面特性性值计计算如下下：截面抗弯矩：WWW=π/(322××48))×（484-414）=507777.799mmm3截面惯性矩：III=（π/64）×（484-414）=12118867mmm44截面回转半径：：：i=(11//4)×（482+412）1/2=1155.788mmm截面净面积：AAA=（π/4）×（482-412）=4899..0mmm2Q235钢材抗抗抗压设计计强度度：fd=2155((MPa))1）立杆强度验验验算将上部荷载转化化化到立杆杆上，假假设上部部荷载载的重量量全部部由底模模板下下的支架架承担担，单个个立杆杆上的轴轴向荷荷载计算算如下下（立杆杆全部部按0.9m最不利情情况况考虑）：：F=0.9×2220.448××35..1//23==288.12（kN）考虑到支架立杆杆杆搭设垂垂直度度可能存存在不不足，假假定90cm步距内偏偏斜0.5ccm，并按单单向向压弯构构件计计算，产产生的的斜弯距距：M=F×0.00005==288.122×00.0005==0.114（kN·m）故：f1=P11//A+M111γ/W=2288.122×110000/4489..3++（0.144××106）/507777.799=885.004NN/mmm2＜215NN//mm2可见立杆强度验验验算满足足要求求。2）立杆整体稳稳稳定性验算算考虑到立杆与横横横杆的碗碗扣连连接有松松动，立立杆计算算长度度系数μ值近似取1.25，长细比λ=μ.h/ii==1.225××9000/115.778==71..2992，据之可可查查立杆稳稳定系系数ψ=0.7，立杆欧欧拉拉临界力力：Ne=π2EA/λ2，其中E=2..006×11055N/mmm2，A=48899.3mmm22。故Ne=π2×××2.066××105×4899..3/771..29222=19555533..033N。σ1=N1/（A××ψ）+βmM1//[γW（1-0..88N1//NEE）]=（28.122××103）/（489..33×0..7）+1.00××0.114××106/(500777.779××71..2992×（1-0..88×288.112×11033/19555533..033）)=822..54MMPaa＜215MMPPa其中βm为截面面塑性系系数，取取值为1.0，E取2.066××105N/mmm2。可见立杆整体稳稳稳定性非非常好好3）局部稳定性性性验算立杆为φ48mmmm，δ=3..55mm（Q235）轧制圆圆钢钢管，钢钢结构构设计规规范规规定对于于圆钢钢管必须须满足足截面本本身局局部稳定定要求求。D/t≤≤≤100××2235//fyy=1009而碗扣式脚手架架架立杆D/t==448/33.55=133.77＜＜115，可见立立杆杆杆件截截面本本身是满满足这这一规范范要求求的。当然对于圆钢管管管其局部部稳定定受管壁壁初始始变形影影响较较大，实实际的的局部稳稳定临临界应力力较理理论值低低的多多，理论论临界界局部屈屈应力力值；σCr=1.2221Et//DD=1..211×2..066×1005×3.55//48==1881755MMPa远远大于前述整整整体稳定定验算算中σmax==882.554MPa，可见只只要要在立杆杆搭设设过程中中对杆杆件外观观进行行检查，选选用用，对于于管壁壁内陷，杆杆件件弯曲的的一律律不用，这这样样局部稳稳定是是安全保保证的的。4）立杆刚度验验验算λmax=（μμμl0/i）max==11.255×9900//155.788=447.55288＜[λ]可见立杆刚度同同同样满足足要求求。地基承载力检算算算底托受力面积按按按0.1mm××0.11m计：地基砼σ=2888.122/((0.1××00.1))=33.4228MMPa，按C20砼施工20cm厚。地基土σ=2888.122/((0.9××00.9))=334.77Kppa,地基要求求处处理承载载力按按2.5倍考虑[δ]=18800Kpaa如不放底托，则则则砼受力力面积积4.89933×100-44m2计算：地基砼σ=2888.122/((4.89933×100-44)=577..46MMPaa则混凝土表面必必必须放底底托。底托用φ38（Q235）可调底底托托，其最最小抗抗压能力力：Nmin=π///4D22×ffy=π/4×33882×22155=2443..83kkN＞＞Nmaxx==28..122kN,,可见底托强度达达达到安全全要求求底模检算底模采用高强度度度竹胶板板，板板厚t=155mmm，腹板处处竹竹胶板方方木背背肋间距距为250mmm，所以验验算算模板强强度采采用宽b=25500mm平面竹胶胶板板。a、模板力学性性性能（1）弹性模量量EE=0.111×1005MMPa。（2）截面惯性性矩矩：I=bhh33/122=225×11.553/112==7.003ccm4（3）截面抵抗抗矩矩：W=bbhh2/66=225×11.552/66=99.388cmm3（4）截面积：：AA=bh===25××1..5=337..5cmm2b、模板受力计计计算（1）底模板均均布布荷载：F=35.111KN//m22q=F×b=3335.11×00.255=88.777KNN/m（2）跨中最大大弯弯矩：M=qLL2/8=88..77××0..252/8=00..0699KKN·mm（3）弯拉应力力：：σ=M/WW==0.00699/9..388×100-66=7.3355MPa＜［σ］=13MMPPa竹胶板板弯拉拉拉应力满足足要要求。（4）挠度：从从竹竹胶板下方方方木背肋肋布置置可知，竹竹胶胶板可看看作为为多跨等等跨连连续梁，按按三三等跨均均布荷荷载作用用连续续梁进行行计算算，计算算公式式为：ff=55qL4/3844EEI=(5×8.7777×00.2254)/(11000×00.11×1005××7.003××10-88)=0.232mmm