附件 挂篮计算书

1、概述xx市东环快速路南延工程xx大桥主桥上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，全长380m，跨径布置为70m+120m+120m+70m。单幅桥梁采用单箱单室截面，中支点梁高7.2m（L/16.67），边支点和中跨跨中梁高3m（L/40），箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽16.8m，底宽9.0m，外侧挑臂长3.9m，腹板厚0.5m～1.0m，顶板厚0.30m，底板厚0.32～0.80m。墩顶设置横梁，中横梁、端横梁厚均为2.5m。全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。主梁为三向预应力结构，采用挂篮悬臂浇注法施工，0#块段长14.0m，合拢段长2.0m，1#～4#段长3.5m，5#～9#段长4.0m，10#～13#节段长4.5m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为210t。三角挂篮每只由两片主桁组成，分别布置于箱梁两边腹板处，两片主桁的间距为8.4m，底模平台、外模吊挂梁采用精轧螺纹钢筋及型钢吊挂，主桁的后锚固采用精轧螺纹钢筋作为锚固筋。2、计算依据设计图纸资料《公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）》《公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)》《钢结构设计规范(50017-2003)》3、计算说明①通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力。②验算外模吊挂梁的受力情况，求得其前后吊点检算挂篮悬臂施工各构件受力反力。③通过各前吊点的反力，设计前上横梁，然后计算挂篮主桁内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。④计算挂篮空载走行时倾覆稳定系数。⑤计算假定：a箱梁翼缘板混凝土及侧模重量通过外模导梁传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮前上横梁上。b箱梁顶板混凝土、内模重量、箱梁底板、腹板混凝土及底模平台重量分别由前一段已施工完的箱梁和挂篮前上横梁承担。4、设计荷载：a.钢筋混凝土荷载q1b.模板及支架自重标准值：内、外模及支架q2:=2.0KN/m2底模自重q3=1.2KN/m2施工人员及设备荷载标准值：q4=2.5KN/m25、结构检算根据挂篮底纵梁、内外导梁将箱梁荷载分解如下5.1混凝土浇筑时取1#段进行计算荷载分解如下荷载(KN/mm)H1H2H3H4H5H6H7H8H9H10H11宽度(m)0.90.90.90.8250.5250.30.30.31.7252.1753.527混凝土q117.217.217.215.923.451.551.551.621.417.636.6内模q23.54.47.1底模q31.11.11.11.00.60.40.40.4施工q42.32.32.32.11.30.80.80.84.35.48.8荷载组合：1）、底模纵梁计算底纵梁H1-H5采用单层I28；底纵梁H6-H8,中间部分采用双层I28，两端采用单层I28。利用MIDAS/civil进行建模计算，各杆件截面按许用应力法选择：(［σ］=170Mpa)两种类型最大应力图如下：H5：H8：最不利纵梁底纵梁计算结果如下:名称纵梁底纵梁σM（MMPa）fmax(mmm)H5169.011H8144.25根据以上计算，可求得各块段底模纵梁反力块段反力H1H2H3H4H5H6H7H81#块R1(KN)55.255.255.249.767.4132.1132.1132.1R2(KN)42424237.848.992.692.692.65#块R1(KN)45.545.545.54134103.2103.2103.2R2(KN)4040403629.586.686.686.610#块R1(KN)35.835.835.832.226.157.578.678.6R2(KN)35.835.835.832.226.157.578.678.62）前下横梁计算前下横梁采用2根[40型钢，取最不利施工块段1#块段的R2进行计算前下横梁受力如图应力图：(满足要求)、应变图：最大挠度点(满足要求)同样可得10#段施工时前下横梁反力、吊挂采用直径32mm精轧螺纹钢筋，每根可承力631KN。3）后下横梁计算后下横梁采用2根[40型钢。取最不利施工块段1#块段的R1进行计算后下横梁受力如图应力图：(满足要求)、应变图：最大挠度点(满足要求)4）外模导梁计算外模导梁为2［32，外模导梁最不利工况为10#块施工工况，受力情况见下图外侧外导梁应力图：(满足要求)最大挠度点(满足要求)同样可得1#段施工时反力、内侧外导梁应力图：(满足要求)最大挠度点(满足要求)同样可得1#段施工时反力、5）内模导梁计算内模导梁为2［40，最不利工况为10#块施工工况，受力情况见下图内模导梁应力图：(满足要求)最大挠度点(满足要求)同样可得1#段施工时反力、6)前上横梁计算前上横梁截面为2I56，前上横梁受力如图取前下横梁的支点反力及内、外模导梁的前支点反力，1#块施工时，应力图：(满足要求)应变图：最大挠度点(满足要求)10#块施工时，应力图：(满足要求)应变图：最大挠度点(满足要求)7)挂篮主桁计算主桁架如图各构件均由2根根[40bb槽钢拼焊焊而成。截面特性：A==214.08cm2，Ixx=620556.63833cm4，Iyy=382338.34822cm4，ixx=170mmm，iiy=133mmm主桁架最不利工工况为施工工1#块时时，最大反反力为7117.6KKN。对结构进行计算算，应力如如图：最大应力(满足要要求)应变图：最大挠度点(满足足要求)前支腿反力：RRB=17705KNN，后锚固固筋作用力力：RA==983KKN8)后锚系统统计算后锚固筋为直径径32mmm精轧螺纹纹钢筋，每每根可承力力631KKN。采用4根，[PP]=4××631==25244KNK=[P]/PP=25224/9883=2..57((满足要求求)后锚固扁担梁由由2根[225b上下下加盖板组组成，截面面如下所受弯矩则最大应力(满足要要求)5.2挂篮走行行时稳定系系数计算挂篮空载走行最最不利工况况为主桁架架前移就位位时：挂篮篮走行方式式为一次走走行。利用用后端反扣扣轮组进行行锚固。应力如图：前支腿反力：RRB=3660KN，后后锚固筋作作用力：RRA=1775KN反扣轮组联接螺螺栓计算：：每组M24螺栓栓的额定抗抗拉力为[[F]=443.755KN，每组螺栓实际受受力F=RRA/100=1755/10==17.55KN,[[F]/FF=2.55(满足足要求)轴承计算：8只3312轴承承的额定动动负荷为88×48..5KN==388KKN/RAA=2..21(满满足