附件：等高连续现浇梁满堂支架计算书

附件1：等高连续现浇箱梁满堂支架计算书编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》

JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《公路工程质量检验评定标标准》

JTG

F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》

JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011二、工程概况本标段有等高现浇连续箱梁3座，主线跨线2号桥、JS跨线2号桥、LM跨铁路桥。主线2号桥采用等高预应力砼连续梁，上部结构采用单箱双室斜板带圆弧断面，梁高为1.5m，箱梁顶底板平行，挑臂长2m。JS跨线2号桥采用等高预应力砼连续梁采用单箱双室斜板带圆弧断面，梁高1.5m，箱梁顶底板平行，挑臂长2m；LM3号桥采用等高钢筋砼连续梁采用单箱双室斜板带圆弧断面，梁高1.3m，箱梁顶、底板平行，挑臂长2m。本支架方案以主线跨线2号桥为例验算，其他两座桥参照执行。主线跨线2号桥位于勐腊北复合式互通立交K113+500～K117+000段，立交起点和止点与改扩建高速路连接；本桥为跨越改路改渠而设，左右幅上部结构设计为：（3╳25）米，全桥左幅长97.08m，右幅长90.08m，右偏角122度，桥梁正宽12.0m，采用单箱双室，梁高150cm。箱梁采用C50混凝土。先施工左幅，左幅方量为595.38立方，其中箱梁横断面图如下：三、支架验算本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用碗扣式多排钢管脚手架，现浇箱梁外膜选用1220×2440×15mm的优质竹胶板。距桥墩中心各1.8m和跨中横梁中心1.2m范围内，立杆纵向间距为0.6m，其它位置均为0.9m；立杆横向间距中间部分均为0.6m；步距为1.2m。主线跨线2号桥箱梁支架受力计算左幅3孔箱梁支架进行计算。1、荷载计算（1）箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重595.38m3,密度为26kN/m3,钢筋和钢绞线重量为160317kg，箱梁钢筋混凝土G=595.38m3×26kN/m3+160317kg×10÷1000=17083.05KN,偏安全考虑取安全系数1.2，以全部重量作用在底板上计算单位面积压力F1=G×K/S=17083.05×1.2/（8×75）=34.17KN/m2。（2）施工荷载：取F2=2.5KN/m2(3)振捣砼产生荷载:F3=2.0KN/m2(4)箱梁内模:F4=1.5KN/m2(5)竹胶板:F5=0.1KN/m2(6)方木:F6=7.5KN/m2(7)其它偶然荷载:F7=2.0KN/m22、底模强度计算：箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为15cm,背肋（横梁）为5cm×10cm的方木。所以验算模板强度采用宽度b=15cm平面竹胶板。模板的力学性能：弹性模量：E=0.1×105MPa截面惯性矩：I=bh3/12=15×1.53/12=4.21cm4截面抵抗矩：W=bh2/6=15×1.52/6=5.6cm3截面积：A=bh=15×1.5=22.5cm22)模板受力计算（1）底模板均布荷载：F=F1＋F2＋F3＋F4＋F7=34.17＋2.5＋2＋1.5＋2=42.17KN/m2。q=F×b=42.17×0.15=6.33KN/m(2)跨中最大弯矩：M=qL2/8=6.33×0.152/8=0.02KN.m(3)弯拉应力：σ=M/W=0.02×106/5.6×103=3.57MPa<[σ]=11MPa竹胶板弯拉应力满足要求。（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看做多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.667qL4/100EI=(0.667×6.33×0.154×1012)/(100×0.1×105×4.21×104)=0.051mm<150/400=0.375mm竹胶板挠度满足要求。综上，竹胶板受力满足要求。横梁强度计算横梁为5cm×10cm方木，底板背肋（横梁）按跨径为0.6米计算，中对中间距为0.15m。截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.053/12=1.04×10-6m4截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.052/6=4.17×10-5m3作用在横梁上的均布荷载为：q=(F1＋F2＋F3＋F4＋F5＋F7)×0.15=42.17×0.15=6.33KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=6.33×0.62/8=0.28KN.m松树木容许抗弯应力：[σ]=17MPa弹性模量：E=10×103MPa（1）横梁弯拉应力：σ=M/W=0.28×106/4.17×104=6.71MPa<[σ]=17MPa横梁弯拉应力满足要求。（2）横梁挠度f=5qL4/384EI=（5×6.33×0.64×1012）/(384×10×103×1.04×106)=1.03mm<600/400=1.5mm横梁挠度满足要求。纵梁强度计算纵梁为12cm×15cm方木，按跨径为0.9米计算，间距为0.9米。截面惯性矩：I=bh3/12=0.15×0.123/12=2.16×10-5m4截面抵抗矩：W=bh2/6=0.15×0.122/6=3.6×10-4m30.9米长纵梁上承担4根横梁重量为：0.05×0.1×0.9×7.5×4=0.14KN横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0.14/0.9=0.16KN/m作用在纵梁上的均布荷载为：q=(F1＋F2＋F3＋F4＋F5＋F7)×0.9＋0.16=42.17×0.9＋0.16=38.11KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=38.11×0.92松树木容许抗弯应力：[σ]=17MPa弹性模量：E=10×103MPa（1）纵梁弯拉应力：σ=M/W=3.86×106/3.6×105=10.72MPa<[σ]=17MPa纵梁弯拉应力满足要求。（2）纵梁挠度f=5qL4/384EI=（5×38.11×0.94×1012）/(384×10×103×2.16×107)=1.51mm<900/400=2.25mm纵梁弯拉应力满足要求。综上，纵梁强度满足要求。翼板底模强度计算箱梁翼板底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为15cm,背肋（横梁）为5cm×10cm的方木，纵梁为12cm×15cm的方木，间距0.6米。其模板力学性能与底板相同，翼板底模的受力计算就不再做计算。支架受力计算立杆、横杆承载性能立杆横杆步距（m）允许荷载（KNN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2301.23.57.01.8251.52.54.52.4201.82.03.0（2）立杆承重计算在跨中断面腹板位置，最大分部荷载：q=(F1＋F2＋F3＋F4＋F5＋F6)×1=（0.6×1.5×26＋2.5＋2＋1.5＋0.1＋7.5）×1=37KN/m2碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距（即立杆步距）120cm,则单根立杆受力为：N=0.6×0.9×37=19.98KN<[N]=40KN在跨中断面底板位置，最大分部荷载：q=(F1＋F2＋F3＋F4＋F5＋F6)×1=（0.22×1.5×26＋2.5＋2＋1.5＋0.1＋7.5）×1=22.18KN/m2碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距（即立杆步距）120cm,则单根立杆受力为：N=0.6×0.9×22.18=11.98KN<[N]=30KN跨中翼缘板位置立杆计算：q=(F1＋F2＋F3＋F4＋F5＋F6)×1=[（0.18+0.45）/2×26＋2.5＋2＋1.5＋0.1＋7.5）]×1=21.79KN/m2碗扣立杆分布90cm×90cm，横杆层距（即立杆步距）120cm,则单根立杆受力为：N=0.9×0.9×21.79=17.65KN<[N]=30KN在横梁底部位置：q=(F1＋F2＋F3＋F4＋F5＋F6)×1=（1.5×26＋2.5＋2＋1.5＋0.1＋7.5）×1=52.6KN/m2碗扣立杆分布60cm×60cm，横杆层距（即立杆步距）60cm,则单根立杆受力为：N=0.6×0.6×52.6=18.94KN<[N]=40KN经以上计算，立杆均满足受力要求。（3）支架稳定性验算A、截面、性能参数钢管截面外直径φ48mm,壁厚3.5mm,截面积A=4.89×102mm2,惯性矩I=1.215×105mm4，抵抗矩W=5.078×103mm3，回转半径r=15.78mm。Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数ψλ012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6250.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.523B、底板处支架稳定性验算立杆长细比λ=L/r=1200/15.78=76,由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数ψ=0.744，由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=205MPa。所以，立杆轴向荷载[N]=Am×ψ×[σ]=489×0.744×205=74.58KN>N=13.31KN支架稳定性满足要求。C、横梁处支架稳定性验算立杆长细比λ=L/r=600/15.78=38,由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数ψ=0.893，由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=205MPa。所以，立杆轴向荷载[N]=Am×ψ×[σ]=489×0.893×205=89.52KN>N=17.86KN支架稳定性满足要求。D、腹板处支架稳定性验算立杆长细比λ=L/r=1200/15.78=76,由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数ψ=0.744，由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=205MPa。所以，立杆轴向荷载[N]=Am×ψ×[σ]=489×0.744×205=74.58KN>N=21.66KN支架稳定性满足要求。E、腹板处支架稳定性验算立杆长细比λ=L/r=1200/15.78=76,由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数ψ=0.744，由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=205MPa。所以，立杆轴向荷载[N]=Am×ψ×[σ]=489×0.744×205=74.58KN>N=17.86KN支架稳定性满足要求。四、支架平面布置图根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况碗扣式钢管架均按0.6m×0.6m间距搭设，横杆步距为0.6m和1.2m,即在腹板、横梁处加密为0.6m步距，全断面用钢管脚手架搭设的支架，横纵向间距按0.6m×0.6m、0.6m×0.9m和0.9m×0.9m，即为横梁处按0.6m×0.6m搭设，底板、腹板按0.6m×0.9m间距搭设，横杆步距为0.6m,在翼板处按0.9m×0.9m搭设，横杆步距1.2m,支架在桥纵向设置剪刀撑，支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托位置在支架基础上的枕木上，以确保地基均衡受力。（具体见支架布置图）五、支架的预压为保证箱梁混凝土结构的质量，碗扣支架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的跑高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。预压方法依据箱梁混凝土重量分布情况，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0mm（不含测量误差），待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，即完成支架压重施工。撤出压重钢筋后，设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。六、碗扣支架施工方案平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁三跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底＋支