活动中心高大施工方案

/第一节编制依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009－2001；2、《混凝土结构设计规范》GB50010－2002；3、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2001；4、《钢结构设计规范》GB50017-2003；5、《木结构设计规范》GB50005-2003；6、《建筑施工计算手册》；7、《建筑地基基础设计规范》GB50007－2002；8、《建筑施工平安检查标准》JGJ59-99；9、《建筑结构静力计算手册》；10、本工程施工图纸。11、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》其次节工程概况赤峰市老干部活动中心楼位于赤峰市昭乌达路中段西侧，市邮政局以南，本工程由赤峰市委老干部局建设，中城建北方建筑勘察设计探讨院地质勘察及设计，赤峰申泰建设监理有限公司监理实施监理。本工程地下一层，地上16层，建筑最高点高度67.8米，建筑总高度63.8米，东西长30.5m，南北长55.6m。建筑基底面积4076.42平方米,总建筑面积25099.3㎡，其中主楼面积为22323.73平米，(含地下室部分建筑面积1670.73平方米，商业部分建筑面积为4366.7平米,老干部活动中心部分建筑面积7033.72平方米,办公部分建筑面积9252.58平方米),运动场馆部分建筑面积2775.57平米，建筑抗震等级为7度，建筑合理运用年限为50年。本工程为钢筋砼框架-剪力墙结构，基础为柱下独立基础。地下一层及一至三层层高4.2m，三至十六层层高3.9m，最大跨度为15.1m该工程在四层D-E轴、2/1-2/9轴间；A-B轴、1/1-10轴间凹进，十四层B-2/B轴、1/1-10轴间凹进，而在十六层时在其顶部会有组合WKL梁出现。如下图所示。第三节模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和平安要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要平安牢靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的运用期限内，能够充分满足预期的平安性的耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养修理。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆便利，便于检查验收。5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必需符合JGJ-59-99检查标准要求，要符合文明工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架原则，同时结合本工程的实际状况，综合考虑了以往的施工阅历，确定接受以下模板及其支架方案（具体作法见图）：⑴、在三层结构顶层框架梁上铺设I28a（280×122×8.5）工字钢，再在其上铺设I40c（400×146×14.5）工字钢，利用工字钢将上部钢管支架荷载、脚手板荷载、防护用具荷载、顶层KJL自重荷载、施工荷载传至三层框架柱上，并且为了较好的将荷载传递，减轻上部钢管支架等荷载对框架梁的干脆作用，一至三层在底层工字钢铺设部位的梁模板不拆除，并进行加固处理，（加固方法见附图）工字钢和工字钢间利用钢管和钢梁焊接连接（间距600mm）增加稳定性。并在工字钢上焊接10mm长Φ25短钢筋（双杆）来固定钢管支架。⑵、为了将上部荷载较好的传递给三层结构柱，在三层结构柱上面铺设、预埋钢板（见附图），在里侧结构柱、墙侧面上预埋钢板和钢梁焊接。⑶、依据顶层次梁位置，在铺设在框架梁上的钢梁上焊接钢梁来担当上部次梁的荷载，固定钢管支架及钢梁间的连接方法同上。⑷、钢管支架搭设高度为50m，底部30m为双立杆，上部20m为单立杆，内侧和框架柱（抱箍）及在框架梁上的埋件干脆连接，（埋件为φ48×3.5钢管，在砼中埋深300mm，露出200mm）不和内侧脚手架进行连接，支架水平杆步距1.5m，立杆的横距视顶层WKL的位置而定，扫地杆距立杆跟部100mm，水平方向剪刀撑每4m设置一道，横纵向竖向剪刀撑每4m设置一道，在A轴和E轴（500×2000梁位置）设置的钢管支架上每隔3m设置“之”字斜撑。⑸、在架体搭设至十四层时，在顶部500×2000梁的外侧搭设挑架，用来进行顶梁的施工。⑹、在350×700梁支架顶部依据梁底模宽度增加6m长附杆和架体连接，将上部荷载传递给架体主立杆，具体布置见附图第四节材料选择依据工程特点，顶层组合梁模板材料选择如下：面板接受18mm木多层胶合板、50×80木方（内楞）现场拼制，φ48×3.5钢管（外楞）支撑，接受可回收M16对拉螺栓进行加固。梁底接受80×80木方及φ48×3.5钢管支撑。承重架接受扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，接受φ48×3.5钢管。第五节模板安装一、施工准备（一）材料及主要机具1、主要材料：序号材料名称规格数量备注1复合多层模板2440×1220×18mm㎡8952木方80×8m373木方50×8m3144钢管Φ48×3.5t3955扣件直角个552006扣件旋转个52007扣件对接个175008对拉螺栓M16个4009脚手板50mm厚块50010U型托个65011脱模剂TM－801（30斤）桶1512密封条5mm箱5013海绵条30mm宽箱5014胶带30mm宽卷20015工字钢400×146×14.5m66016工字钢280×122×8.5m9117铁板10mm㎡72、主要机具：序号工具名称数量序号工具名称数量1木工圆盘锯1台6扳手把2木工平刨机1台7水平尺个3手锯把8线坠个4木工锤把9撬棍个5电钻个10吊装索具套3、施工人员：序号施工人员种类数量序号施工人员种类数量1木工组长1名4司索4名2专职平安员1名5木工150名3指挥4名6力工50名（二）、作业条件1、划分工程流水段：依据工程结构的形式、特点及现场条件，流水段划分为一个流水段。2、按工程结构设计图进行模板设计,确保强度、刚度及稳定性。3、绘制全套模板设计图，其中包括：模板平面布置配板图、组装图、节点大样图。确定模板配板平面布置及支撑布置。对梁、板、柱等尺寸及编号设计出配板图，应标记出不同型号、尺寸单块模板平面布置，纵横龙骨规格、数量及排列尺寸；柱箍选用的形式及间距；支撑系统的竖向支撑、侧向支撑、横向拉接件的型号、间距。4、模板拼装，全部板面必需坚实固定在龙骨上。二、模板安装操作工艺（一）、梁1、工艺流程：抄出梁底的轴线、水平线→安装梁柱节点模板→架设支撑体系→铺设梁底主次龙骨→铺设梁底模板→梁底起拱→绑扎梁钢筋→梁侧模→安装上下锁品楞、腰楞、竖楞、斜撑楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→和相邻模板连接坚实。2、安装工艺：a、在柱子砼上弹出梁底的轴线、水平线，并复核。安装梁柱节点模板，利用80×80mm木方和对拉螺栓及钢管把模板和柱砼加固坚实b、架设双排支架，接受φ48×3.5一般钢管，支柱间距依据设计图，横、纵向拉杆间距≤800mm，楼层间的上下支柱应在同一条直线上。c、接受φ48×3.5一般钢管做主龙骨、80×80mm的木方做次龙骨，次龙骨间距≤600mm。安装时，先拉通线调整高度，将主龙骨找平，再d、挂线安装梁底模板，模板接受木多层胶合板。限制好梁底的起拱高度（＜4m，不起拱，梁跨≥4m，按1/1000-3/1000起拱）。梁底模板检查验收无误后，将其固定好。e、在梁底上绑扎钢筋，穿预应力筋，阅历收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，先用长夹板楞将侧模底部锁死，再备侧模上口楞，将上口调直。为保证梁截面尺寸，模内加设φ14钢筋支撑，钢筋支撑长度同梁宽。临时用钢管或木方支撑，使侧模成型。在梁的中部用电钻打孔，位置见设计图，穿对拉螺栓杆，对拉螺栓横向间距500mm，然后安装通长腰楞，安装钢板备垫及螺母并校紧螺母，使钢板备垫压紧通长腰楞，通长横楞间距≤300mm。在通长横楞外加设竖楞，竖楞间距600mm。在竖楞外侧底部设置φ48×3.5mm通长钢管，用扣件f、梁侧模板上口挂线调直，复核梁截面尺寸，和相邻模板连接坚实。（二）、模板施工时留意以下几点：1、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一样，连接件需连接坚实，水平拉撑连通；2、依据梁跨度，确定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；3、梁侧设置斜向支撑，接受钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）4、模板和模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；5、板模周转运用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板刚好修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。第六节模板拆除1、侧模拆除在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损，方可拆除。2、底模拆除必需待同条件养护试块抗压强度达到下表的规定后方可拆除。现浇结构拆模时所需的砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2、≤875＞8100梁、拱、壳≤875＞8100悬臂构件≤275＞21003、已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方可承受全部运用荷载；当施工荷载所产生的效应比运用荷载的效应更不利时，必需经核算，加设临时支撑。4、拆除时，应遵循先支后拆，后支先拆，自上而下进行。5、不行用钢钎、铁锤猛砸乱撬。每块模板拆下后，应用人工将其运托放至地上，严禁把拆下的模板干脆扔下或使其自由坠落于地面。6、拆除跨度较大的梁支架及其模板时，应从跨中起先向两端进行。7、拆下的模板、钢管、木方等随拆随运，运至指定地点，分类堆放。第七节模板安装质量标准（一）、保证项目模板及其支架必需有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。检查方法：比照模板设计，现场视察或尺量检查。（二）、基本项目1、接缝宽度不得大于1.5mm。检查方法：视察和用楔形塞尺检查。2、模板表面清洁干净。检查方法：视察。3、模板安装允许偏差项目，见下表。模板安装的允许偏差允许偏差(mm)单层多层高层框架多层大模高层大模测量墙、梁、柱轴线位移4444尺量检查标高±4+2-4±4±4用水准仪或拉线和尺量检查墙、柱、梁截面尺寸+3-4+2-4±2±2尺量检查每层垂直度6633用2m托线板检查相邻两板表面凹凸差2222用直尺和尺量检查表面平整度4422用2m靠尺和塞尺检查预埋钢板中心线位移3333拉线和尺量检查埋管预留孔中心线位移3333拉线和尺量检查插筋中心线位置4444拉线和尺量检查插筋外露长度+100+100+100+100拉线和尺量检查预埋螺栓中心线位置2222拉线和尺量检查预埋螺栓外露长度+80+80+80+80拉线和尺量检查预留洞中心线位移8833拉线和尺量检查预留洞截面外露长度+8+8+8+8拉线和尺量检查第八节成品爱惜1、安装完毕的梁模板不行临时堆料和当作业平台。模板平放时，要有木方垫架；立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不行乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不行做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。4、保持模板本身的整齐及配套构件的齐全，放置合理，保证板面不变形。5、模板吊运就位时要平稳、精确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整模板时，撬棍下要支垫木方，要留意爱惜模板下面的海绵条或砂浆找平层。第九节质量通病防治（一）、梁模板：梁底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模：梁底模板的龙骨、支柱的间距应通过设计计算确定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应细致执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设锁口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。（二）、复合多层板在运用过程中应加强管理：复合多层板在运用过程中应加强管理。支、拆模及运输时应轻搬轻放，发觉有损坏及变形时，应刚好修理。模板应分类、分规格码放，对于复合多层板的侧面、切割面、孔壁应用封边膝封闭，以最大限度地增加周转次数。模板表面如有孔洞，用塑料胶带纸封贴堵严。（三）、刷脱模剂:全部模板每次周转均应匀整涂刷脱模剂，便于模板拆除，不破坏混凝土成品。第十节平安留意事项1、进入施工现场人员必需戴好平安帽，高空作业人员必需佩带平安带，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查运用的工具是否坚实，锤子、扳手等工具必需用绳链系挂在身上，钉子必需放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止高空坠落。4、安装和拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雨雪后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。6、二人抬运模板时要相互协作，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运输。7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8、支撑不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。9、支模过程中，如需中途停留，应将支撑、模板等支撑坚实。拆模间歇时，应将已活动的模板、龙骨、支撑等运走或妥当堆放，防止因踏空、扶空而坠落。10、模板上有预留洞，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好，并做防护。11、拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板下，在拆除楼板模板时，要留意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要留意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。12、在组合钢模板上架设的电线和运用电动工具，应用36V低压电源或实行其他有效的平安措施。13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要运用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋作业。14、装拆模板时，作业人员要站立在平安地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增加自我爱惜和相互爱惜的平安意识。15、拆模必需一次性拆清，不得留下无支撑模板。拆下模板要刚好清理，堆放整齐。16、拆除底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按依次拆下龙骨、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。17、在模板垂直运输时，吊点必需符合扎重要求，以防坠伤人。18、拆模时，临时脚手架必需坚实，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板必需坚实平整，不得有跳头板，以防踏空坠落。第十一节顶层250×500梁模板及支撑系统计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.5；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.34（梁底部位增设支撑，间距为0.67）；脚手架步距(m):1.50；梁两侧立柱间距(m):0.70；立杆横向间距或排距Lb(m):0.35；接受的钢管类型为φ48×3.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可接受2.0;对垂直面模板可接受4.03.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：8000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：木多层胶合板；面板弹性模量E(N/mm2)：3500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；4.梁底模板参数梁底模板主楞的间距(mm)：670；次楞间距（mm）：250；面板厚度(mm)：18；5.梁侧模板参数主楞(外楞)间距(mm)：500；次楞(内楞)间距(mm)：250；主楞龙骨材料：φ48×3.5钢管；次楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《建筑施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:＝0.22×24×5.71×1×1×＝52.22KN/㎡＝24×0.5＝12KN/㎡取两者最小值，即：=12KN/㎡其中＝5.71（T取20℃）；β1＝β2＝1；V=3mγc--混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.5m三、梁侧模面板的计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是依据龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的两跨连续梁计算。面板计算简图如下:

1.抗弯验算

其中，σ--弯曲应力计算值(N/mm2)；

M--最大弯距(N.mm)；

W--净截面抗拒矩，W=50×1.8×1.8/6=27.00cm3；按以下公式计算面板最大弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×12=7.20kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×4.0=2.80kN/m；q=q1+q2=7.20+2.80=10.0kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.125×10.0×2502=0.78×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=0.78×105/2.70×104=2.89N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.89N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=12.00×0.50=6.00N/mm；

E--面板材质的弹性模量:E=3500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.30cm4；最大挠度:ω=0.521×6.00×2504/(100×3500×2.43×105)=0.14mm面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=250/250=1.0面板的最大挠度计算值ω=0.14mm小于最大容许挠度值[ω]=1.00mm四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞干脆承受模板传递的荷载，依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨接受木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抗拒W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；内楞计算简图如下（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:

(符号意义同前)按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×12.00+1.4×4.0)×0.25=5.0kN/m；

内楞的最大弯距:M=0.1×5.0×5002=1.25×105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值：σ=1.25×105/5.33×104=2.35N/mm2；内楞的受弯应力计算值σ=2.35N/mm2，小于抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：8000N/mm2；

q--作用在内楞上的侧压力线荷载标准值：q=12.0×0.25=3.0N/mm；最大挠度:ω=0.677×3.0×5004/(100×8000×21.33×105)=0.07内楞的最大挠度计算值ω=0.07mm小于容许挠度值[ω]=500/250=2.0mm，2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，外楞上下两端支架固定，则没有弯等内力，不需计算。五、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的间支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抗拒矩W分别为:

W=670×18×18/6=3.62×104

mm3；

I=670×18×18×18/12=3.26×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，f--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250mm新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.0+1.50）×0.67×0.5=10.25kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.67=0.28kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板接受2.0kN/㎡;）q3:1.4×2.00×0.67=1.88kN/m；q=q1+q2+q3=10.25+0.28+1.88=12.41kN/m；跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.125×12.41×0.252=0.10kN.m；σ=0.10×106/7.24×104=1.38N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.38N/mm2小于抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=[(24.0+1.50)×2+0.35]×0.67=34.40N/mm；

E--面板的弹性模量:E=3500N/mm2；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×34.40×2504/(100×3500×3.26×105)=0.61面板的最大挠度:ω=0.61[ω]=250/250=1.0mm，满足七、梁底次龙骨计算次龙骨为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据支撑的间距大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。次龙骨的截面惯性矩I和截面抗拒矩W分别为:

W=80×80×80/6=8.53×104mm

I=80×80×80×80/12=34.13×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行次楞抗弯强度验算：

其中，f--梁底次的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=670mm新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.25/2×0.5=1.91kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.25/2=0.05kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板接受2.0kN/㎡;）q3:1.4×2.00×0.25/2=0.35kN/m；q=q1+q2+q3=1.91+0.05+0.35=2.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1×2.31×0.672=0.10kN.m；σ=0.10×106/8.53×104

=1.17N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.17N/mm2小于抗压强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

其中，q—作用在模板上的压力线荷载:

q=[(24.0+1.50)×2+0.35]×0.25/2=6.42N/mm；

E—木龙骨的弹性模量:E=8000N/mm2；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×6.42×6704/(100×8000×34.13×105)=0.32mm面板的最大挠度:ω=0.32mm[ω]=1340/400=2.38mm，满足要求！八、梁底支撑钢管的计算本工程梁底支撑主楞接受φ48×3.5钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=(24.0+1.5)×0.25×0.5×0.67=2.14kN；(2)模板的自重荷载(kN)：每侧侧模：q2=0.350×0.5×0.67=0.12kN；梁底模：q3=0.35×0.25×0.67=0.06kN；(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.50+2.00)×0.25×0.67=0.75kN；2.模板传递给梁底楞的集中荷载计算：P1＝1.2×〔0.25（q1+q3）+q2〕+1.4×1.5=1.2×〔0.25×（2.14+0.06)+0.12〕+1.4×1.5＝2.90KNP2＝1.2×（0.50q1+q3)+1.4×1.5=1.2×（0.50×2.14+0.06)+1.4×1.5＝3.46KN3.支撑钢管的强度验算：⑴、抗弯计算依据集中荷载作用下的二跨连续梁计算W=5.08×103mmI=12.19×104mm计算简图如下(l=300mm)经计算得到：最大弯矩：M＝0.87KN.m；最大剪力：Q=1.69KN最大支座反力R=6.84kN；最大应力σ＝870000/5080=171N/mm2；最大应力计算值171N/mm2小于[f]=205N/mm2；满足要求！⑵、钢管挠度计算

ω=0.911×2.90×103×3003/100×206000×121900=1.05mm钢管的最大挠度1.05mm小于[ω]=300/250=1.2mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式

其中N—立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力R；脚手架钢管的自重G。

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i—计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A—立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W—立杆净截面抗拒矩(cm3)；W=5.08

—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

l0—计算长度(m)，取下二式中的较大值；

l0=kμh

（《扣规》式）l0=h+2a

（《扣规》-3式）

a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0.00,.k—计算长度附加系数，取值为1.155；

μ—计算长度系数，参照《扣件式规范》表；μ=1.80l0=kμh=1.155×1.8×1.5=3.119mλ=l0/i=3119/15.8=197,查《扣规》附录C，=0.186因此部位高大模板接受下部30m为双立杆、上部20m为单立杆的形式搭设，所以单双立杆交接位置和双立杆底部均须要进行立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量依据两倍的单钢管截面的0.7倍折减考虑，则：截面积：＝2×A×0.7＝2×489×0.7＝685mm2；截面模量：＝2×W×0.7＝2×5.08×103×0.7＝7.11×103mm3（1）、双立杆底部钢管的验算：1）、作用于模板架体的荷载包括静荷载、活荷载及横杆的最大支座反力。①、静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/m（查《扣规》附录A的表A－1）NG1=0.1394×50+（30+2×6）×0.038+29（个）×0.015=9.00kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0.35×0.67×0.3×3（层）=0.21kNC、栏杆和挡脚手板自重标准值：NG3=0.14×0.67×0.3×3（层）=0.08kN；D、吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；NG4=0.005×0.67×50=0.17kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.00+0.21+0.08+0.17＝9.46kN；②、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，在梁模板荷载计算时已赐予考虑。③、横杆的最大支座反力：R=6.84×2＝13.68kN；2)、立杆稳定性计算①、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2×9.46+1.4×0+13.68=25.03kN②、稳定性计算按下式计算：=1.155×1.5×1.5=2.60m(计算长度系数μ参照《扣规》表：μ=1.5)立杆的截面回转半径=0.0158m(查《扣规》附录B)==165利用查《扣规》附录C得稳定系数＝0.259立杆截面积＝685mm2＝=141N/mm＜f=205N/mm满足强度要求（2）、单双立杆交接位置钢管的验算：1）、作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载和横杆的最大支座反力。①、静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/mNG1=0.1394×20+2×6×0.038+8（个）×0.015==3.36kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0.35×0.67×0.3×3=0.21kN（3为共计有三层脚手板铺设）C、栏杆和挡脚板自重标准值：NG3=0.14×0.67×0.3×3=0.08kN；D、吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；NG4=0.005×0.67×20=0.07kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.36+0.21+0.08+0.07＝3.72kN；②、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，在梁模板荷载计算时已赐予考虑。③、横杆的最大支座反力：R=6.84×2＝13.68kN；2)、立杆稳定性计算①、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2×3.72+1.4×0+13.68=18.14kN②、稳定性计算按下式计算：≤=1.155×1.5×1.5=2.60m(计算长度系数μ参照《扣规》表：=1.5)立杆的截面回转半径=0.0158m(查《扣规》附录B)==165利用查《扣规》附录C得稳定系数＝0.259立杆截面积A＝489mm2＝=143N/mm＜f=205N/mm满足强度要求（3）、因250×500梁在从梁底位置增设一根6m长附立杆来承受梁的施工荷载、静荷载，而在计算梁的支承钢管荷载时此处的支座反力只有1.21KN，一个脚手架扣件的抗滑力为8KN，所以能够满足梁荷载的须要。第十二节顶层350×700梁模板及支撑系统计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.7；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.95（取西侧较大值）；脚手架步距(m):1.50；梁两侧立柱间距(m):0.80；立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；接受的钢管类型为φ48×3.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可接受2.0;对垂直面模板可接受4.03.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：8000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：木多层胶合板；面板弹性模量E(N/mm2)：3500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；4.梁底模板参数梁底模板主楞的间距(mm)：950；次楞间距（mm）：175；面板厚度(mm)：18；5.梁侧模板参数主楞(外楞)间距(mm)：500；次楞(内楞)间距(mm)：350；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：350；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：φ48×3.5钢管；次楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《建筑施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:＝0.22×24×5.71×1×1×＝52.22KN/㎡＝24×0.7＝16.8KN/㎡取两者最小值，即：=16.8KN/㎡其中＝5.71（T取20℃）；β1＝β2＝1；V=3mγc--混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7m三、梁侧模面板的计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是依据龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的两跨连续梁计算。面板计算简图如下:

1.抗弯验算

其中，σ--弯曲应力计算值(N/mm2)；

M--最大弯距(N.mm)；

W--净截面抗拒矩，W=50×1.8×1.8/6=27.00cm3；按以下公式计算面板最大弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×16.8=10.08kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×4.0=2.80kN/m；q=q1+q2=10.08+2.80=12.88kN/m；计算跨度(内楞间距):l=350mm面板的最大弯距M=0.125×12.88×3502=1.97×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.97×105/2.70×104=7.30N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=7.30N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=16.80×0.50=8.40N/mm；

E--面板材质的弹性模量:E=3500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.30cm4；最大挠度:ω=0.521×8.40×3504/(100×3500×2.43×105)=0.77mm面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=350/250=1.4面板的最大挠度计算值ω=0.77mm小于最大容许挠度值[ω]=1.40mm四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞干脆承受模板传递的荷载，依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨接受木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抗拒W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；内楞计算简图如下（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:

(符号意义同前)按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×16.80+1.4×4.0)×0.35=9.02kN/m；

内楞的最大弯距:M=0.1×9.02×5002=2.25×105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值：σ=2.25×105/5.33×104=4.23N/mm2；内楞的受弯应力计算值σ=4.23N/mm2，小于抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：8000N/mm2；

q--作用在内楞上的侧压力线荷载标准值：q=16.8×0.35=5.88N/mm；最大挠度:ω=0.677×5.88×5004/(100×8000×21.33×105)=0.15内楞的最大挠度计算值ω=0.15mm小于容许挠度值[ω]=500/250=2.0mm，2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，若外楞上下两端支架固定或对拉螺栓，则没有弯等内力，不需计算。五、穿梁螺栓的计算查表8-4，穿墙螺栓直径为16mm，有效直径为：13.84mm，有效面积：A=144.00mm2，容许拉力24.50KN。穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=(16.8×1.2＋4×1.4)×0.50×0.35=4.51kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=24.50kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.51kN小于螺栓最大容许拉力值[N]=24.50kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抗拒矩W分别为:

W=950×18×18/6=5.13×104

mm3；

I=950×18×18×18/12=4.62×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，f--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=175mm新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.0+1.50）×0.95×0.7=20.35kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.95=0.40kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板接受2.0kN/㎡;）q3:1.4×2.00×0.95=2.66kN/m；q=q1+q2+q3=20.35+0.40+2.66=23.41kN/m；跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.125×23.41×0.1752=0.09kN.m；σ=0.09×106/5.13×104=1.75N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.75N/mm2小于抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=[(24.0+1.50)×2+0.35]×0.95=48.78N/mm；

E--面板的弹性模量:E=3500N/mm2；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×48.78×1754/(100×3500×4.62×105)=0.15面板的最大挠度:ω=0.15[ω]=175/250=0.70mm，满足七、梁底次龙骨计算次龙骨为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据支撑的间距大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。次龙骨的截面惯性矩I和截面抗拒矩W分别为:

W=80×80×80/6=8.53×104mm

I=80×80×80×80/12=34.13×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行次楞抗弯强度验算：

其中，f--梁底次的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=950mm新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.175×0.7=3.75kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.175=0.07kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板接受2.0kN/㎡;）q3:1.4×2.00×0.175=0.49kN/m；q=q1+q2+q3=3.75+0.07+0.49=4.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1×4.31×0.952=0.39kN.m；σ=0.39×106/8.53×104

=4.56N/mm2；梁底模面板计算应力σ=4.56N/mm2小于抗压强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

其中，q—作用在模板上的压力线荷载:

q=[(24.0+1.50)×2+0.35]×0.175=8.99N/mm；

E—木龙骨的弹性模量:E=8000N/mm2；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×8.99×9504/(100×8000×34.13×105)=1.82mm面板的最大挠度:ω=1.82mm[ω]=950/400=2.38mm，满足八、梁底支撑钢管的计算本工程梁底支撑主楞接受φ48×3.5钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=(24.0+1.5)×0.35×0.7×0.95=5.94kN；(2)模板的自重荷载(kN)：每侧侧模：q2=0.350×0.7×0.95=0.23kN；梁底模：q3=0.35×0.35×0.95=0.11kN；(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.50+2.00)×0.35×0.95=1.50kN；2.模板传递给梁底楞的集中荷载计算：P1＝1.2×〔0.25（q1+q3）+q2〕+1.4×1.5=1.2×〔0.25×（5.94+0.11)+0.23〕+1.4×1.5＝4.19KNP2＝1.2×（0.50q1+q3)+1.4×1.5=1.2×（0.50×5.94+0.11)+1.4×1.5＝5.80KN3.支撑钢管的强度验算：⑴、抗弯计算依据集中荷载作用下的二跨连续梁计算W=5.08×103mmI=12.19×104mm计算简图如下(l=400mm经计算得到：最大弯矩：M＝0.94KN.m；最大剪力：Q=2.36KN最大支座反力R=10.52kN；最大应力σ＝940000/5080=185N/mm2；最大应力计算值185N/mm2小于[f]=205N/mm2；满足要求！⑵、钢管挠度计算

ω=0.911×4.19×103×4003/100×206000×121900=0.钢管的最大挠度0.10mm小于[ω]=175/250=0.7mm九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式

其中N—立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力R；脚手架钢管的自重G。

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i—计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A—立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W—立杆净截面抗拒矩(cm3)；W=5.08

—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

l0—计算长度(m)，取下二式中的较大值；

l0=kμh

（《扣规》式）l0=h+2a

（《扣规》-3式）

a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0.00,.k—计算长度附加系数，取值为1.155；

μ—计算长度系数，参照《扣件式规范》表；μ=1.80l0=kμh=1.155×1.8×1.5=3.119mλ=l0/i=3119/15.8=197,查《扣规》附录C，=0.186因此部位高大模板接受下部30m为双立杆、上部20m为单立杆的形式搭设，所以单双立杆交接位置和双立杆底部均须要进行立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量依据两倍的单钢管截面的0.7倍折减考虑，则：截面积：＝2×A×0.7＝2×489×0.7＝685mm2；截面模量：＝2×W×0.7＝2×5.08×103×0.7＝7.11×103mm3（1）、双立杆底部钢管的验算：1）、作用于模板架体的荷载包括静荷载、活荷载及横杆的最大支座反力。①、静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/m（查《扣规》附录A的表A－1）NG1=0.1394×50+（30+2×6）×0.038+29（个）×0.015=9.00kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0.35×0.95×0.4×3（层）=0.40kNC、栏杆和挡脚手板自重标准值：NG3=0.14×0.95×0.4×3（层）=0.16kN；D、吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；NG4=0.005×0.95×50=0.24kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.00+0.40+0.16+0.24＝9.80kN；②、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，在梁模板荷载计算时已赐予考虑。③、横杆的最大支座反力：R=10.52kN；2)、立杆稳定性计算①、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2×9.80+1.4×0+10.52=22.28kN②、稳定性计算按下式计算：=1.155×1.5×1.5=2.60m(计算长度系数μ参照《扣规》表：μ=1.5)立杆的截面回转半径=0.0158m(查《扣规》附录B)==165利用查《扣规》附录C得稳定系数＝0.259立杆截面积＝685mm2＝=126N/mm＜f=205N/mm满足强度要求（2）、单双立杆交接位置钢管的验算：1）、作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载和横杆的最大支座反力。①、静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/mNG1=0.1394×20+2×6×0.038+8（个）×0.015=3.36kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0.35×0.95×0.4×3=0.40kN（3为共计有三层脚手板铺设）C、栏杆和挡脚板自重标准值：NG3=0.14×0.95×0.4×3=0.16kN；D、吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；NG4=0.005×0.95×20=0.10kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.36+0.40+0.16+0.10＝4.02kN；②、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，在梁模板荷载计算时已赐予考虑。③、横杆的最大支座反力：R=10.52kN；2)、立杆稳定性计算①、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2×4.02+1.4×0+10.52=15.34kN②、稳定性计算按下式计算：≤=1.155×1.5×1.5=2.60m(计算长度系数μ参照《扣规》表：=1.5)立杆的截面回转半径=0.0158m(查《扣规》附录B)==165利用查《扣规》附录C得稳定系数＝0.259立杆截面积A＝489mm2＝=121N/mm＜f=205N/mm满足强度要求（3）、因350×700梁在从梁底位置增设一根6m长附立杆来承受梁的施工荷载、静荷载，而在计算梁的支承钢管荷载时此处的支座反力只有1.83KN，一个脚手架扣件的抗滑力为8KN，所以能够满足梁荷载的须要。第十三节顶层500×2000梁模板及支撑系统计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.5；梁截面高度D(m):2.0；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.67；脚手架步距(m):1.50；梁两侧立柱间距(m):0.90；立杆横向间距或排距Lb(m):0.3；接受的钢管类型为φ48×3.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可接受2.0;对垂直面模板可接受4.03.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：8000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：木多层胶合板；面板弹性模量E(N/mm2)：3500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；4.梁底模板参数梁底模板主楞的间距(mm)：670；接受φ48×3.5钢管，次楞间距（mm）：250；接受80×80木方，面板厚度(mm)：18；5.梁侧模板参数主楞(外楞)间距(mm)：500；次楞(内楞)间距(mm)：250；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：φ48×3.5钢管；次楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《建筑施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:＝0.22×24×5.71×1×1×＝52.22KN/㎡＝24×2.0＝48KN/㎡取两者最小值，即：=48KN/㎡其中＝5.71（T取20℃）；β1＝β2＝1；V=3mγc--混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.0m；三、梁侧模面板的计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是依据龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图如下:

1.抗弯验算

其中，σ--弯曲应力计算值(N/mm2)；

M--最大弯距(N.mm)；

W--净截面抗拒矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；按以下公式计算面板最大弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×48=28.8kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×4.0=2.80kN/m；q=q1+q2=28.80+2.80=31.60kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm面板的最大弯距M=0.1×31.60×2502=1.98×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.98×105/2.70×104=7.31N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=7.31N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=48×0.5=24N/mm；

E--面板材质的弹性模量:E=3500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.30cm4；最大挠度:ω=0.677×24×2504/(100×3500×2.43×105)=0.75mm面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=250/250=1.0面板的最大挠度计算值ω=0.75mm小于最大容许挠度值[ω]=1.20mm，满足四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞干脆承受模板传递的荷载，依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨接受木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抗拒W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；内楞计算简图如下（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:

(符号意义同前)按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×48+1.4×4.0)×0.25=15.8kN/m；

内楞的最大弯距:M=0.1×15.8×5002=3.95×105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值：σ=3.95×105/5.33×104=7.41N/mm2；内楞的受弯应力计算值σ=7.41N/mm2，小于抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：8000N/mm2；

q--作用在内楞上的侧压力线荷载标准值：q=48.0×0.25=12N/mm；最大挠度:ω=0.677×12×5004/(100×8000×21.33×105)=0.30内楞的最大挠度计算值ω=0.30mm小于容许挠度值[ω]=500/250=2.0mm，2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，若外楞上下两端支架固定或对拉螺栓，则没有弯等内力，不需计算。五、穿梁螺栓的计算查表8-4，穿墙螺栓直径为16mm，有效直径为：13.84mm，有效面积：A=144.00mm2，容许拉力24.50KN。穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=(48×1.2＋4×1.4)×0.50×0.30=9.48kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=24.50kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=9.48kN小于螺栓最大容许拉力值[N]=24.50kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抗拒矩W分别为:

W=670×18×18/6=3.62×104

mm3；

I=670×18×18×18/12=3.26×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，f--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.67×2.0=41.00kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.67=0.28kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板接受2.0kN/㎡;）q3:1.4×2.00×0.67=1.88kN/m；q=q1+q2+q3=41.00+0.28+1.88=43.16kN/m；跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.125×43.16×0.252=0.34kN.m；σ=0.34×106/3.62×104=9.39N/mm2；梁底模面板计算应力σ=9.39N/mm2小于抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=[(24.0+1.50)×2+0.35]×0.67=34.40N/mm；

E--面板的弹性模量:E=3500N/mm2；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×34.40×2504/(100×3500×3.26×105mm4)=面板的最大挠度:ω=0.614mm小于允许挠度值:[ω]=250/250=1.0mm，满足要求！七、梁底次龙骨计算次龙骨为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据支撑的间距大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。次龙骨的截面惯性矩I和截面抗拒矩W分别为:

W=80×80×80/6=8.53×104mm

I=80×80×80×80/12=34.13×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行次楞抗弯强度验算：

其中，f--梁底次的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=670mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.25×2.0=15.30kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.25=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板接受2.0kN/㎡;）q3:1.4×2.00×0.25=0.70kN/m；q=q1+q2+q3=15.30+0.11+0.7=16.11kN/m；跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1×16.11×0.672=0.72kN.m；σ=0.72×106/8.53×104

=8.47N/mm2；梁底模面板计算应力σ=8.47N/mm2小于抗压强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算接受标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

其中，q—作用在模板上的压力线荷载:

q=[(24.0+1.50)×2+0.35]×0.25=12.84N/mm；

E—木龙骨的弹性模量:E=8000N/mm2；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×12.84×6704/(100×8000×34.13×105mm4面板的最大挠度:ω=0.64[ω]=670/400=1.68mm，满足要求！八、梁底支撑钢管的计算本工程梁底支撑主楞接受φ48×3.5钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=(24.0+1.5)×0.50×2.0×0.67=17.09kN；(2)模板的自重荷载(kN)：每侧侧模：q2=0.350×2×0.67=0.47kN；梁底模：q3=0.35×0.50×0.67=0.12kN；(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P=(2.50+2.00)×0.50×0.67=1.51kN；2.模板传递给梁底楞的集中荷载计算：P1＝1.2×〔0.25（q1+q3）+q2〕+1.4×1.5=1.2×〔0.25×（17.09+0.12)+0.47〕+1.4×1.5＝7.83KNP2＝1.2×（0.50q1+q3)+1.4×1.5=1.2×（0.50×17.09+0.12)+1.4×1.5＝12.50KN3.支撑钢管的强度验算：⑴、抗弯计算依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算W=5.08×103mmI=12.19×104mm计算简图如下(l=300mm)经计算得到：最大弯矩：M＝0.94KN.m；最大剪力：Q=8.32KN最大支座反力R=14.57kN；最大应力σ＝940000/5080=185N/mm2；最大应力计算值185N/mm2小于[f]=205N/mm2；满足要求！⑵、钢管挠度计算

ω=1.146×12.50×103×3003/100×206000×121900=0.1钢管的最大挠度0.15mm小于[ω]=300/250=1.2mm,九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式

其中N—立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力R；脚手架钢管的自重G。

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i—计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A—立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W—立杆净截面抗拒矩(cm3)；W=5.08

—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

l0—计算长度(m)，取下二式中的较大值；

l0=kμh

（《扣规》式）l0=h+2a

（《扣规》-3式）

a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0.00,.k—计算长度附加系数，取值为1.155；

μ—计算长度系数，参照《扣件式规范》表；μ=1.80l0=kμh=1.155×1.8×1.5=3.119mλ=l0/i=3119/15.8=197,查《扣规》附录C，=0.186因此部位高大模板接受下部30m为双立杆、上部20m为单立杆的形式搭设，所以单双立杆交接位置和双立杆底部均须要进行立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量依据两倍的单钢管截面的0.7倍折减考虑，则：截面积：＝2×A×0.7＝2×489×0.7＝685mm2；截面模量：＝2×W×0.7＝2×5.08×103×0.7＝7.11×103mm3（1）、双立杆底部钢管的验算：1）、作用于模板架体的荷载包括静荷载、活荷载及横杆的最大支座反力。①、静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/m（查《扣规》附录A的表A－1）NG1=0.1394×50+30×0.038+21（个）×0.015=8.43kNB、脚手板的自重标准值：NG2=0.35×0.67×0.3×3（层）=0.21kNC、栏杆和挡脚手板自重标准值：NG3=0.14×0.67×0.3×3（层）=0.08kN；D、吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；NG4=0.005×0.67×50=0.17kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.43+0.21+0.08+0.17＝8.89kN；②、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，在梁模板荷载计算时已赐予考虑。③、横杆的最大支座反力：R=14.57kN；2)、立杆稳定性计算①、立杆轴向力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2×8.89+1.4×0+14.57=25.24kN②、稳定性计算按下式计算：≤=1.155×1.5×1.5=2.60m(计算长度系数μ参照《扣规》表：μ=1.5)立杆的截面回转半径=0.0158m(查《扣规》附录B)==165利用查《扣规》附录C得稳定系数＝0.259立杆截面积＝685mm2＝=142N/mm＜f=205N/mm满足强度要求（2）、单双立杆交接位置钢管的验算：1）、作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载和横杆的最大支座反力。①、静荷载标准值包括以下内容：A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/mNG1=0.1394×20=2.79kN