工程结构梁拆除方案正式版

/目录目录 1一、工程概况 2二、编制依据 2四、施工准备 4五、主要施工方法及措施 5六、质量管理 11七、各项保证措施 12八、雨季施工 13九、成品爱惜措施 13十、附件B区地下室首层（地下室顶板）拆除相应梁板计算书14十一、附件B区地下室-1层拆除相应梁板计算书34工程概况本标段工程主要由地下室（三层，局部四层）和六栋塔楼：其中10、11幢塔楼30层，地下3层；6、7、8幢塔楼25层，地下4层；9幢塔楼23层，地下4层。抗震设防烈度为7度，结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构。10、11栋塔楼标准层建筑面积511.5㎡，30层，标准层高3m；6栋塔楼标准层建筑面积455㎡，25层，标准层高3.3m；7、8栋塔楼标准层建筑面积319㎡，25层，标准层高3.15m；9栋塔楼标准层建筑面积319㎡，23层，标准层高3.15m。依据建设单位的要求，拆除B区地下室首层（地下室顶板）相应部位（拆除部位详见相应的施工图），梁最大截面：KL51(A)700mm*1000mm(计算跨度6.95米），KL2(1)400mm*900mm(计算跨度10.5米）,L2(3)300mm*800mm(计算跨度10.9米),相应板厚为160mm。拆除B区地下室一1层局部相对应梁（拆除部位详见相应的施工图），500mm*800mm（跨度7.5米）和400mm*800mm(计算跨度7.7米）。计算详见相应附件，拆除结构自重按相应结构自重的2.5倍计算。工程建设简介建设单位：*****设计单位：*****监理单位：*****施工单位：*****二、编制依据1、施工图纸2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）3、《建筑拆除工程平安技术规范》JGJ147-20044、《建筑现场临时用电平安技术规程》JGJ46-20125、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工平安检查标准》JGJ59-20117、《建筑施工手册》第五版8、《建筑施工高处作业平安技术规范》JGJ80-919、《建筑结构荷载规范》GB50009-201210、《钢结构设计规范》GB50017-2003项目施工组织结构网络图项目经理项目经理执行经理土建队装饰队内业组机械队安装队成本员后勤保卫组资料员工程部商务部办公室质检员试验组测量组质安部技术部平安员预算劳资员材料组项目技术负责人1、职业健康及平安生产目标：创珠海市平安文明示范工地；杜绝重伤及死亡事故，轻伤事故频率限制在0.15%以内，重伤为零，在施工期间杜绝一切重大平安质量事故；杜绝机械设备事故，杜绝火灾事故。2、文明施工和环保目标：为保持施工现场四周安静、清洁的环境，我们将实行施工全封闭作业，并设专人打扫清洁等措施，做到物流有序、施工顺畅、文明施工，在确保工程质量和工期的前提下，树立现场全体员工环保意识，自觉爱惜市政设施，最大限度削减对环境的污染，保证周边居民的正常工作、生活。四、施工准备1、材料准备1.1施工机具的配备机具数量表机具名称规格型号单位数量用途风镐G10套30裂开大块的混凝土结构手锤把30裂开钢筋表面附着的混凝土残渣铁锹平头、尖头把30清理裂开的混凝土建筑垃圾手推车台15倒运建筑垃圾扫帚把30清扫建筑垃圾，文明施工工具：墨斗、卷尺等。1.2作业条件准备作业面施工前应具备的基本条件：细致比照图纸确认需拆除部分主体结构。将须要拆除部分主体结构上运用墨斗弹线确认区域。遇雨天及五级风及其上必需停止施工。2、施工组织2.1为保证结构拆除的平安，项目部依据工程特点，派专业施工队伍负责结构拆除工作，各片区平安员全程跟踪。技术准备3.1详细核对建筑施工图纸和结构施工图纸，确认拆除部位。3.2卸除在结构上的全部活荷载。3.3结合现场实际状况，施放切割线。4、劳动力准备工种拆除阶段建筑垃圾清运阶段专业拆除工18小工2020合计38205、现场准备5.1在拆除工程作业前，应检查板内及接近各类管线状况，确认全部切断后方可施工。5.2在施工场所设置相关的平安标记。划定紧急区域，施工前应发出告示，通报施工留意事项，并实行牢靠的平安防护措施。五、主要施工方法及措施一)施工程序核对图纸确认拆除部位→放线确认拆除位置及标高→搭设结构拆除施工架体及结构支承架体→拆除相应的结构板、次梁、主梁、柱→施工架体及支承架体拆除→建筑材料归堆码垛二）施工方法（1）按施工图纸要求确定拆除部位，经复核无误后做好明确标记。拆除部位周边做好成品爱惜措施。（2）对拆除部位框架梁板做好支撑架体。支承架体搭设形式详见下图所示：支承架体:梁截面400mm*800mm及以上按梁跨度方向立柱间距450mm,梁两侧立柱间距1200mm,梁底两侧立柱间各增加两根立柱回顶（详见附件计算书）；支承架体梁截面300mm*800mm按纵*横间距为900*1200，梁底两侧立柱间各增加两根立柱回顶（详见附件计算书）；砼板底立杆纵*横距为900mm*1200mm（详见附件计算书）。2）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆和顶部水平拉杆之间的距离，水平拉杆步距为1.5m。3）全部水平拉杆的端部均应和四周建筑物顶紧顶牢或设置成抱柱箍式紧拉。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应接受Ø48.3×3.0mm钢管，用扣件和钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应接受对接，剪刀撑应接受搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应接受不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。5）支架搭设按本设计，不得随意更改；要更改必需得到相关负责人的认可。3、立柱及其他杆件(1)扣件式1)立柱平面布置图（详见计算部分附图）；2)搭接要求：本工程全部部位立柱接长全部接受对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3)严禁将上段的钢管立柱和下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必需拉通；(2)水平杆件接长应接受对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：5、剪刀撑(1)扣件式其他构造详见《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-20116、支承脚手架搭设完成后起先结构梁板拆除作业。7、结构梁板拆除时由板中逐步向框架柱及框架梁位置拆除，板砼拆除完成后将钢筋割除，板拆除完成后才可进行框架梁拆除。板拆除方向见下图所示：8、板砼拆除完成后将板钢筋全部割除，然后在拆除框架梁，框架梁拆除分为主次梁交接和单跨梁两种形式，主次相交框架梁拆除由交接处起先，单跨梁由梁中起先。9、梁拆除时将梁分段剔凿，梁依据1.5m每段剔凿，剔凿宽度不得小于150mm，将须要拆除的框架梁全部分割完成后才可逐段切断钢筋，每切割一段后刚好运用塔吊吊离施工作业面。待全部拆除完毕后堆放至指定位置统一裂开后外运。10、结构拆除：由专业队伍施工，风镐裂开，将要拆除的结构清理干净；检查所拆除的砼块是否给其它结构或人体造成危害；拆除的混凝土块，运至指定的外运场地。11、架体搭设需持有操作证并且经过岗前培训考试的专业架子工进行架体的搭拆作业。12、脚手架接受满堂红钢管脚手架，脚手架钢管选用φ48×3.0，架体搭设高度为该层结构梁、板底（搭设方法详见附件计算书）13、和拆除部位相邻跨的梁板（不拆除的梁、板）按梁、板相应跨度方向不少于2/3搭设满堂红钢管脚手架，搭设构造、材质要求同拆除部位。三）施工要求1确定拆除部位，拆除部位必需按图纸反复核对，无误后才能进行，依据施工现场实际状况，先拆砼结构，后拆除钢筋，拆除部位周边爱惜措施应牢靠，对易碎易损物品应做好严密隔离措施。2为了确保其他楼栋的施工正常进行，故在拆除时支配专人值班，以消退拆除施工平安隐患。3拆除过程中若遇钢筋，则需轻轻敲打，避过钢筋剔除四周混凝土，尽量避开损坏钢筋，尤其是柱墙钢筋。4为确保拆除施工中无粉尘污染，接受喷水洒水降尘。5拆除掉的混凝土用吊篮运输下楼，再统一运至建筑垃圾丢弃处。6搭设支承架体：支撑架必需坚实牢靠，承重必需满足要求，支撑架必需紧贴梁底。7拆除楼板：拆除楼板不得损坏周边钢筋。拆除的楼板和保留的楼板混凝土分别后，才能进行原位裂开拆除，以确保拆除部位不损坏周边结构。8设置临时围护栏：拆除混凝土引成的楼面空缺，应设置临时围护栏，围护栏设置应醒目，坚实牢靠。9拆除部份不能损坏原结构。六、质量管理1、质量管理流程1.1建立岗位责任制严格执行“自检”、“交接检”、“专职检查”，确保过程质量达到要求。1.2上岗工人严格按工序要求进行操作，每道工序完成后立刻进行自检，自检中发觉不合格项，班组立刻改正，直到全部合格。1.3过程间的交接检查，包括工程质量、过程完成后的清理和成品爱惜内容。由工长主持上步工序过程合格才可交给下道过程。2、质量的管理措施2.1严格依据ISO9001质量保证体系的要求，落实施工过程限制的责任，适应程序的详细规定，保证施工过程，依据规定进行有效限制，以满足业主的要求。2.2工程以项目经理为质量保证第一人，项目总工把关，工程师、技术员、各工种工长亲临现场，责任分明，层层落实。2.3工长依据施工方案、工艺标准、质量支配，明确质量管理重点和管理措施，对各分包队和全体操作人员进行技术交底。在施工过程中严格检查措施落实状况，狠抓工程质量，确保优良。七、各项保证措施1、质量保证措施1.1严隔执行施工材料进库检查验收制度，严隔执行进场原材料、半成品、成品的检验、试验工作。1.2各分项工程、各工序均要严隔执行班组、工长、质检、监理四级检查验收制度。1.3加强过程限制和记录，保证施工全过程具有可追溯性。2、平安及文明施工保证措施专业施工人员必需经过培训后方可上岗操作，并应全面地驾驭应知应会的施工平安技术和质量标准，强化平安和质量意识。现场施工人员必需穿平底鞋。施工现场及作业面的四周，不准存放可燃易爆物品，应备有灭火器材和其它相应的防护措施。高空作业时，应有平安防护措施，并设平安监督员。必需坚持贯彻平安岗位责任制，执行平安交底制，使施工人员清楚作业范围内平安状态，提高自身防护意识。进入施工现场，必需戴好平安帽，高空作业必需佩带平安带，平安带做到“高挂低用”，禁止穿硬底鞋。组织平安文明施工执法队，特地负责检查监督施工平安工作。交通要道要设警示牌及外围封闭，避开伤及行人。施工用电必需接受三相五线制，全部线路和脚手架钢管及钢筋处于绝缘状态。全部电器设备设接地线、安装触电爱惜器。施工用电操作人员必需持证上岗，无证人员严禁操作。高空施工时，必需留有足够的操作面，操作面宽度不小于500mm，并满铺脚手，并搭设平安防护栏杆。满堂脚手架外围须满挂密目网，作业层下方须设平安兜网。四口五临边必需用钢管搭设平安栏杆，并挂明显标识。平安防护的拆除在没有得到平安部门允许的状况下，任何人无权私自拆除。夜间施工要有足够的照明。各作业班组做到工完场清，剩料放齐，垃圾倒入设置的垃圾箱内。每道工序施工前，现场施工员必需对工人进行详细的平安技术交底。施工操作人员应戴手套。五级以上大风和下雨天，避开在屋面进行作业。屋面上的垃圾下运不得高空抛掷。有关平安的未尽事宜，如高空作业、垂直运输、卫生防护、杜绝高空坠落等均按平安操作规程、国家和地方有关规定执行。3、重大紧急源分析及对策3.1四口五临边和高处作业要求屋面临边洞口搭设好防护栏杆、加设好防护网；立体交叉作业作好防护措施，必要时作业面下面设立平安防护区，禁止人员进入；作好平安交底；教化施工人员坚实树立平安意识；材料堆放必需稳固，不要堆在临边位置及洞口边部。3.2施工用电现场用电严隔按规定实行三相五线制；爱惜接地和爱惜接零不得混乱；严隔执行“一机、一闸、一漏、一箱”的规定；逐级设置漏电爱惜装置，分级爱惜；对老化的线路刚好更换。3.3可燃物品切割钢筋前先办理动火手续，切割钢筋时应在旁配备灭火器等防火灭火器材，动火前刚好清理下方易燃易爆物品。八、雨季施工拆除施工阅历雨季施工阶段，应对施工现场实行必要的技术措施。1.1下雨时不得进行拆除作业。1.2拆除未完成时遇雨应刚好将袒露的钢筋覆盖。1.3下雨前对屋面楼板预留洞进行临时封盖，避开屋面雨水对室内施工造成影响。九、成品爱惜措施拆除作业施工前，将已经施工完成的主体结构运用木模板进行格挡，避开剔凿下来的砼块损坏结构。十、附件：B区地下室首层（地下室顶板）相应部位（拆除部位详见相应的施工图），梁最大截面：KL51(A)700mm*1000mm(计算跨度6.95米），KL2(1)400mm*900mm(计算跨度10.5米）,L2(3)300mm*800mm(计算跨度10.9米),相应板厚为160mm，以下只计梁截面700mm*1000mm（梁截面400mm*900mm支撑方法同700mm*1000mm）和300mm*800mm（P24页）。梁支撑架（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130－20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性混凝土梁名称KL51(A)混凝土梁计算跨度(m)6.95混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1000混凝土结构层高(m)7梁侧楼板厚度(mm)160二、荷载设计支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)60混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)3.75混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2.75当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.35非自定义:0.182风压高度变更系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、砼板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐藏设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(60+3.75)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(60+3.75)×1)+1.4×0.7×2]×1＝79.342kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(60+3.75)×1]×1＝77.578kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(60+3.75)×1]×1＝63.85kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×77.578×0.1752+0.121×1.764×0.1752＝0.261kN·mσ＝Mmax/W＝0.261×106/54000＝4.829N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×63.85×1754/(100×10000×486000)＝0.078mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载实力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×77.578×0.175+0.446×1.764×0.175＝5.473kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×77.578×0.175+1.223×1.764×0.175＝15.895kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×77.578×0.175+1.142×1.764×0.175＝12.951kN标准值(正常运用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×63.85×0.175＝4.391kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×63.85×0.175＝12.772kNR3'=0.928q2l=0.928×63.85×0.175＝10.369kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm)Ф48×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抗拒矩W(cm3)4.49小梁截面惯性矩I(cm4)10.78验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{5.473+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)]+0.9×max[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，15.895+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4}=15.938kN/mq2＝max{4.391+(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)+(0.5+(60+2.75)×0.16)×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，12.772+(0.3-0.1)×0.7/4}＝12.807kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×15.938×0.452，0.5×15.938×0.12]＝0.323kN·mσ＝Mmax/W＝0.323×106/4490＝71.879N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×15.938×0.45，15.938×0.1]＝4.303kNτmax＝2Vmax/A=2×4.303×1000/424＝20.298N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×12.807×4504/(100×206000×107800)＝0.16mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝12.807×1004/(8×206000×107800)＝0.007mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载实力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×15.938×0.45，0.4×15.938×0.45+15.938×0.1]＝7.889kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.884kN，R2＝R4＝7.889kN，R3＝6.432kN正常运用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×12.807×0.45，0.4×12.807×0.45+12.807×0.1]＝6.339kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.349kN，R'2＝R'4＝6.339kN，R'3＝5.154kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抗拒矩W(cm3)4.49主梁自重忽视不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.211×106/4490＝47.06N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.556kNτmax＝2Vmax/A=2×5.556×1000/424＝26.208N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载实力极限状态支座反力依次为R1=0.402kN，R2=14.594kN，R3=14.584kN，R4=0.4kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.402,0.4]＝0.402kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.594kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置一般型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抗拒矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.182×0.45×1.52/10＝0.023kN·m3、稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(60+3.75)×1)+1.4×0.9×2]×1＝79.14kN/m2)小梁验算q1＝max{5.466+1.2×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)]+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，15.865+1.2×(0.3-0.1)×0.7/4}=15.907kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.401kN，R2＝14.574kN，R3＝14.563kN，R4＝0.4kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.401+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.7/2)/2×0.9，14.574，14.563，0.4+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.9]+0.023/1.2＝14.593kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14593.286/(0.588×424)+0.023×106/4490＝63.705N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(7-1)+Mw/lb＝max[0.401+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.7/2)/2×0.9，14.574，14.563，0.4+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.9]+1.08+0.023/1.2＝15.673kNf＝N/(φA)+Mw/W＝15673.286/(0.197×424)+0.023×106/4490＝192.812N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=15.673kN1、受冲切承载力计算依据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值限制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形态的影响系数η2临界截面周长和板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边和短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载实力平安储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1200×100/1000=131.88kN≥F1=15.673kN满足要求！2、局部受压承载力计算依据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=15.673kN满足要求！梁支撑（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130－20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性混凝土梁名称L2(3)混凝土梁计算跨度(m)10.9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×800混凝土结构层高(m)7梁侧楼板厚度(mm)160二、荷载设计支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)60混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)3.75混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2.75当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.35非自定义:0.182风压高度变更系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、砼板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐藏设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝63.851kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(60+3.75)×0.8]×1＝62.087kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(60+3.75)×0.8]×1＝51.1kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×62.087×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.039kN·mσ＝Mmax/W＝0.039×106/54000＝0.714N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×51.1×754/(100×10000×486000)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝75/250＝0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载实力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×62.087×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.889kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×62.087×0.075+1.223×1.764×0.075＝5.484kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×62.087×0.075+1.142×1.764×0.075＝4.472kN标准值(正常运用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×51.1×0.075＝1.506kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×51.1×0.075＝4.381kNR3'=0.928q2l=0.928×51.1×0.075＝3.557kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm)Ф48×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抗拒矩W(cm3)4.49小梁截面惯性矩I(cm4)10.78验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.889+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.16)]+0.9×max[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，5.484+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4}=5.574kN/mq2＝max{1.506+(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.16)+(0.5+(60+2.75)×0.16)×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，4.381+(0.3-0.1)×0.3/4}＝4.396kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.574×0.92，0.5×5.574×0.22]＝0.452kN·mσ＝Mmax/W＝0.452×106/4490＝100.561N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.574×0.9，5.574×0.2]＝3.01kNτmax＝2Vmax/A=2×3.01×1000/424＝14.199N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.396×9004/(100×206000×107800)＝0.879mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.396×2004/(8×206000×107800)＝0.04mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载实力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.574×0.9，0.4×5.574×0.9+5.574×0.2]＝5.519kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝5.447kN，R2＝R4＝5.519kN，R3＝4.446kN正常运用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.396×0.9，0.4×4.396×0.9+4.396×0.2]＝4.352kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝4.355kN，R'2＝R'4＝4.352kN，R'3＝3.539kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抗拒矩W(cm3)4.49主梁自重忽视不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.423×106/4490＝94.191N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.598kNτmax＝2Vmax/A=2×6.598×1000/424＝31.12N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.215mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载实力极限状态支座反力依次为R1=1.403kN，R2=14.598kN，R3=14.585kN，R4=1.402kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[1.403,1.402]＝1.403kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.598kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置一般型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抗拒矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.182×0.9×1.52/10＝0.046kN·m3、稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝63.84kN/m2)小梁验算q1＝max{1.892+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.16)]+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，5.488+1.2×(0.3-0.1)×0.3/4}=5.848kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.439kN，R2＝14.913kN，R3＝14.9kN，R4＝1.438kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[1.439+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×0.9，14.913，14.9，1.438+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.046/1.2＝14.952kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14951.547/(0.588×424)+0.046×106/4490＝70.314N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(7-0.8)+Mw/lb＝max[1.439+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×0.9，14.913，14.9，1.438+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+1.116+0.046/1.2＝16.068kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16067.547/(0.197×424)+0.046×106/4490＝202.704N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=16.068kN1、受冲切承载力计算依据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值限制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形态的影响系数η2临界截面周长和板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边和短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了平安和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载实力平安储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1200×100/1000=131.88kN≥F1=16.068kN满足要求！2、局部受压承载力计算依据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=16.068kN满足要求！附件：拆除B区地下室一1层局部相对应梁（拆除部位详见相应的施工图），500mm*800mm（跨度7.5米）和400mm*800mm(计算跨度7.7米），以下只计算梁截面500*800（梁截面400*800支撑体系同梁截面500*800）。梁支撑（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130－20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性混凝土梁名称KL50(6)混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×800混凝土结构层高(m)6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)60混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)3.75混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2.75当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.35非自定义:0.182风压高度变更系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐藏设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝63.851kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(60+3.75)×0.8]×1＝62.087kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(60+3.75)×0.8]×1＝51.1kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×62.087×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.107kN·mσ＝Mmax/W＝0.107×106/54000＝1.984N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×51.1×1254/(100×10000×486000)＝0.016mm≤[ν]＝l/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载实力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×62.087×0.125+0.446×1.764×0.125＝3.148kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×62.087×0.125+1.223×1.764×0.125＝9.14kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×62.087×0.125+1.142×1.764×0.125＝7.454kN标准值(正常运用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×51.1×0.125＝2.51kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×51.1×0.125＝7.301kNR3'=0.928q2l=0.928×51.1×0.125＝5.928kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm)Ф48×3.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抗拒矩W(cm3)5.08小梁截面惯性矩I(cm4)12.19验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.148+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(60+2.75)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，9.14+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=9.171kN/mq2＝max{2.51+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(60+2.75)×0.12)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，7.301+(0.3-0.1)×0.5/4}＝7.326kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×9.171×0.452，0.5×9.171×0.22]＝0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/5080＝36.556N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×9.171×0.45，9.171×0.2]＝2.476kNτmax＝2Vmax/A=2×2.476×1000/489＝10.127N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×7.326×4504/(100×206000×121900)＝0.081mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.326×2004/(8×206000×121900)＝0.058mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载实力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×9.171×0.45，0.4×9.171×0.45+9.171×0.2]＝4.539kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.776kN，R2＝R4＝4.539kN，R3＝3.705kN正常运用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×7.326×0.45，0.4×7.326×0.45+7.326×0.2]＝3.626kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.46kN，R'2＝R'4＝3.626kN，R'3＝2.949kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抗拒矩W(cm3)4.49主梁自重忽视不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.194×106/4490＝43.234N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.198kNτmax＝2Vmax/A=2×3.198×1000/424＝15.086N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.088mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载实力极限状态支座反力依次为R1=0.46kN，R2=9.632kN，R3=9.623kN，R4=0.46kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.46,0.46]＝0.46kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝9.632kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置一般型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抗拒矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重