工艺计算更改数据2

摘要综述了环氧乙烷的性质、用途及生产方法。简介了直接氧化法合成环氧乙烷的方法及反应原理。以年产l.5万吨环氧乙烷的固定床反应器设计为例，介绍固定床反应器工艺计算和结构计算情况。根据设计条件和要求，通过物料恒算、热量恒算及其他工艺计算设计出年产l.5万吨环氧乙烷的固定床反应器，并确定反应器的选型和尺寸，计算压降，催化剂用量等，设计出符合要求的反应器。关键词环氧乙烷；固定床反应器；物量衡算；能量衡算AbstractThenatureuseandproductionmethodsofOxiraneweresimplyintroduced.Introduceddirectoxidationsynthesismethodsofepoxyethaneandreactionprinciple.Withfixed-bedreactorforproducingOxiranewithanannualoutputof15000tonsasexample，thecajculationsituationsofprocessoffixed-bedreactorwereintroduced.Inthedesign，wemainlycalculatedtheprocessparameterandthesizeoftheoxidizedreactor.Accordingtothedesignconditionsandrequirements，throughconstantcalculate,heatmaterialconstantcalculateandotherprocesscalculationdesignedannuall5,000tonsofepoxyethanefixed-bedreactor,anddeterminedthereactorselectionandsize,calculatepressuredrop,catalystetc,designedtomeettherequirementsofthereactor.KeywordsOxirane,Fixed-bedreactor,materialbalance,heatbalance概述氯乙烯又名乙烯基氯（Vinylchloride）是一种应用于高分子化工的重要的单体，可由乙烯或乙炔制得。1835年法国人V.勒尼奥用氢氧化钾在乙醇溶液中处理二氯乙烷首先得到氯乙烯。20世纪30年代，德国格里斯海姆电子公司基于氯化氢与乙炔加成，首先实现了氯乙烯的工业生产。初期，氯乙烯采用电石，乙炔与氯化氢催化加成的方法生产，简称乙炔法。以后，随着石油化工的发展，氯乙烯的合成迅速转向以乙烯为原料的工艺路线。1940年，美国联合碳化物公司开发了二氯乙烷法。为了平衡氯气的利用，日本吴羽化学工业公司又开发了将乙炔法和二氯乙烷法联合生产氯乙烯的联合法。1960年，美国陶氏化学公司开发了乙烯经氧氯化合成氯乙烯的方法，并和二氯乙烷法配合，开发成以乙烯为原料生产氯乙烯的完整方法，此法得到了迅速发展。本设计采用乙炔法，在此基础上，查阅了大量资料，根据设计条件，通过物料衡算、热量衡算、反应器的选型及尺寸的确定，计算压降、催化剂的用量等，设计出符合设计要求的反应器。环氧乙烷的性质2.1物理性质表1-1氯乙烯的主要物理性质参数名称数值沸点(101.3kPa)，℃-13.9熔点(101.3l(Pa)，℃-159.7临界温度，℃142临界压力，Mpa5.25空气中爆炸极限(101.3kPa)，％(体积)下限3.6空气中爆炸极限(101.3kPa)，％(体积)上限33热导率(25℃)，J/(cm.s.K)0.0001239氯乙烯为无色、易液化气体在压力下更易爆炸，贮运时必须注意容器的密闭及氮封，并应添加少量阻聚剂。主要物理性质如表1。2.2化学性质氯乙烯的化学性质非常活泼，能与很多化合物进行反应，其反应主要是氯乙烯与其它化合物进行加成反应，放出大量反应热，有的反应进行得非常剧烈，甚至产生爆炸。许多反应产物是重要的有机化工及精细化工产品。催化加氢氯乙烯在铂、钯或镍等金属催化剂的存在下，可以与氢加成二生成烷烃。加成反应氯乙烯与含有活泼氢原子的化合物，如H20、HX、NH3、RNH2、R2NH、RCOOH、ROH、RSH、HCN等进行加成反应，生产含－OH的化合物(其中X为卤素，R为烷基或芳基)。①与卤化氢的加成氯乙烯可以与卤化氢再爽检出发生加成作用，生成2-氯乙烷。②与的加成氯乙烯可以与浓硫酸反应，生成氯乙烷基硫酸。③与水的加成在一般情况下，由于水中之子浓度太低，水不能直接与氯乙烯加成。但在酸的催化下，水也可以与氯乙烯加成而的醇。④与卤素反应氯乙烯容易与氯或溴发生加成反应。碘一般不与氯乙烯发生反应。氟与氯乙烯的反应太剧烈，往往得到碳链断裂的各种产物，毫无实际意义。氧化反应氯乙烯易被氧化。按所用氧化剂和反应条件的不同，主要在双键位置上发生反应，得到各种氧化产物。①空气氧化催化工业上，在银或氧化银催化剂的作用下，氯乙烯可被空气氧化为1-氯环氧乙烷。②高锰酸钾氧化稀的高锰酸钾溶液在低温时即可氧化氯乙烯，使在双键位置引入2个顺式的羟基，生成连二醇。如果用酸性高锰酸钾溶液，浓度很高或者过量太多，则可以使生成的二醇继续氧化，进而生成氯甲酸和二氧化碳。臭氧化反应将含有臭氧的空气与氯乙烯混合，臭氧即和氯乙烯作用，生成臭氧化物。某些臭氧化物在加热的情况下易发生爆炸，但一般可以不经分离而进行下一步水解反应。臭氧化物和水作用即水解为醛或酮。（5）聚合反应氯乙烯可以在引发剂或催化剂的作用下，双键断裂而相互加成，得到聚氯乙烯。聚氯乙烯耐酸，耐碱，抗腐蚀，具有良好的电绝缘性，它是目前大量生产的优良高分子材料。第三章设计方案的确定3.1氯乙烯的生产方法的确定我国生产氯乙烯的方法主要由以下几种（1）工业生产氯乙烯的主要方法。分三步进行：第一步乙烯氯化生成二氯乙烷；第二步二氯乙烷热裂解为氯乙烯及氯化氢；第三步乙烯、氯化氢和氧发生氧氯化反应生成二氯乙烷。①乙烯氯化乙烯和氯加成反应在液相中进行：CH2=CH2+Cl2→CH2ClCH2Cl采用三氯化铁或氯化铜等作催化剂，产品二氯乙烷为反应介质。反应热可通过冷却水或产品二氯乙烷汽化来移出。反应温度40～110℃，压力0.15～0.30MPa，乙烯的转化率和选择性均在99%以上。②二氯乙烷热裂解生成氯乙烯的反应式为：ClCH2CH2Cl→CH2=CHCl+HCl反应是强烈的吸热反应，在管式裂解炉中进行，反应温度500～550℃，压力0.6～1.5MPa；控制二氯乙烷单程转化率为50%～70%，以抑制副反应的进行。主要副反应为：CH2=CHCl→HC≡CH+HClCH2=CHCl+HCl→ClCH2CH2ClClCH2CH2Cl→2CH2+2HCl裂解产物进入淬冷塔，用循环的二氯乙烷冷却，以避免继续发生副反应。产物温度冷却到50～150℃后，进入脱氯化氢塔。塔底为氯乙烯和二氯乙烷的混合物，通过氯乙烯精馏塔精馏，由塔顶获得高纯度氯乙烯，塔底重组分主要为未反应的粗二氯乙烷，经精馏除去不纯物后，仍作热裂解原料。③氧氯化反应以载在γ－氧化铝上的氯化铜为催化剂，以碱金属或碱土金属盐为助催化剂。主反应式为：CH2=CH2+2HCl+1/2O2→ClCH2CH2Cl+H2O（2）乙炔法在氯化汞催化剂存在下，乙炔与氯化氢加成直接合成氯乙烯：CH≡CH+HCl→CH2=CHCl其过程可分为乙炔的制取和精制，氯乙烯的合成以及产物精制三部分。在乙炔发生器中，电石与水反应产生乙炔，经精制并与氯化氢混合、干燥后进入列管式反应器。管内装有以活性炭为载体的氯化汞（含量一般为载体质量的10%）催化剂。反应在常压下进行，管外用加压循环热水（97～105℃）冷却，以除去反应热，并使床层温度控制在180～200℃。乙炔转化率达99%，氯乙烯收率在95%以上。副产物是1，1-二氯乙烷（约1%），也有少量乙烯基乙炔、二氯乙烯、三氯乙烷等。此法工艺和设备简单，投资低，收率高；但能耗大，原料成本高，催化剂汞盐毒性大，并受到安全生产、保护环境等条件限制，不宜大规模生产。（3）乙烯直接氯化法这是石油化工发展后以石油为基础开发的生产工艺。此法的最大缺点是伴随反应生成了大量的1,2-二氯乙烷，产率较低。CH2=CH2+Cl2→CH2=CHCl+HCl（4）乙烯氯化裂解法这是为解决乙烯直接氯化法存在的问题而开发的生产工艺，此法产率高。CH2=CH2+Cl2→CH2ClCH2ClCH2ClCH2Cl→CH2=CHCl+HCl乙烯氯化平衡法比较乙烯氯化裂解法和乙烯氧氯化法，可以发现，乙烯氯化裂解法产生氯化氢，乙烯氧氯化法消耗氯化氢。如果将两种方法结合起来，让乙烯氯化裂解法和乙烯氧氯化法的第一步按照一定的比例生产，可以使氯化氢变为中间产物，这是世界上生产氯乙烯的主要方法。不久的将来，我国的氯乙烯生产将主要采用这种方法。混合烯炔法该法是以石油烃高温裂解所得的乙炔和乙烯混合气（接近等摩尔比）为原料，与氯化氢一起通过氯化汞催化剂床层，使氯化氢选择性地与乙炔加成，产生氯乙烯。分离氯乙烯后，把含有乙烯的残余气体与氯气混合，进行反应，生成二氯乙烷。经分离精制后的二氯乙烷，热裂解成氯乙烯及氯化氢。氯化氢再循环用于混合气中乙炔的加成。本设计采用的是乙炔法。3.2催化剂的选择乙炔法生产氯乙烯的关键是催化剂的选择。虽然大多数金属和金属氧化物催化剂都能使乙炔发生加成反应，但是生成氯乙烯的选择性很差。只有银催化剂例外，在氧化汞催化剂上乙炔能选择性地与氯化氢加成而得到氯乙烯，该催化剂在选择性、强度、热稳定性和寿命等方面都有一定的特色。3.3环氧乙烷生产工艺条件的确定氯乙烯的生产受反应温度、反应压力、空间速度与空管线速度、原料配比和循环比等工艺条件的制约。3.3.1反应温度温度直接影响化学反应速度，在工业生产中，应根据反应过程的具体情况，采取相应措施，使反应温度控制在适宜范围之内，以期获得较高的收率。乙炔与氯化氢反应生成氯乙烯的反应为放热反应，故反应温度的控制极为关键。在反应初期，应提高温度，加快乙炔与氯化氢的反应速度，保证反应的快速进行。当温度提高到一定程度时，为了提高氯乙烯的产率，此时应将低温度。3.3.2反应压力乙炔加成反应过程，主反应是体积减少的反应，副反应是体积不变的反应。因此，采用加压操作有利。因主、副反应基本上都是不可逆反应，故压力对主、副反应的平衡没有太大影响。目前，工业生产上采用加压操作不是出于化学平衡的需要，其目的是提高乙炔和氯化氢的分压，加快反应速率，提高反应器单位容积的产率，以强化生产。但应看到，由于提高反应压力，反应速度加快，相应就要提高反应器的换热速率，这样对反应器的结构就提出更高的要求。3.3.3空速空间速度简称空速，所谓空速是指单位时间内，通过单位体积催化剂的反应物的体积数量。通常用每小时每升(或m3)催化剂通过的原料气的升(或m3)数来表示。对于乙炔加成过程，实践证明，提高空速，转化率会略有下降，而选择性将有所上升，在一定范围内提高空速可提高设备的生产能力。但空速也不宜太高，因此虽然产量提高，然而环氧乙烷在反应气体中的含量很低，造成分离困难，动力消耗增加。空速也不宜太低，因此时虽然转化率增加，但选择性下降，生产能力也下降。另外，空速大小还要根据催化剂的活性及制造方法、反应温度、压力和反应气体的组成等因素而定。3.3.4原料配比原料中乙炔与氯化氢的配比对反应过程影响很大，其值主要决定于原料混合气的爆炸极限。在混合气体中乙炔的爆炸下限是3.6％，在3.6~33％的乙炔浓度范围内氯化氢含量不得大于71％。实际生产中一种是选取低氯化氢高乙炔配比，另一种是高氯化氢低乙炔配比。本设计乙炔和氯化氢的配比为1:1.1。3.3.5稳定剂的选择世界上生产氯乙烯的专利很多，使用的致稳剂有：氮气、甲烷、二氧化碳、乙烷等。选择致稳剂需要根据生产安全性、稳定性和经济效益情况来确定。目前世界上环氧乙烷专利商都先后将氮气致稳更新为甲烷致稳。它与氮气致稳相比，不仅增加了生产过程的稳定性和安全性，而且有显著的经济效益。3.4环氧乙烷生产的工艺流程氯乙烯生产装置的主要设备有反应器、吸收塔、反应系统的气-气换热器和循环气冷却器。其设计生产能力为年产8万吨环氯乙烯，设计运转时间为7200小时／年。3.4.1工艺流程概述工艺计算工艺参数计算包括物料衡算和热量衡算两部分。物料衡算以质量守恒定律为基础，主要计算所需物料量和产品量，还可以算出物料的组成，确定物料中各组分在化学反应过程中的定量转化关系，并通过衡算求得原料的定额消耗。其计算依据是工艺流程图、在工厂采集的数据及设计时要求的和查得的各种参数。热量衡算以能量守恒定律及物料衡算为基础，计算传入、传出的热量，从而确定公用工程的能耗以及传热面积。其计算依据与物料衡算相同。4、1反应的设计条件年产量12万吨/年，年工作日：300天（即年工作日7200小时）原料组成（wt%)乙炔气（wt%)：氯化氢（wt%)：合成反应设计条件：乙炔气/氯化氢=1:1.1，空速40，合成氯乙烯的乙炔转化率：97.6%，生成VC选择性：99%，乙炔转化二氯乙烷的选择性：0.9%。串联转化，一次转化率68%，温度150℃，进料温度80℃，转化后温度110℃；二次转化率28.6%，温度为140℃，进料和出料温度设110℃，进口水温=4\*GB3④催化剂为圆柱状，Φ3mm×6mm，床层空隙率为0.5~0.8，反应器内催化剂填充高度为管长的95%，每根管长3000mm,转化器的直径有Φ2400、Φ3000、Φ3200.4、2反应原理在氯化汞做催化剂，一定温度和101.325kPa下，乙炔与氯化氢加成直接合成氯乙烯.反应方程式可表示为：=1\*GB2⑴主反应：+124.8kJ/mol=1\*GB2⑴=2\*GB2⑵副反应：=2\*GB2⑵=3\*GB2⑶4、3物料衡算=1\*GB2⑴由原料组成（wt%)乙炔气（wt%)：氯化氢（wt%)：得：表4—1乙炔气的组成组分,总量mol%0.99060.00900.00041.0000表4—2氯化氢的组成组分总量mol%0.98680.01260.00061.0000=2\*GB2⑵反应部分的基础计算由乙炔气/氯化氢=1:1.1，以进料气中乙炔气为100kmol/h为基准，则氯化氢为110kmol/h。由此易得：表4—3原料混合气的组成组分总量kmol/h99.0600108.5482.2860.106210.0000根据反应方程式及已知数据，计算反应器出口的气体量。主反应：=1\*GB2⑴副反应：=2\*GB2⑵已知一次转化率68%，生成VC选择性：99%，乙炔转化二氯乙烷的选择性：0.90%，进入反应器的乙炔量为99.0600kmol/h,氯化氢108.548kmol/h，氮气2.286kmol/h，水0.106kmol/h，所以消耗乙炔量：99.0600×68%=67.3608kmol/h由反应式=1\*GB2⑴有消耗乙炔量：99.0600×68%×99%=66.6872kmol/h生成VC量：66.6872kmol/h消耗氯化氢量：66.6872kmol/h由反应式=2\*GB2⑵有消耗乙炔量：99.0600×68%×0.9%=0.6062kmol/h生成二氯乙烷量：0.6062kmol/h消耗氯化氢量：2×0.6062=1.2125kmol/h则可知未反应的乙炔量：99.0600－67.3608=31.6992kol/h未反应的氯化氢量：108.548－66.6872－1.2125=40.6483kmol/h氮气在反应中不发生反应，所以第一次反应后出口气体中各组分的量如表4—4所示。表4—4第一个反应器入口和出口的气体量（kmol/h)组分氯乙烯二氯乙烷入口99.0600108.5482.26080.10600出口31.699240.64832.26080.10666.68720.6062合成氯乙烯的乙炔转化率：97.6%，生成VC选择性：99%，乙炔转化二氯乙烷的选择性：0.9%，进入反应器的乙炔量为99.0600kmol/h,氯化氢108.548kmol/h，氮气2.2608kmol/h，水0.106kmol/h，所以消耗乙炔量：99.0600×97.6%=96.6826kmol/h由反应式=1\*GB2⑴有消耗乙炔量：99.0600×97.6%×99%=95.7157kmol/h生成VC量：95.7157kmol/h消耗氯化氢量：95.7157kmol/h由反应式=2\*GB2⑵有消耗乙炔量：99.0600×97.6%×0.9%=0.8701kmol/h生成二氯乙烷量：0.8701kmol/h消耗氯化氢量：2×0.8701=1.7403kmol/h则可知未反应的乙炔量：99.0600－96.6826=2.3774kol/h未反应的氯化氢量：108.548－95.7157－1.7403=11.092kmol/h出反应器的水蒸汽量：0.106氮气在反应中不发生反应，所以第二个反应器反应后出口气体中各组分的量如表4—5所示。表4—5第二个反应器入口和出口的组成组成氯乙烯二氯乙烷入口31.699240.64832.26080.10666.68720.6062出口2.377411.0922.26080.10695.71570.8701=3\*GB2⑶实际装置每小时生产的氯乙烯可折算为综上所述，进料气体中乙炔气为100kmol/h,可生产氯乙烯95.7157kmol/h..若要达到266.67kmol/h的氯乙烯生产能力，则进料气中乙炔气体为266.67*100/95.7157=278.60kmol摩尔流量表组分氯乙烯二氯乙烷总进料278.60305.286.4290.2980.00000.0000590.67转化后89.152114.326.35830.2983185.861.7049397.6935出料6.686231.1956.3580.298266.672.447313.6542质量流量表组分氯乙烯二氯乙烷总进料7243.611142.72180.0125.3640018571.7转化后2317.9524172.68178.03245.369411616.25165.375318455.66出料173.84121138.618178.0245.36416666.88237.35918400.08摩尔流量表组分氯乙烯二氯乙烷总进料0.4716680.5168370.0108840.000505001转化后0.2241730.2874580.0159880.000750.4673450.0042871出料0.0213170.0994570.0202710.000950.8502040.00780214、4反应器的热量衡算设原料气带入的热量为,反应器出料带出的热量，反应热，反应器的撤走热量。当忽略热损失时，有(4—1)各组分的比热℃氯乙烯二氯乙烷8047.95529.59829.81175.51060.20984.85811049.28729.38129.24876.19468.34889.129反应器一原料气带入的热量原料气的入口温度为353.15K，以273.15K为基准温度，则（4—2）计算结果列于表4—10中。表4—10原料气带入的热量组分合计47.95529.59829.81175.5100.47170.51690.01090.00051.000022.6213.2310.3250.037836.2138由计算结果可知（4—3）由公式4—3可得反应热在操作条件下，主副反应的热效应分别为主反应：（4—4）副反应：（4—5）则主反应的放热量为：副反应的放热量为：总反应的放热量为：转化后气体带出的热量转化后气体带出的温度为383.15K，以273.15K为基准温度，则（4—7）计算结果列于表4—11中。组分氯乙烯二氯乙烷合计49.28729.38129.24876.19468.34889.1290.22420.28750.01610.00070.46730.00431.000011.05018.4470.47090.053331.9390.383352.3437由计算结果可知 （4—8）由公式4—8可得=4\*GB3④反应器的撤热量(4—9)可得反应器的撤热量：反应器二原料气带入的热量原料气的入口温度为383.15K，以273.15K为基准温度，则（4—2）计算结果列于表4—12中。组氯乙烯二氯乙烷合计49.28729.38129.24876.19468.34889.1290.22420.28750.01610.00070.46730.00431.000011.05018.447040.470890.0533431.9390.3832552.3437由计算结果可知（4—8）由公式4—8可反应热在操作条件下，主副反应的热效应分别为主反应：（4—4）副反应：（4—5）则主反应的放热量为：副反应的放热量为：总反应的放热量为：转化后气体带出的热量转化后气体带出的温度为383.15K，以273.15K为基准温度，则（4—7）计算结果列于表4—11中。组分氯乙烯二氯乙烷合计49.28729.38129.24876.19465.34889.1290.02130.09950.02030.00090.85020.00781.00001.04982.923410.593730.0685755.560.695260.89由计算结果可知（4—8）=4\*GB3④反应器的撤热量(4—9)可得反应器的撤热量：第五章反应器的设计在物料衡算和热量衡算的基础上，可以对反应部分主要设备的工艺参数进行优化计算。这一部分主要是反应器的工艺参数优化。5、1催化剂的用量催化剂总体积是决定反应器主要尺寸的基本依据，其计算公式如下所示（由《化工设计手册》可查）：（5—1）式中——进料气流量，；——空速，。反应器一进料的体积流量立方型状态方程RK用于气体混合物的，查《化工热力学》可知RK方程（5—2）其中（5—3）（5—4）方程中参数a和b常采用混合规则：（5—5）（5—6）交叉项（5—7)其中先求和由表5—1知各物质的和代入（5—3）和（5—4）计算结果如表5—2组分氯乙烯二氯乙烷308.3324.6126.2647.3429.7523.156.1408.3093.39422.055.6035.066表5—2各组分的和组分氯乙烯二氯乙烷8.0326.7511.55814.28520.18536.5123.61688E-052.81403E-052.6784E-052.11459E-055.52425E-057.43857E-05表5—3组分交叉项的计算组分氯乙烯二氯乙烷8.0327.3643.53710.71212.73317.1256.7513.2439.82011.67315.7001.5584.7185.6087.54214.28516.98122.838氯乙烯20.18527.148二氯乙烷36.512由计算结果可知代入式5—2有运用直接迭代法，查《化工热力学》可知RK方程的直接迭代方程为（5—8)以迭代的结果如表5—3表5—4迭代结果0.0289800.0289020.0289010.028901有所以，由公式（5—1）得反应器床层截面积A（m2）及高度(m)的计算床层高度为床层截面积为反应器二(1)进料的体积流量立方型状态方程RK用于气体混合物的，查《化工热力学》可知RK方程（5—2）其中（5—3）（5—4）方程中参数a和b常采用混合规则：（5—5）（5—6）交叉项（5—7)其中先求和由表5—1知各物质的和代入（5—3）和（5—4）计算结果如表5—2表5—2各组分的和组分氯乙烯二氯乙烷乙醛8.0326.7511.55814.28520.18536.51224.1943.61688E-052.81403E-052.6784E-052.11459E-055.52425E-057.43857E-055.95855E-05表5—3组分交叉项的计算组分氯乙烯二氯乙烷乙醛8.0327.3643.53710.71212.73317.12513.9406.7513.2439.82011.67315.70012.7801.5584.7185.6087.5426.14014.28516.98122.83818.591氯乙烯20.18527.14822.099二氯乙烷36.51229.722乙醛24.194由计算结果可知代入式5—2有运用直接迭代法，查《化工热力学》可知RK方程的直接迭代方程为（5—8)以迭代的结果如表5—3表5—4迭代结果0.0314400.0313250.031325有所以，由公式（5—1）得(2)反应器床层截面积A（m2）及高度(m)的计算床层高度为床层截面积为5、2确定反应器的基本尺寸由于直径比目前工业上用的反应管（φ57×3.5mm)小的管子（φ38×3.0mm）做反应管，在未改变生产能力的前提下更有利于发挥整个床层催化剂的作用，故采用φ38×3.0mm的反应管。对于列管式固定床反应器，首先应根据传热要求选定选择φ38×3.0mm的不锈钢管作为反应器的反应管规格，再求出反应管根数n。反应管内径：(根据《化工原理（上）》附表7.2〈热軋无缝钢管〉GB8163—87选择）反应管根数:（5—10）反应器一：经圆整可得，反应管根数为186186根。反应器二：经圆整可得，反应管根数为135854根。5、3床层压力降的计算由《化学反应工程》可查得如下计算公式（5—11)式中——床层压力降，；——催化床层高度，；——质量流量，；——气体密度，；——重力加速度，；——固定床空隙率；——催化剂颗粒当量直径，；——气体粘度，和；由附录一的相关数据及内插法可得：黏度系数：组分氯乙烯二氯乙烷乙醛353.15K120.55172.51198.52355122.70110.45102.78383.15K129.75187.14210.15258.9132.80120.01111.21密度组分氯乙烯二氯乙烷乙醛353.15K0.8971.2600.9660.9722.1573.4171.518383.15K0.8271.1610.8910.9511.9883.1491.400本次设计所选用的催化剂为圆柱状，Φ3mm×6mm，则其当量直径为：反应器一：平均黏度空隙率取0.8，由式5—11得反应器二：空隙率取0.8，由式5—11得5·4传热面积的核算5、4、1床层对壁面的给热系数对于反应器，催化剂床层是被冷却的。此时催化床层与反应器内壁的给热系数，可用下式进行计算：（5—12）式中——床内气体的给热系数，；——反应管内径，；——催化剂颗粒直径，；——通过床层的气体的导热系数，；——气体的粘度，；u——气体的线速度，——通过床层的气体的密度，。通过床层的气体的导热系数,：；组分氯乙烯二氯乙烷乙醛353.15K0.02790.01790.02960.67400.01040.01280.0166383.15K0.03120.01930.03150.68440.01210.01470.0188（1）反应器一气体的线速度由公式5—12得反应器二气体的线速度通过床层的气体的导热系数,：；由公式5—12得5、4、2总传热系数的计算以管外表面为基准，不锈钢反应管导热系数取。其计算公式如下（5—13）参见《化工原理（上）》式6—117反应器一由公式5—13可得反应器二由公式5—13可得5、4、3传热面积的核算对数平均温差公式为《化工原理（上）》（5—14）由所需换热面积（5—15）又（5—16）反应器一换热介质采用逆流，则由（5—14）、（5—15）、（5—16）得反应器二换热介质采用逆流，则由（5—14）、（5—15）、（5—16）得5、9805反应器塔径的确定查化工工艺设计手册有（5—17）式中D——壳体内径，m；t——管中心距，m；——横过管中心线的管数；——管束中心线最外层管的中心至壳体内壁的距离；一般取，取管子按正三角形排行如下图则（5—18）由公式（5—18），可得所以，由公式（5—17）可得本反应器取最小内壁厚为20mm，故外径为经圆整后反应器外径为mm。附录一：粘度系数组分200K250K300K350K400K68.8486.41103.40119.58134.9295.94120.86146.02170.97195.36129.67154.35176.66197.30216.68氯乙烯66.7086.01104.21121.64138.47二氯乙烷57.2475.6192.92109.45125.38乙醛58.4673.0987.59101.89115.95通过床层的气体的导热系数,：卡/（厘米·秒·K)=418.7；组分200K250K300K350K400K46.587.902.483.073.654.244.804.365.316.217.027.77氯乙烯0.9031.341.862.453.11二氯乙烷1.171.702.313.013.78乙醛1.612.293.063.904.80比热容（1卡/克分子·K=4.187)组分200K250K300K350K400K10.2410.8511.4211.957.0036.9766.9626.9586.9647.0266.9866.9696.9706.989氯乙烯11.3612.9014.3015.57二氯乙烷14.0216.2518.3020.1621.86乙醛10.1611.6013.0214.3815.77

附录资料：不需要的可以自行删除仓库员工作职责仓管员应认真贯彻仓库保管工作的方针、政策、体制和法律法规。树立高度的责任感，忠于职守，廉洁奉公，热爱仓库工作，具有敬业精神。严格遵守仓库管理的规章制度和工作规范、严格履行岗位职责，及时做好物品入库验收、保管保养和出库发运工作。严格执行各项手续，保证帐物相符，把好收、发、管三关。具体如下所示：仓库管理规划熟悉仓库的结构、布局、技术定额。熟悉仓库规划，熟悉堆码，掌握堆垛作业要求。在库容使用上做到：妥善发安排货位，合理高效地利用仓容，堆垛整齐、稳固，间距合理，方便作业、点数、保管、检查、收发。了解物料编号方法，掌握并熟练运用所管物料、产品的编号于工作中。入库管理依物料验收规定点收物料。依半成品、成品入库规定点收入库。点收的物料依序整齐摆放。不合格品进行标识，或进行处理。储存、保管熟悉仓储物质的特性、保管要求，能针对性地进行保管，防止货物损坏，提高仓储品质。熟练地镇定表帐、制作单证，妥善处理各单证业务。了解仓储合同的义务约定，完整地履行义务；妥善处理风雨、热冻等自然灾害对仓储物资的影响，防止和减少损失。搬动、防护管理掌握各种储物的搬运方法。熟练操作各种搬运工具。搬运、交付及时。严格执行仓库安全管理的规章制度，做好防火、防盗、防破坏、防虫鼠等安全保卫工作，防止各种灾害和人身伤亡事故，确保人身、物资、设备的安全。出库管理依发料规定发料。依成品出货规定出货。呆废料管理妥善保管好剩料、废旧包装，收集和处理好的下脚料，做好回收工作。用具、货车、货板等应妥善保管，细心使用，确保延长使用寿命。按公司规定及时处理呆废料。盘存管理定期进行仓库盘点。协同其他部门进行盘点差异处理。帐卡管理建立完整的物料帐、物料卡。当日物料、当日完成。定期做好各项仓库报表。仓库6S整理。整顿。清扫。清洁。素养。安全。协作、沟通协助部门领导做好内部品质各项工作。尊重同事、与各同事相处融洽。能为需要帮助的同事提供必要的帮助。真诚对待其他部门同事，友好的处理工作业务。乐于参加各项团体组织，加强组织的凝聚力。仓库6S管理规范表序号项目规范内容1整理把永远不能用的物品清理掉。把一个月不能用的物品摆放在指定的位置。把一周内要有的物品摆放在易取位置。将不要用的文件资料、单据按编号归类放置指定文件柜或依ISO规定予以处理。将常用的文件，单据予以分类，放置于专用文件夹，并在文件夹上标明文档类别。将正在使用的文件资料、单据、表格分未处理、正在处理、己处理三类。将办公用品及办公桌面摆放整齐，桌面、抽屉尽量最低限量摆放资料。2整顿工作区、物品存列区、通道位置予以规划并明显标识，绘制仓库物品平面分布图。物品按规划放置，存列位也规范。物品放置整齐，容易收发。物品要有明确的标识，设制“库存卡”容易识别。货仓通道保持畅通，不能堵塞。使用的运输工具要放置专用位置。消防器材要容易拿取、定期检查是否处于正常状态。办公桌、办公用品、文件柜等放置要有规划和标识。办公用品、文件放置要整齐有序。文件处理完后均要放入文件夹，且摆放整齐。文件夹要有相应的标签，每份文件要有相应的编号。私人物品要放置在规定位置。利用电脑序号检索文件资料。3清扫地面、墙上、天花板、门窗要打扫干净，不能有灰尘。物品不能裸露摆放，包装外表要清扫干净。物品贮存区要通风，光线要好。办公用品要保持干净。4清洁每天上下班花5分钟做好5S工作，并随时维护好工作区域的清洁。随时自我检查，互相检查，定期或不定期检查。对不符合要求的情况及时纠正。整理、整顿、清扫保持得很好。5教养上下班戴好厂牌，穿厂服且整洁得体，仪表整齐大方。言谈举止文明有礼，对人热情大方。工作精神饱满。运输货物时小心谨慎，以防碰伤。具有团队精神，互帮互助，积极主动参加5S活动。具有时间观念，责任心，事业性强。6安全仓库规划合理，根据物品的特征分类储存。配置了相匹配的消防设施，并定期有做好消防检验。在明显处标有安全疏散图及警示标。仓库工作人员有安全意识，重于预防。自我检测请对照自己在该方面的实际情形，仔细阅读以下问题，认真回答，以便提升你在仓管方面的执行力。1、规划货仓时，是否充分考虑到物料的运输问题，仓门与电梯是否相连？是否有相应的运输通道，运输路线？2、是否对所管辖物资进行分析、归纳分类、分类储存？3、库内各区域间、各建筑物间是否留有一定的防火间距？是否设有各种防火、防盗等安全保护措施？4、货仓的办公室是否设置在仓区附近，并有仓名标牌？5、仓区内是否留意有必要的废次品存放区、物料暂存区、待验区、发货区等？6、每仓进门处是否张贴有《货仓平面图》，图上关于仓库地理位置、周边环境、仓区仓位、仓门各类通道、门、窗、电梯等是否一目了然？7、货位编号是否唯一、实用、通用，并按物品分类顺序分段编排？8、在货位的编排上是否考虑到物品储备定额及物品本身的自然属性？9、储存区域是否整洁，具备适宜的环境条件？10、对可能会变质和腐蚀的物品，是不按一定的防腐蚀和变质的方法进行清洗、防护、特殊包装和存放？11、是否定期检验，对在库物品实行先出原则，定期整理清洁，并做好检验记录？12、是否严格限制非仓库人员进入？13、仓库保管是否做到人各有责，物各有主，事事有人管？14、仓库物资若有损失、贬值、报废等，是否及时报告上级，分析原因，查明责任，按规定办理报批手续？15、是否依物料存放要求，做好防湿、防尘、防霉、防蛀工作？16、在危险品和易损品上，是否分别标出“危险品”、“易损品”、“注意存放”、“切勿倒置”等字样？17、暂存品、不良品是否单独存放，并以醒目标志标出？18、物料的堆放是否容易识别与检查，其储存数量读取是否容易？19、物料发放是否严重审核单据（领料单）手续齐全？20、发放物料，是否当面点交完成，并签字。21、物料发放后，是否根据《领料单》记录《物料管制卡》？22、发料是否依先进先出的原则？23、退料补货、半成品发放是否有相关的制度、程序？是否严格遵照执行？24、接到提货单时，是否认真审核单据填写的项目、印鉴等？25、是否根据出库凭证所列项目内容，核实并进行配货？26、一般情况下，发货是否按照货单一交发完？若有困难段分批提取，是否向提货人交代分批提取手续？且每次分批发货均有记录？27、发货后，是否及时核对成品储存娄，是否对所发货销帐、销卡并检查其数量、规格是否与帐面结存数相符？28、是否就物料管理的问题与各部门进行有效沟通，以降低呆料的发生？29、是否对存量加以控制，使存量不至于过多，从而减少呆料发生的机会？30、是否经常核查帐物，以发现存于仓库中的呆滞料？31、是否就存放于仓库中的呆料，提出处理建议，予以及时处理？32、是否坚持先进先出的发料制度，以免物料堆积过久而成为陈腐报废的物料？33、你是否清楚废品的范围？34、在收到各部门送到的废旧物资时，是否做好记录，注册品名、数量签发，并爱逐月按各部门实交废旧物汇总数量？35、是否每月整理物料库存报表时，将呆滞物料的编号、名称、规格数量做表填列上报？36、盘点前是否按要求将仓库进行清理？37、正式盘点之前是否自行盘点，并将发现的问题作必要且适当的处理。从而有利于正式盘点工作的进行？38、盘点前是否所有单据、文件、帐卡整理就绪，未登帐、销帐的单据是否结清？39、初盘后是否填写盘点卡，注明物料编号、名称、规格、数量、存放区域、盘点时间和人员？40、若发生帐物不符现象，是否积极寻找帐物差导的原因，并探讨解决差异的措施？41、物料盘点完成后，所发生的差额、错误、变质、呆滞、盈亏、损耗等结果，是否分别处理，并防止再发生？42、仓库物资建帐是否帐物一致、卡证对应？43、物料卡是否一物一卡，是否放置于物品所在位置？44、物料、成品、半成品入库是否严格审核期入库凭证，并据此登录入帐？45、物料，成品出库是否严格审核其出库凭证，据以发货，并登帐？45、每天出入库记录是否当日完成登帐工作？46、每天出入库记录是否当日完成登帐工作？47、仓库每日必须完成的日报表是否于公司规定的当日内完成，并呈报相关部门？48、所有账簿、记录、报表上的内容是否字迹工整、清晰易辨？49、仓库的帐目是否正确反映进出和结存数？50、各种原始单据，如验收单、领料单、发料单、退料单、不单品处理单、不良品统计表、生产入库单等是否依公司规定分头相关部门？自我签定20-40分：不具备仓管员的业务能力。41-60分：基础较差，需不断的学习，自我完善。61-80分：具备一般的仓务管理知识，基本胜任本职工作，但仍需加强。81分以上：具有自我控制能力，是一名优秀的仓管员，能自主的做好本工作及有效的控制成本，可加以学习可提升为物流人才。收货控制作业标准文件编号:ANF-CC3-001版本:次A/0页次:1/5目的为提高公司仓储业务管理水平，使各供应货品接收到适当控制，达到供应货品交接准确，货款结算顺畅，特制定本作业标准。2、责任2.1.仓储部：负责公司供应货品的接收、清点与入库工作。2.2.品管部：负责货品品质检验、检测及品质导常工作的处理。2.3.资材部：负责货品入库信息的预告及货品接收后导常工作的协调、确认。3、作业标准3.1.供货商送货标准3.1.1.包装方式标准.各供应商的包装外箱需符合物资运输、搬运、储存、防护之要求，达到抗压。抗爆裂、防潮、耐用之标准；.各供应商的包装外箱具有干净整洁、设计统一的标准包装箱，拒绝用其它废包装箱（如：方便面包装箱、啤酒包装箱等）。另因底部材料规格较单一（成型底、片底、中底、跟等），及结合公司货架式的存放方式，建议各底料供应商用较规范的包装外箱；.各供应商的货品在包装时，尽量做到定量包装。针对底部材料需外箱包装定量、内包装（各小包装）定量，及对个数（双、粒等）量大的货品，要求每小包（扎、捆）定量，每箱定量（如：底料天皮：每塑料小包100双，每外箱包装1000双）。另对于底部货品要求单码单箱包装，尾数可多码单箱包装，量小货品需按配码数量逐包装，并用隔板隔开各配码（规格），如同款多箱送货，仓库将拒收多箱同款、同码包装的货品：另面皮料供应商对于面对面叠放在一起的皮料（如漆皮）需用牛皮纸将其隔开，以防贴合一起；.各供货商需对货品的外包装进行标示识别：底部材料在外包箱上注明：订单号、货品名称、型体(公司型体)、规格（配码）、单位、数量或检验标签等，其标示尽量用较规范的不干贴标签注册：面皮货品以总单、明细码单及在外包装上注明本公司的材料编码，以利快捷收货；.各供货商对所产达货品的外包装标签内容应与包装箱内实物保持一致，尽量避免相互间的差异，以利准确收货。收货控制作业标准文件编号:ANF-CC3-001版本:次A/0页次:2/53.1.2.送货标准.各供应商对所送货品，需开具送货单，最好具有本公司抬头的单据，如：“XX公司货品送货”；.各供应商之货单需清晰、工整列明所送货品的订单号、货品名称、规格、单位、数量、单价、金额（含税或不含税）等，其所列信息需与所送货品的包装标签、内放货品一致，尽量避免送货单与实物之间的差导；.各主料（面皮料、饰扣、底料）供应商在送货时，本公司仓库在签单时，需保留两联送货单：一联仓库作财务结款、一联作资材部订单跟踪，以便收货信息快速处理。3.1.3.送货预告标准.对于批量大的货品，各供应商需提前一天或出发前将送货信息（订单号、货品名称、规格、数量、到货时间等）告之资材部（转达收货仓管员）或收货仓管员，以便仓库安排收场地、准备收货资料及组织收货人员等；3.2.仓库收货标准3.2.1.仓库接货标准.安排卸货：各供货商送货到仓库，送货员需将“货品送货单”递交到收货仓管员，并将货品卸至指定待检区（或收货仓管员临时安排卸货地点）。卸货时，可按货品的类别、型体等分开摆放，以便快捷核对货品包装明细；.安排收货：收货仓管员接到送货单后，第一时间安排收货（如正在处理应急事，可事先与供货商送货货员协商好，安排稍等候。）；.核对送货单：收货仓管员对供货商的送货单进行核对，是否工整（未涂改），并清晰注明：送货日期、订单号、货品名称、规格、单位、数量、单价、金额（含税不含税）等信息，其符合要求后收货仓管员可进行下一步骤。如不符合其收货要求，收货仓管员需等资材跟单文员协商处理，杜绝私自处理。但如供货商的送货单多次发生涂改或信息不全，收货仓管员有权反馈上司，部门主管有权作出特案处理；.核对订购单：收货仓管员将事先准备好的订购单与供货商的送货单核对，是否符合订购要求，其包括：订购单号、货品名称、规格、单位、数量、单价、金额（含税或不含税）、交付时间等，如符合本公司订购要求或在本公司订购要求（送货数量少于订单数量）范围之内，收货仓管员可进入下一步骤流程作业。如供货商的送货单内容与本公司的订购单内容有差导（订购标准）,收货控制作业标准文件编号:ANF-CC3-001版本:次A/0页次:3/5收货仓管员需第一时间反馈资材部跟单文员（或采购员）处理（处理时间不得超过30分钟），得到处理结果后，依其结果办理相关手续，收货仓管员不得私自与送货员协商解决（或涂改单据或退货或收货）；.核对外包装；收货仓管员依送货单核对货品外包装的信息是否与送货单列明之内容一一相符，如无无误可进入下一步骤流程作业。否，需与供应商送货共同打开包装清点箱内实物，确定其差异性（外包装信息有误？送货单有误？实物有误）。收货仓管员将根据其差异性做出相应处理：外包装信息有误现场更改外包装信息，送货单有误现场更正（必须要求供应商送货员签字确认）或重开（原注明作废），实物有误需在订购数量范围内更改送货单，超出订购范围反馈资材部跟单文员（或采购员）即时处理，收货仓管员将依处理结果办理相应手续；.清点货品：针对货品是按重量、容积单位计量的需当