框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书

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框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书

一、工程概况

1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。详见列表：

工程概况表总建筑面积31306.54占地面积2450.00地下3负三层3.8负一层4.4基础类型结构类型结构自防水材料防水基础底板厚度外墙厚度内墙厚度结构断面（mm）12345建筑面积（㎡）层数层高（m）结构形式地下防水6柱断面梁断面楼板789后浇带预应力钢筋类型其它非预应力地下建筑面积7245.24地上建筑面积24061.3地上25负二层4.2标准层3.0独立柱基及筏板基础框架剪力墙结构抗渗混凝土:底板C30、外围墙C40、P6高分子防水卷材250350，300150、200、300，350600×1600、1000×1400、900×900、900×900、1100×1000、1000×1000、1400×1400、800×800、800×600、1000×900、1000×900、900×600等900×2000、1050×1800、900×1600、700×1800、等100、120、140、180等无/12/14/2216/18/20/25/28/32经过项目部细心审阅图纸，认真计算，确定危险性较大的结构构件主要是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。

1.2模板支撑体系概况

梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周边板厚180mm。梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量状况，保守计算。二、编制依据

序号123456789101112131415名称**村城中村改造一期工程结构施工图纸《混凝土结构工程施工质量验收规范》《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》《组合钢模板技术规范》《建筑工程质量验收统一标准》《竹胶合板模板》《房屋建筑部分工程标准强制性条文》《建筑结构长城工程杯质量评审标准》《高层建筑混凝土结构技术规程》《混凝土结构工程施工质量验收规程》《钢管脚手架、模板其支架安全选用技术规程》《建筑施工模板安全技术规范》《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》《危险性较大的分部分项工程安全管理的方法》《品茗施工安全系列软件》编号GB50204-2023GB50214-2023GB50300-2023JG/T3026-952023版DBJ/T01-69-2023JGJ3-2023DBJ01-82-2023DB11/T583-2023JGJ162-2023JGJ166-2023建质87号三、施工计划

3.1工期安排序号阶段目标1地下结构施工2首层至结构封顶

日期2023.4.1～2023.7.312023.8.1～2023.12.31-2-

3.2材料计划序号名称12457木模板木方木方顶托规格厚1.5cm21052.5105数量6000m2800m3200m330000个备注钢管（壁厚2m、2.5m、3m、3.5mm不小于530004m、6m3.0mm）扣件21000个

3.3机械计划序号设备名称1塔式起重机2电刨3电锯4空压机型号规格Q5512MIB2-80MJ-106数量一台14075KW-11KW2进场时间基础钢筋绑扎前基础钢筋施工前基础钢筋施工前混凝土浇筑前退场时间结构完二次结构完二次结构完二次结构完四、施工工艺及相关技术等

4.1框架梁计算选择

根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。最终确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m的框架梁：转换层（-0.450）G轴交9轴至14轴、G轴交27轴至32轴，截面900mm×2000mm；B轴至G轴交5轴及36轴，截面1050mm×1800mm（线荷载超过20KN/m）。

4.2支撑体系及材料选择

整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm钢管，双扣件；。梁底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8双钢管，Φ16对拉螺栓拉结。梁底、侧模板面板采用15mm木模板。板底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。

4.2.1截面900mm×2000mm框支梁支撑体系

框支梁模板采用15mm厚木模板，整个支撑采用钢管式满堂脚手架支撑

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体系，钢管架立杆上设有可调顶托。梁底主龙骨采用Φ4.8钢管，间距500mm，沿梁长向布置；次龙骨设置50×100的方木，间距中到中150mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设两道Φ16的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁长度方向设置Φ16@500的螺栓拉结。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距不大于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定稳固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。

4.2.2截面1050×1800mm框梁支撑体系

框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木，间距800mm，沿梁长度方向布置；次龙骨采用50×100的方木，沿梁宽布置4道，间距中到中约130mm。侧模梁跨度方向主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置6道，间距小于300mm。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,

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横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于300mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定稳固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。

4.2.3截面900×1600mm框梁支撑体系

框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木，间距600mm，沿梁长向布置；次龙骨设置4根50×100的方木，间距小于170mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置5道，间距300mm。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设3根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定稳固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。

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4.3模板安装梁安装工艺流程

弹出轴线及标高线→搭设梁底支架→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装锁口立管、加固斜管及对拉螺栓→复核梁模尺寸位置并安装斜撑→与相邻模板连接

（1）梁底模安装：柱模板拆除后，即放上轴线和水平控制线（50线）,搭设梁模支撑，安装梁底模，并按规定设计要求起拱。梁底模板按跨度进行起拱,跨度8.4m起拱高度12mm，跨度7.8m起拱高度10mm，跨度6m起拱高度起拱9mm。

（2）绑扎梁钢筋，梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案。控制好轴线位置及保护层厚度。

（3）安装梁侧模，并加固稳固，并执行本方案中的斜撑规格及间距要求。（4）检查验收。4.4模板拆除（1）主控项目

底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范。及时补刷封边漆。特别是穿梁螺栓打眼处，也应刷封边漆。

（2）一般项目

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a．侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。

b．模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

4.5质量要求

1.模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载，必需严格执行施工方案中关于各种材料质量及支撑体系设计的要求。

2.模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观测和维护。发生异常状况时马上中止，并采取有效的保护措施。

3.模板的接缝要严密，不应漏浆。

4.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理清白。

5.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装稳固。6.按着《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJ/T01-69-2023的要求项次123456789101112项目轴线位移柱、墙、梁允许偏差国家规范标准结构长城杯标准53±5±10±4、-56825--33+10、-0+10+10、0---5+10、0±3±5±335222222+5、-05+5、-03±565+10、0检查方法尺量水准仪或拉线尺量尺量经纬仪或吊线尺量尺量靠尺、塞尺方尺、塞尺线尺拉线、尺量拉线、尺量拉线、尺量拉线、尺量尺量底模上表面标高基础柱、墙、梁层高不大于5m层高垂直度大于5m相邻两板表面高低差表面平整度方正阴阳角顺直预埋铁件中心线位移中心线位移预埋管、螺栓螺栓外露长度中心线位移预留孔洞尺寸中心线位移门窗洞口宽、高对角线中心线位移插筋外露长度截面模内尺寸五、施工安全保证措施

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（1）安全管理

本工程将严格依照项目法的施工管理模式、施工管理章程组织施工生产。项目经理部由项目领导层、管理层、劳务分包层三层组成。项目经理部由公司授权管理，依照企业项目管理体系来运作，建立岗位责任制，明确分工职责，落实施工责任，各岗位各行其职，对重点部位的质量及安全进行全面监控。

（2）模板支撑体系重要安全要求

1.所有进场材料要进行严格的进场检验，包括钢管的壁厚、方木的截面尺寸、螺栓直径均要符合要求，不合格材料必需退场。

2.梁底支撑立杆间距和侧面对拉螺栓及斜撑间距要严格执行本施工方案。3.钢管扣件固定连接要稳固，梁底钢管支撑双扣件部位要严格检查，执行本方案。顶板碗扣架支撑体系要求扣件要锁死，支撑自由端严禁超过400mm。

4.模板支撑体系竖向立杆下部要求垫方木，设置扫地杆，扫地杆高度距地不超过200mm。

5.顶板梁支设完毕须经项目部内部合验，合格后请监理工程师监视检验。6.混凝土浇筑要从梁中部向两端进行，控制混凝土落差高度，并且混凝土在浇筑过程中项目部和施工队要派专人进行看护，发现梁变形或下部支撑钢管有弯曲现象应马上中止浇筑，采取措施。

（3）模板支撑体系基本安全要求

1.作业人员进入施工现场必需戴合格的安全帽，系好下颚带，锁紧带扣。2.施工现场严禁吸烟。

3.登高作业必需系好安全带，高挂低用。

4.电锯、电刨等要做到一机一闸一漏一箱，严禁使用一机多用机具。5.电锯、电刨等木工机具要有专人负责，持证上岗，严禁戴手套操作，严禁用竹编板等材料包裹锯体，分料器要齐全，不得使用倒顺开关。

6.使用手持电动工具必需戴绝缘手套，穿绝缘鞋，严禁戴手套使用锤、斧等易脱手工具。

7.圆锯的锯盘及传动部应安装防护罩，并设有分料器，其长度不小于50cm，厚度大于锯盘的木料，严禁使用圆锯。

8.支模时注意个人防护，不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工。

9.支设梁、板、柱模板模时，应先搭设架体和护身栏，严禁在没有固定的梁、板、柱上行走。

10.搬运木料、板材和柱体时，根据其重量而定，超重时必需两人进行，严禁从上往下投掷任何物料，无法支搭防护架时要设水平等网或挂安全带。

11.使用手锯时，防止伤手和伤别人，并有防摔落措施，锯料时必需站在安全可靠处。

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（4）应急救援预案六、劳动力计划

根据项目总的施工进度计划和各施工阶段的工程量的大小，编制各阶段劳动计划表：

各阶段劳动力计划表序号12345678910工种木工钢筋工混凝土工架子工电气焊工瓦工抹灰工油工水电工防水工2基础150120603063010612030面板面板及小梁模板面板模板及其支架结构12010040404208610020装修3020104021006080160200.10.30.50.75模板及其支架自重标准值G1k(kN/m)其它新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m)35024梁50301.51.12钢筋自重标准值G3k(kN/m)板施工人员及设备荷载标准值Q1k

3当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m)-9-

2振捣混凝土时产Q2k(kN/m)模板支拆环境不2对21112安全员221注：本计划为施工高峰计划，每月的劳动力计划以工程进度状况及时编制。

七、计算书

（一）KZL12900*2000梁模板（扣件式）计算书1、工程属性

新浇混凝土梁名称混凝土梁截面尺寸(mm×mm)梁侧楼板厚度(mm)KZL12(900*2000)新浇混凝土梁计算跨度(m)900×2000180新浇混凝土结构层高(m)8.44.42、荷载设计3、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱间距la(mm)梁两侧立柱间距lb(mm)步距h(mm)新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)混凝土梁居梁两侧立柱中的位置梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式''梁两侧有板，梁板立柱共用(A)45012001500900、900居中6002按混凝土梁梁宽均分-10-

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)梁底支撑小梁根数梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450,7506150设计简图如下：

平面图

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立面图

4、面板验算

面板类型面板抗弯强度设计值[f](N/mm)2覆面木胶合板15面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm)21510000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

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(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×1＝63.85kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝62.09kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2]×1＝51.1kN/m（1）、强度验算

Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×62.09×0.182+0.121×1.76×0.182＝0.21kN·mσ＝Mmax/W＝0.21×106/37500＝5.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×51.1×1804/(100×10000×281250)＝0.121mm≤[ν]＝l/400＝180/400＝0.45mm满足要求！

（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×62.09×0.18+0.446×1.76×0.18＝4.53kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×62.09×0.18+1.223×1.76×0.18＝13.16kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×62.09×0.18+1.142×1.76×0.18＝10.73kN标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×51.1×0.18＝3.61kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×51.1×0.18＝10.51kNR3'=0.928q2l=0.928×51.1×0.18＝8.54kN

5、小梁验算

小梁类型

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm)小梁弹性模量E(N/mm)小梁截面惯性矩I(cm)

42

2

方木15.449350170.67

小梁材料规格(mm)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)小梁截面抗争矩W(cm)

3

2

40×801.7842.67

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

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q1＝

max{4.53+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，13.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/5}=13.21kN/m

q2＝max[3.61+(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，10.51+(0.3-0.1)×0.9/5]＝10.55kN/m（1）、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×13.21×0.452，0.5×13.21×0.152]＝0.29kN·mσ＝Mmax/W＝0.29×106/42670＝6.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×13.21×0.45，13.21×0.15]＝3.607kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.607×1000/(2×40×80)＝1.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！

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（3）、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×10.55×4504/(100×9350×1706700)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝10.55×1504/(8×9350×1706700)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！

（4）、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×13.21×0.45，0.393×13.21×0.45+13.21×0.15]＝6.79kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝3.23kN，R2＝R5＝6.79kN，R3＝R4＝5.54kN正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×10.55×0.45，0.393×10.55×0.45+10.55×0.15]＝5.43kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.76kN，R'2＝R'5＝5.43kN，R'3＝R'4＝4.41kN

6、主梁验算

主梁类型可调托座内主梁根数主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)主梁截面惯性矩I(cm)42钢管220512.19主梁材料规格(mm)主梁弹性模量E(N/mm)主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)主梁截面抗争矩W(cm)322Ф48×3.52060001255.08主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

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（1）、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.25×106/5080＝49.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.569kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.569×1000/489＝14.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！

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（3）、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！

（4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝2.88kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.88kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！

7、立柱验算

钢管类型回转半径i(mm)

抗压强度设计值f(N/mm)

2

Φ48×2.716205

立柱截面面积A(mm)立柱截面抗争矩W(cm)

3

2

3844.12

λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.68

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[2.88+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.9+0.6-0.9/2)/2×0.9，12.68，12.68，2.88+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/2×0.9]＝12.68kN

-17-

f＝N/(υA)＝12.68×103/(0.68×384)＝48.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN)30由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×2＝12.68kN≤[N]＝30kN满足要求！

二、KZL13(900*1600)梁模板（扣件式）计算书1、工程属性

新浇混凝土梁名称

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)梁侧楼板厚度(mm)

KZL13(900*1600)新浇混凝土梁计算跨度(m)900×1600180

新浇混凝土结构层高(m)

6.84.4

2、荷载设计

面板面板及小梁模板及其支架自重标准值G1k(kN/m)模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m)320.10.30.50.7524梁1.51.12钢筋自重标准值G3k(kN/m)板施工人员及设备荷载标准值Q1k振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m)23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m)1对水平面模板取值2-18-

模板支拆环境不考虑风荷载3、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱间距la(mm)梁两侧立柱间距lb(mm)步距h(mm)新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)混凝土梁居梁两侧立柱中的位置梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)梁底支撑小梁根数梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)''梁两侧有板，梁板立柱共用(A)45012001500900、900居中6002按梁两侧立柱间距均分400,800525设计简图如下：

-19-

平面图

-20-

立面图

4、面板验算

面板类型面板抗弯强度设计值[f](N/mm)2覆面木胶合板15面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm)21510000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

-21-

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m（1）、强度验算

Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.222+0.121×1.76×0.222＝0.26kN·mσ＝Mmax/W＝0.26×106/37500＝6.89N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×2254/(100×10000×281250)＝0.236mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm满足要求！

（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×49.69×0.22+0.446×1.76×0.22＝4.57kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×49.69×0.22+1.223×1.76×0.22＝13.27kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×49.69×0.22+1.142×1.76×0.22＝10.83kN标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×40.9×0.22＝3.62kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×40.9×0.22＝10.52kNR3'=0.928q2l=0.928×40.9×0.22＝8.54kN

5、小梁验算

小梁类型

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm)小梁弹性模量E(N/mm)小梁截面惯性矩I(cm)

42

2

方木15.449350170.67

小梁材料规格(mm)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)小梁截面抗争矩W(cm)

3

2

40×801.7842.67

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

-22-

q1＝

max{4.57+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.9/4+0.5×(1.6-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，13.27+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/4}=13.32kN/m

q2＝max[3.62+(0.3-0.1)×0.9/4+0.5×(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，10.52+(0.3-0.1)×0.9/4]＝10.56kN/m（1）、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×13.32×0.452，0.5×13.32×0.022]＝0.29kN·mσ＝Mmax/W＝0.29×106/42670＝6.76N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×13.32×0.45，13.32×0.02]＝3.638kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.638×1000/(2×40×80)＝1.71N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！

-23-

（3）、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×10.56×4504/(100×9350×1706700)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝10.56×254/(8×9350×1706700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝25/400＝0.06mm满足要求！

（4）、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×13.32×0.45，0.393×13.32×0.45+13.32×0.02]＝6.85kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.09kN，R2＝R4＝6.85kN，R3＝5.6kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×10.56×0.45，0.393×10.56×0.45+10.56×0.02]＝5.43kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.6kN，R'2＝R'4＝5.43kN，R'3＝4.42kN

6、主梁验算

主梁类型可调托座内主梁根数主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)主梁截面惯性矩I(cm)42钢管22059.89主梁材料规格(mm)主梁弹性模量E(N/mm)主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)主梁截面抗争矩W(cm)322Φ48×2.72060001254.12主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

-24-

（1）、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.154×106/4120＝37.46N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.199kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.199×1000/384＝21.87N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！

-25-

（3）、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！

（4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝1.56kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.56kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！

7、立柱验算

钢管类型回转半径i(mm)

抗压强度设计值f(N/mm)

2

Φ48×2.716205

立柱截面面积A(mm)立柱截面抗争矩W(cm)

3

2

3844.12

λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.68

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[1.56+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.6-0.9/2)/2×0.9，11.2，11.2，1.56+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/2×0.9]＝11.2kN

-26-

f＝N/(υA)＝11.2×103/(0.68×384)＝42.88N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN)30由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×2＝11.2kN≤[N]＝30kN满足要求！

三、KZL2(1050*1800)梁模板（扣件式）计算书1、工程属性

新浇混凝土梁名称

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)梁侧楼板厚度(mm)

KZL2(1050*1800)新浇混凝土梁计算跨度(m)1050×1800180

新浇混凝土结构层高(m)

7.94.4

2、荷载设计

面板面板及小梁模板及其支架自重标准值G1k(kN/m)模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m)320.10.30.50.7524梁1.51.12钢筋自重标准值G3k(kN/m)板施工人员及设备荷载标准值Q1k振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m)模板支拆环境不考虑风荷载23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m)1对水平面模板取值2-27-

3、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱间距la(mm)梁两侧立柱间距lb(mm)步距h(mm)新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)混凝土梁居梁两侧立柱中的位置梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)梁底支撑小梁根数梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)''梁两侧有板，梁板立柱共用(A)45014001500900、900居中7002按梁两侧立柱间距均分467,9338125设计简图如下：

-28-

平面图

-29-

立面图

4、面板验算

面板类型面板抗弯强度设计值[f](N/mm)2覆面木胶合板15面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm)21510000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

-30-

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m（1）、强度验算

Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.13kN·mσ＝Mmax/W＝0.13×106/37500＝3.46N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1504/(100×10000×281250)＝0.052mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！

（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×55.89×0.15+0.446×1.76×0.15＝3.41kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×55.89×0.15+1.223×1.76×0.15＝9.91kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×55.89×0.15+1.142×1.76×0.15＝8.08kN标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×46×0.15＝2.71kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×46×0.15＝7.89kNR3'=0.928q2l=0.928×46×0.15＝6.4kN

5、小梁验算

小梁类型

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm)小梁弹性模量E(N/mm)小梁截面惯性矩I(cm)

42

2

方木15.449350256

小梁材料规格(mm)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)小梁截面抗争矩W(cm)

3

2

60×801.7864

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

-31-

q1＝

max{3.41+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×1.05/7+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.7-1.05/2，(1.4-0.7)-1.05/2]/2×1，9.91+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.05/7}=9.94kN/m

q2＝max[2.71+(0.3-0.1)×1.05/7+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.7-1.05/2，(1.4-0.7)-1.05/2]/2×1，7.89+(0.3-0.1)×1.05/7]＝7.92kN/m（1）、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.94×0.452，0.5×9.94×0.122]＝0.22kN·mσ＝Mmax/W＝0.22×106/64000＝3.37N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.94×0.45，9.94×0.12]＝2.716kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.716×1000/(2×60×80)＝0.85N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！

-32-

（3）、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.92×4504/(100×9350×2560000)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝7.92×1254/(8×9350×2560000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！

（4）、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.94×0.45，0.393×9.94×0.45+9.94×0.12]＝5.11kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R8＝2.59kN，R2＝R7＝5.11kN，R3＝R4＝R5＝R6＝4.18kN正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.92×0.45，0.393×7.92×0.45+7.92×0.12]＝4.07kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'8＝2.23kN，R'2＝R'7＝4.07kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝3.31kN

6、主梁验算

主梁类型可调托座内主梁根数主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)主梁截面惯性矩I(cm)42钢管22059.89主梁材料规格(mm)主梁弹性模量E(N/mm)主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)主梁截面抗争矩W(cm)322Φ48×2.72060001254.12主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

-33-

（1）、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.267×106/4120＝64.76N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.854kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.854×1000/384＝14.86N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！

-34-

（3）、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝466.67/400＝1.17mm满足要求！

（4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝2.01kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.01kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！

7、立柱验算

钢管类型回转半径i(mm)

抗压强度设计值f(N/mm)

2

Φ48×2.716205

立柱截面面积A(mm)立柱截面抗争矩W(cm)

3

2

3844.12

λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.68

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[2.01+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.7-1.05/2)/2×0.9，14.07，14.07，2.01+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.4-0.7-1.05/2)/2×0.9]＝14.07kN

-35-

f＝N/(υA)＝14.07×103/(0.68×384)＝53.87N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN)30由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×2＝14.07kN≤[N]＝30kN满足要求！

四、板模板（扣件式）计算书1、工程属性

新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板边长L(m)一层板4.5新浇混凝土楼板板厚(mm)新浇混凝土楼板边宽B(m)1804.22、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载(kN/m)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m)面板自重标准值面板及小梁自重标准值模板及其支架自重标准值G1k(kN/m)楼板模板自重标准值模板及其支架自重标准值新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m)钢筋自重标准值G3k(kN/m)3322222.52.51.510.10.30.50.75241.1-36-

模板支拆环境不考虑风荷载3、模板体系设计

模板支架高度(m)立柱纵向间距la(mm)立柱横向间距lb(mm)水平拉杆步距h(mm)立柱布置在混凝土板域中的位置立柱距混凝土板短边的距离(mm)立柱距混凝土板长边的距离(mm)主梁布置方向小梁间距(mm)小梁距混凝土板短边的距离(mm)小梁两端各悬挑长度(mm)4.28008001500中心对称250100平行楼板长边10050100，100设计简图如下：

-37-

模板设计平面图

-38-

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

4、面板验算

面板类型面板抗弯强度设计值[f](N/mm)2覆面木胶合板15面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm)21510000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4（1）、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

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(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/2＝1.57kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.12/8，0.11×0.12/8+1.57×0.1/4]=0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！

5、小梁验算

小梁类型

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm)小梁弹性模量E(N/mm)小梁截面惯性矩I(cm)

42

2

方木15.449350204.71

小梁材料规格(mm)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)小梁截面抗争矩W(cm)

3

2

40×851.7848.17

因[B/lb]取整＝[4200/800]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

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（1）、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.52kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.31kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×0.52×0.82+0.1×0.31×0.82＝0.05kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.03×0.82+0.21×3.15×0.8＝0.53kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.84×0.12/2，0.03×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.05，0.53，0.32]＝0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/48170＝11.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.52×0.8+0.62×0.31×0.8＝0.41kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.03×0.8+0.681×3.15＝2.16kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.84×0.1，0.03×0.1+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.41，2.16，3.15]＝3.15kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×85×40)＝1.39N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.48×8004/(100×9350×2047100)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

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悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.48×1004/(8×9350×2047100)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm满足要求！

6、主梁验算

主梁类型可调托座内主梁根数主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)主梁截面惯性矩I(cm)42钢管22059.89主梁材料规格(mm)主梁弹性模量E(N/mm)主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)主梁截面抗争矩W(cm)322Φ48×2.72060001254.12因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。（1）、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.61kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.19kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1=0.5kN/m承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.61×0.8+1.223×0.19×0.8＝0.74kN按悬臂梁，R1＝q1l=0.74×0.1＝0.07kNR＝max[Rmax，R1]/2＝0.37kN;同理，R'＝0.28kN，R''＝0.28kN正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.8＝0.46kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.46×0.1＝0.05kNR＝max[Rmax，R1]/2＝0.23kN;同理，R'＝0.17kN，R''＝0.17kN（2）、抗弯验算

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计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.22kN·m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/4120＝53.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（3）、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.46kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.46×1000/384＝7.62N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

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满足要求！（4）、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.21mm

跨中νmax=0.21mm≤[ν]=800/400=2mm悬挑段νmax＝0.11mm≤[ν]=200/400=0.