地勘资料报告

共享学问共享欢快共享学问共享欢快—、工程概况1、建筑物性质〔×号地块。由中国建筑西南设计争论院设计。拟建物总建筑面积125866.97m2，由2栋含裙楼的11层及5栋18层的高层建筑组成。场地内均设有一层地下室，局部〔在3号楼及中庭院〕为二层地下室，地下总建筑面积为29958.50㎡。拟建物及地下室根底埋深在±0.006.0~10.5m。各拟建物主要建筑建筑特征见下表。安全建筑结构基础栋安全建筑结构基础栋号 层 埋深等级 层数 度〔m〕 类型 型式 深〔m〕 〔kN/㎡〕数 〔m〕1、7栋4、5、6栋3栋二级1854筏板10.530029独立中庭二级框架9.64300KN29柱基二级1133筏板620015.1二级1854筏板6.530015.1本工程属高层建筑物群，其建筑构造安全等级二级，建筑物抗震等级丙类，三级抗震，地基根底安全等级乙级。按《岩土工程勘察标准GB50021-20232023年版〕

(JGJ72－2023)的规定，拟建的各栋住宅工程重要性等级为二级，场地等级为二级中等简单场地，地基等级为二级中等简单地基，岩土工程勘察等级为乙级。2、勘察目的与技术要求我公司受××××房地产开发的托付，担当了该工程场地的具体岩土工程勘察工作。本次勘察目的是查明场地内岩土工程状况，为设计和施工供给牢靠的地质依据及相关计算参数。因此，本勘察依据现行标准及规程的有关规定，并结合拟建物的平面外形、特点及设计的技术要求，确定本次勘察工作的主要任务、目的和要求如下：搜集附有坐标和地形的建筑总平面图，场区的地面现状标高，建筑物的性质、规模、荷载、构造特点，根底形式、埋置深度，地基允许变形等资料；查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、进展趋势和危害程度，提出整治方案的建议；查明拟建物范围内岩土层的类型、深度、分布、工程特性，分析和评价地基的稳定性、均匀性和承载力；查明埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物；查明地下水的类型、埋藏条件、补给及排泄条件、腐蚀性、初见及稳定水位；供给季节变化幅度和各主要地层的渗透系数；供给基坑开挖工程应实行的地下水掌握措施，当承受降水掌握措施时，应分析评价降水对四周环境的影响；推测地基沉降、差异沉降和倾斜等变形特征，供给计算变形所需的计算参数；对可能承受的复合地基或桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议；供给桩的极限侧阻力、极限端阻力和变形计算的有关参数；对成桩可行性、施工时对环境的影响及桩基施工中应留意的问题提出意见；对基坑工程的设计、施工方案提出建议；对不良地质作用的防治提出意见，并供给所需计算参数对拟建物场地的工程地质条件进展分析评价，选择良好的地基持力层，依据场地地基土的性质和特点，对根底形式提出建议。二. 勘察技术方法及完成的工作量1、勘察技术依据为到达上述勘察要求，本次勘察工作在充分收集区域地质资料及邻近场地勘察资〔JGJ72023；〔GB5002—20232023年版;GB50007－2023;DB51/T026－2023；GB50011－2023；JGJ94—2023；TBJ18—87；GB/T50123—1999；JGJ79—2023、J22—2023。2、勘察技术方法勘探点的布置本次勘察依据甲方供给的建筑规划总平面上的各建筑物特点，分别按拟建物的轮廓线或柱列线布置勘探点，同时经与设计部门商定以拟建物的地下室范围为本次勘察的1148727个。其中盘旋钻孔7个，取样钻孔占钻孔总数的1/3为33个，掌握性钻孔37个，波速测试孔7个；剖面线72条，孔距为10.0~20.0m(JGJ72－2023)及《岩土工程勘察标准》(GB50021—2023)计算，高层和多层建筑物的勘探孔深15.0m~25.00m8.0～13.0m。勘探点的施测GTS102N全站仪

高程系施测，高程以场地外的点TP=609.79m引测而得。由于场地内已有建筑未拆迁的缘由，个别钻孔稍作了移位，勘探点的孔位详见附图№:01。勘察技术手段本次勘探工作承受冲孔取样方法提取土样、承受盘旋钻进方法提取卵石土样，并与原位动力触探、标贯试验相结合的方法进展勘察工作。具体勘探方法如下：〔、钻探120承受3台SH-30型钻机冲孔钻进取样，对各孔上部土层进展了全断面连续的取芯鉴别并分层具体编录，以查明地基土土层构造性质，确定地层分界。承受2台XG-1T100型盘旋钻机对先行承受N 超重型动力触探试验的ZK3ZK19ZK27ZK37、ZK54、ZK78ZK100进展SM植物胶全孔取芯钻〔岩芯实行率达75%以上以直观揭露卵石土地层，并与同位的N120超重型动力触探测试比照以综合查明地基土构造性质、鉴别岩土类别及特性。120、现场原位测试①ZK3、ZK19、ZK27、ZK37、ZK54、ZK78、ZK100号孔位进展了波速测试工作，以测试场地纵横波速，计算场地卓越周期、土层等效剪切波速及土的动力学参数。②超重型动力触探试验：对卵石层进展了连续的原位测试，结合钻探取芯比照，以确定地基土的强度、变形参数和承载力等工程设计参数。室内试验现场实行砂土、卵石土的扰动样进展室内试验，用以确定其物理力学指标与颗粒组成等相关参数。水质分析实行地下水样3件进展水质分析，以评价场地内地下水对建筑材料的腐蚀性。土质分析实行场地土土样3件进展腐蚀性分析，以评价场地土对建筑材料的腐蚀性。水位观测主要是在勘探孔内进展地下水初见水位与静止水位的测量。3、完成工作量内资料整理、数据统计分析、资料出版等工作。本次勘察完成工作量如下表2。完成工作量统计表 表2

三、场地工程地质条件及水文地质条件11#2#范 围 值610.40-611.2010.90高差0.80.10610.8610.050-0.757#610.30-611.200.9610.75-0.053#63#611.00-611.800.80611.400.64#611.20-611.800.60611.500.75#611.40-611.800.40611.600.806#611.20-611.800.60611.500.7610.40-611.801.4611.100.3610.30-611.801.50611.050.25状况序号序号单位1个1142个73米2094.204米/孔184.00/1145N120米1910.206米159.907次/8〔素填土〕件39〔〕件3010件311次11412次11413次7勘察场地位于××市×××路，交通便利，地势开阔，地形较平坦，地貌单元为湔江冲610.30～611.80m，整个场地相对高差为1.50m3。各拟建物地段地面标高统计一览表(单位:m) 表3共享学问 共享欢快 第四系沉降区 安县低山丘陵 门 绵阳西部山地 四山凹陷盆地隐伏断裂 成褶北断都灌县 彭州 龙都2、气象气候条件场地地处成都平原，属亚热带潮湿气候区，多年年平均气温16.2℃，极端最高为37.3℃，极端最低-5.9℃911.6~983.9mm6~9月份，其降水量占全年的降水量的75%，枯水期为10月至次年的5月。多年年平均蒸发量为1020.5mm，相对湿度多年年平均为82.1%；多年年平均风速1.35m/s，极大风速27.4m/s〔1961年6月2日，多年年平均风压力为140P，最大风压力250P3m1.35m。3、地质构造场地位于华夏系笫三沉降带四川盆地西缘。据区域地质资料，成都地区所处的地壳为一稳定的壳块，东距龙泉山褶断带大约20km，西距龙门山褶断带大约50km。本次勘察查明的场地地层构造特征说明，场区内地基土层位连续，未觉察不良地质现象，无诱发地震的断裂构造，但属地震涉及区，区域地质构造稳定，故场地属稳定区，适宜建

带 安德镇 都郫县川场地位置 成都 泉川平大邑 山安仁原津原简阳褶蒲江 彭山 断名山 成都平原位置及构造略图 盆4、场地地层构造及特征 带经钻探资料提醒，拟建物场区勘探深度范围内地层主要由第四系全统人杂填土444〔Qm、耕土Qpd〕和第四系冲洪积层Qal+p〕如下：4444、杂填土Qm：灰黄色，松散，干，成份由回填的砂、卵石、粘性土及碎砖4筑。 块、石灰渣等建筑垃圾、生活垃圾组成，厚度变化较大，厚约0.60～2.80m。4、耕土〔Qpd：灰黄色，松散~稍密，稍湿，成份以粘性土为主，含大量的植4物根须，厚约0.40～1.20m。素填土〔4ml0.50～1.40m。、卵石4al+p密实，稍湿，成份以岩浆岩为主，沉积岩次之，磨圆度佳，呈圆形～次圆形，分选性较好。砂粒成分以石英、长石、云母和岩20~150mm，大者可达200mm3.0~4.0处见有漂石~50%~86%，充填物以中粗砂为主，含少量的粘性土及圆砾，向下粘粒含量增加，含量为20%~40%，共享学问 共享欢快该层未揭穿。卵石层顶界埋深界于0.7~2.80m，相应标高界于610.10~608.00m，卵石层顶界平均609.50m。盘旋钻提取的岩芯见以下图：〔ZK37的岩芯〕

〔ZK54的岩芯〕120N设计标准》DB51/T026－2023第4.2.3条规定可将卵石层划分为松散、稍密、中密、密实四个亚层：120共享学问共享欢快共享学问共享欢快范围值统计数 平均值 标准差统计修正系数范围值统计数 平均值 标准差统计修正系数标准值指土层名称标〔击〕〔次〕〔击〕 〔σ〕颗粒组成〔δ〕〔%〕〔Φi〕〔击〕松散卵石2~443粒径大小平均值dmm2.980.4780.0110.9972.9分类稍密卵石60～204~720～52675～25.372～0.50.7310.5～0.250.1380.25～0.0750.9860.075～0.055.3卵石中密卵石66.237~1024678.340.8560.1030.9968.3砾粒密实卵石10.12 8.4010~14 3329 1.9410.1570.99512.3砂粒δ=σf/φm统计修正系数Φi=1-[1.704/6.384.60n+4.678/n2]·δΦk=Φi·Φm2.66粉粒3.09120分不接触；卵石粒径20~25mm，砂为细粒~中粒；卵石含量50%～55%，N 锤击数为1202~4击，呈层状或透镜体分布于卵石层上部或层中。②稍密卵石：中等风化，卵石粒径 20~25mm为主，卵石含量 55%～60%，含约12030%~35%的砂及砾石；N 锤击数为4~7击；主要以层状或透镜体分布于中密卵石上部120或层中。③~30~110mm60%～70%，120砂及砾石含量约25%~30%；N 锤击数为7~10击，主要以层状或透镜体分布天稍密卵120石或密实卵石层中。120④密实卵石：微风化，卵石粒径30~150mm，构成卵石层主体，主要连续分布于卵>75%，含约25%的中粗砂。N10击。120以上地基土的分布埋藏特征详见《工程地质剖面图5、地基土物理力学性质120依据勘察方案，本次勘察对粉质粘土、细砂进展标准贯入试验，对粉质粘土、细砂、卵石取样室内土工试验，对卵石层进展N 超重型动力触探，以查明其物理力学性质。试验测试成果分别统计于表4、表5。120N120超重型动力触探锤击数统计表 表4

注：12击数>14击，按14击计。卵石颗粒分析成果统计表 表5统计结果反映出，场地内素填土属低强度高压缩性的不均匀性土；下部卵石层中，松散及稍密卵石为强度中等的中～低压缩性的不均匀性土；中密卵石及密实卵石为强度较高～压缩性高的极不均匀性土。6、场地水文地质条件变化为主要受大气降水、地下水径流的补给，主要以地下水径流、蒸发、人工抽降方式排泄为主。依据四川省地质矿产局、成都水文工程地质队《成都市水文地质工程地质环〔1988年6月—1990年10月〕3.3.3条所述：该区地下水动态4~5月开头上升至87~8月，最低在1~3月、12月中交替消灭，动态曲线上峰谷起伏，动态变化明显。该区地下水枯水期。本次勘察期间系枯水期，经钻探揭露，承受测钟按标准测得，场区内地下稳定水位埋深为2.1~3.5m之间，稳定水位高程为608.70～607.30m。根底施工前应进一步核实地下水水位，需进展降水设计与施工时，宜进展抽水试验测定。依据区域水文地质资料和邻近场地的降水施工资料，场地内砂卵石层为透水性良好的富水层，上部填土为透水性较差的弱透水层，场区内卵石层的渗透系数k依据公式：

本次勘察实行场地内素填土3件作土壤易溶盐试验分析以判别土的腐蚀性，见下表。场评 价场评 价腐蚀评定标准环境类 腐蚀评价测试值类 型介质型为Ⅱ类等级结果SO42-(mg/L)100.32～102.72<300微混Mg2+(mg/L)对混凝土结凝NH4+(mg/L)12.77～13.74<0.2<2023微<500构具有微腐微土OH-(mg/L) 0.00<43000蚀性微结总矿化度(mg/L)379.7～396.1<20230微构备注评按〔GB5002—2023〔2023版〕12.2准价腐蚀评价腐蚀介质 测试值 环境类型为类 型 等级 结 果Ⅱ类混凝土SO4(mg/kg)2-89.7～102.4<450微对混凝土构造具结构Mg2+(mg/kg)22.1～25.2<3000微有微腐蚀性砼构造中的对砼中钢筋具有CI-(mg/kg) 25.3～31.2 <400 微钢筋 微腐蚀性对钢构造具有微钢构造PH值7.3～7.4>5.5微腐蚀性备 注按〔GB5002—2023〔2023版〕12.2条评价表7k=0.366Q(lR—lr)/Hsg gw 1ww式中：R=250m r=300mmw1 H=20.0m s=7.0m Q=4583.7m1 计算得k=35m/d依据《岩土工程勘察标准》GB50021－2023附录G，本次勘察场地环境为Ⅱ类。本次勘察实行场地内地下水3件，依据地下水水质分析结果，场地地下水为HCO3-·SO2-4—Ca2+型水，其腐蚀性判定列表如下：地下水腐蚀性判定表 表6依据上表结果判定：场地地下水对混凝土具有微腐蚀性。

根据 区域资地土无化工污染源。根据取土样分析知，场地内素填土对混凝土及混凝土中的钢筋具有微腐蚀性，对钢构造具有微腐蚀性。四、场地地震效应1、场地稳定性场地地处川中地台的川西台凹边缘，位于东距龙泉山褶断带约20km，西距龙门断皱带约50km成都地区地震活动及受地震涉及的历史最高烈度均7度以下。2023年5月12日14点28分，距离场地约90km的汶川县发生了里氏8.0级的猛烈地震，场地所在位置地震感猛烈。场地地貌为单一的平坦冲洪积扇中段，勘察说明，场地内无滑坡、塌陷、泥石流及暗浜、古河道等不良地质作用，场地稳定。2、场地地震效应抗震设防烈度及分组GB50011－2023〔2023年版〕的划分：该场地地震设防70.15g，设计地震分组为其次组。场地土的液化判别场地内上覆土层中分布有杂填土、耕土、素填土层。依据《建筑抗震设计标准》〔GB50011－2023〕第4.3条和《成都地区地基根底设计标准〔DB51/T026－2023〕的规定：场地内无液化土层。3、波速测试本次勘察共在7个钻孔内进展单孔检层法波速测试〔详见《波速测试成果报告，323m/s,该场地类别为II0.22s8、9。

场地卓越周期和等效剪切波速表 表8ZK30.23298ZK190.20332ZK270.23318ZK370.21329ZK540.20314ZK780.24350ZK1000.223230.22323Tgs场地等效剪切波速VsemTgs场地等效剪切波速Vsem/s土名耕土28512617.0074270.3829813217.0082300.3867135821.007032710.30参数纵波横波容重rVp(m/s)Vs(m/s)(kN/m3)Gd(MPa)Ed(MPa)Ud密实密实23.0800(8.0)0434.0×1044、土的类型及场地类型拟建场区地面以下15m深度范围内受地震影响较明显的土层是杂填土、耕土、素稍密~密实卵石属中硬土；依据该场地的瑞雷波速测试，该场地等效剪切波速为

2、地基土均匀性评价81545122.0011464480.2895754523.0017281545122.0011464480.2895754523.0017246840.26V=323m/s，场地卓越周期0.22s。场地属II类建筑场地，为中硬场地土，处于建筑抗震se有利地段，设计特征周期0.40s。五、地基土岩土工程性能评价1、地基土物理力学指标建议

JGJ72－2023第8.2.4.3K进展，11：K=E /E

E=ΣA/Σ〔A/E〕依据本次报告第三章第4、5条对地基土物理力学性质及地基土构造和分布特点，

smax

smin

s i i si其工程性能评价如下：楼号剖面号楼号剖面号钻孔压缩层深度Zn〔m〕压缩模量当量值Es〔MPa〕EsmaxEsmin不均匀系数界限值K判别结果ZK6242.7425-25’ZK5244.241号楼15.826-26’37-37’ZK8543.042号楼16.238-38’32-32’3号楼33-33’9-9’除上述地层，场地内松散卵石不宜直接作为自然地基土；稍密~密实的卵石层厚度大，分布稳定，可作为自然地基土。地内地基土主要物理力学指标建议如下表。指标土名状态重度r(k指标土名状态重度r(kN/m3)承载力特征值压缩〔变形〕模量E〔E〕S0内聚力C〔kPa〕内摩擦角基床系数μ〔kN/m3〕k

地基土均匀性判定 表11ZK6741.16ZK5846.57ZK9543.741.1.042.5均匀1.132.5均匀1.022.5均匀1.012.5均匀1.112.5均匀1.042.5均匀1.072.5均匀ZK10047.00ZK9147.29ZK8149.40ZK7444.49ZK8416.244.71ZK7842.97ZK1216.243.38f(kPa)〔MPa〕Kφ〔°〕素填土稍密18.2602.0814松散20.0180(17.0)0352.6×104卵石稍密21.0300(28.0)0382.8×104中密22.0560(40.0)0403.0×1041号楼1.082.5均匀1.162.5均匀2号楼1.022.5均匀1.082.5均匀3号楼1.032.5均匀1.012.5均匀4号楼1.032.5均匀4号楼10-10’4-4’5号楼ZK19ZK16ZK22ZK1ZK8ZK516.246.5343.8247.240.9847.4号楼10-10’4-4’5号楼ZK19ZK16ZK22ZK1ZK8ZK516.246.5343.8247.240.9847.5847.215-5’ZK1146.2714-14’6号楼ZK30ZK23ZK33ZK27ZK41ZK34ZK4416.215-15’19-19’7号楼15.846.3942.7944.6946.1543.8344.2044.4120-20’ZK3745.813-3’ZK7ZK821.518.0313.486-6’ZK12ZK1326.075.7720.938-8’ZK18ZK1922.964.6918.2711-11’ZK23ZK2424.672.2426.91ZK3032.3613-13’0.7820-20’ZK31ZK46ZK40ZK44ZK38ZK59ZK60ZK63ZK6433.1426.8530.2530.1031.0926.5430.2526.223.421-21’0.9926-26’3.715号楼25-25’4.0320.30.000198532-32’1.7920.30.000088186号楼31-31’38-38’7号楼37-37’ZK8315.13备注3#楼：基底标高:600.6m ，b=20.3m，L=47.6m，基底压力P0=324Kpa；1# 、7#楼：基底标高605.10m，b19.5m L73.8、45.3m，基底压力P0198Kpa；2#楼、4#楼、5#楼、6#楼：基底标高:604.6m ，b=20.3m L=71.4、49.6、47.2、45.3m，基底压力P0324Kpa。19.50.000411820.30.000284220.30.000231020.30.000110320.30.000038420.30.000167520.30.000048820.30.000182830.25ZK6927.65ZK7029.44ZK7329.06ZK7426.40ZK7818.20ZK79130.25ZK6927.65ZK7029.44ZK7329.06ZK7426.40ZK7818.20ZK7917.95ZK8218.202.6620.30.00013100.2519.50.0002.6620.30.00013100.2519.50.000012823.0719.50.00015742〕场地内ES平均值＞20MPa， ESmax/ESmin＞2.5，地基不均匀。S判定结果：场地内ES

平均值＞20MPa，

/ESmin/E

<2.5，故地基均匀。Smax3、建筑物变形及相对倾斜评价Smax依据《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72－2023附录B第B.0.1式Σii=[ ]Σi

pbηs

)/E计算建筑物沉降量及相对倾斜值：钻孔间距m相对倾斜19.50.钻孔间距m相对倾斜19.50.0003036楼号剖面号钻孔号沉降量mm沉降差mmZK112.811-1’ZK218.735.92

3#楼根底底面处在±0.00以下10.50m时，附加应力经估算取324Kpa，计算得沉降深度16.20m；1#、7#楼根底底面处在±0.00以下6.00m时，附加应力经估算取198Kpa，15.80m；2#、4#～6#楼根底底面处在±0.006.50m时，附加应力经估算取324Kpa，计算得沉降深度16.20m；计算的沉降差为0.25~8.03mm，相对倾斜度0.00001282~0.0004118，满足设计要求。各栋高层建筑依据《成都地区地基根底设计标准》DB51/T5026－2023第5.2.9条， 1.1地下室s s 0zn 卵石地基上高层建筑地基最终沉降计算式：s=ψs’=ψ(pα /E)s s 0zn

地下室根底型式拟承受独立柱基，根底埋深在±0.00m以下6.50m～10.50m〔标高地基中心位置的〔平均〕最终沉降量最大为33.14mm，小于根底沉降容许值。4、脆弱下卧层验算依据《建筑地基根底设计标准〔GB5007—2023〕第5.2.7条规定，应选择场地最不利地段进展脆弱下卧层验算。本次勘察场地中，在钻探提示范围内未见脆弱下卧层。5、基坑的抗浮评价拟建物均设有一层地下室〔车库约±0.00以下6.50m，标高604.30m；二层地下室底板埋深约±0.00以下10.50m，标高600.30m。依据前述场地水文地质条件及标准JGJ72－2023第8.6.2条，抗浮水位按历年最高水位约1.50m，即标高609.30m考虑，一层地下室底板与抗浮水位高差为5.00m，二层地下室底板与抗浮水位高差为9.00m依据《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72－2023)第8.6节的规定，抗浮桩和抗浮锚杆的抗拔承载力应通过现场抗拔静载荷试验确定。抗浮锚杆土体与锚固体粘结强度特征值frb13，建议对地下室抗浮进展特地的岩土工程设计。土体与锚固体粘结强度特征值 表13

604.30～600.306.20～10.2以上的卵石层，厚度大，构造较稳定，其物理力学性能较好，是良好的根底持力层。1.2商业用房〔裙楼〕1F商业用房的根底型式拟承受独立柱基，根底埋深为±0.00m以下6.00m〔标高604.80，即自然地坪以下5.80度较大，构造较稳定，其物理力学性能较好，是良好的根底持力层。1.3高层建筑#0.00m以下10.50〔标高600.30，即自然地坪以下10.20170.00以下6.00，相应基底标高为604.80m，即自然地坪以下5.80m；2号、4~6号楼基底埋深均在±0.00以下6.50m，相应基底标高为604.30m,即自然地坪以下6.20m。所对应的根底持力层主体为密实卵石，局部为稍密和中密卵石，整个卵石层厚度大，构造稳定，物理性能较好，是良好的根底持力层。2、地基土的承载力评价地基土的承载力设计值计算〔1〕依据《建筑地基根底设计标准》(GB50007－2023)第5.2.4条公式计算地基承载力的设计值：frb值〔kPafrb值〔kPa〕松散35稍密70卵石中密90密实120a ak b dma式中： f—修正后的地基承载力特征值kP；afak—地基承载力特征值kP，按本标准第5.2.3条确定；fakηdb、η—根底宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表5.2.4ηdb取值；六、地基与根底方案评价1、自然地基评价

γ—根底底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；mγ—根底底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；m指标土名b(m)d指标土名b(m)dηbηdfa(kPa)ηbηd土名(m)(m)(kPa)610.203.04.41171610.203.04.41343610.203.04.41654指标6b10.20d3.04.41946fa66.203.04.66.203.04.483666.203.04.499166.203.04.4128566.203.04.41559

b—根底底 3#楼修正后的地基承载力特征值 表15面宽度〔m〕，当基 2#、4#～6#楼修正后的地基承载力特征值 表16宽指标b(指标b(m)dηbηd土名fa(kPa)1#、7#楼修正后的地基承载力特征值 表14

665.703.04.479565.703.04.494765.703.04.4123965.703.04.415102〕 依据《建筑地基根底设计标准》 (GB50007－2023)第5.2.5条公式计算地基承载力的设计值 :f=Mγb+Mγd+Mca b dm c k式中： fa—由土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值(kPa)；b d M、M、M—承载力系数，按表5.2.5确定；b—根底底面宽度，大于6m时按b d 3m时按3m取值；c—基底下一倍短边宽深度内土的粘聚力标准值。k2号楼地基极限承载力估算值表 表211#、7#楼土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值 表17指标b(m)d指标b(m)d(m)MbMdMcγγmfa(kPa)土名指标MMM土名b(6)5(7)20γγ19f1a)石66b(m)665.7010.20d(m)5.7010.205.003.80M9.447.739.6bMd21201706c20密卵石5.805.0010.849.4411.7310.80γ2221γm212019fa(kPa)20632556195419.632221138730882022180138702121202227312#、4#～6#楼土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值 表19地基土的极限承载力计算依据《高层建筑岩土工程勘察标准》JGJ72-2023附A公式计算地基极限承载力估c算值： f=1/2Nξbγ+Nξγd+Nξ松卵石松卵石66.205.8010.8411.7323610.2022666.2010.205.007.009.4412.9410.8013.13212366.205.8010.8411.732266.207.0012.9413.1323

qq0

cc kf—地基极限承载力标准值kPξξξ—根底外形系数，按表5.1.10-1确u γ q c定；N、N、N—5.1.10-2确定；γ q c0γ、γ—分别为基底以上和基底组合持力层的土体平均重力密度〔kN/m3〕0c—根底持力层代表性粘聚力标准值kP；k—根底底面短边边长b大于6m取6； d—根底埋置深度各地基极限承载力估算值见下表：1号楼地基极限承载力估算值表 表203号楼地基极限承载力估算值表 表22

号楼地基极限承载力估算值表指标5Lb指标5Lbdξγξqξcγγ0fu土名号松散卵石 47.266.200.828指标Lbdξγξqξcγγ0fu土名1.3141.3232019779273.8610.200.8941.1851.19120191062673.8610.200.8941.2061.21121201703573.8610.200.8941.2221.22522212406073.8610.200.8941.2461.249232240452指标Lbdξγξqξcγγ0fu指标L b d ξγ ξq ξc γ γ0 fu1.31.3011.3101.3361.3431.3611.3661.4011.4052019775823221258221201789722213044047.665.47.665.700.83047.665.700.83047.665.700.830指标47.665.700.830

1.401

1.2981.2981.3081.3331.3401.3571.363

号楼地基极限承载力44447.266.200.82847.266.200.82847.266.200.82820197319232248609212016918土名Lbdξγ49.666.土名Lbdξγ49.666.200.83649.666.200.83649.666.200.83649.666.20.83645.366.200.821645.366.200.82123223221263621201797822213059645.366.200.82145.366.200.8211.3501.3581.3761.3821.4181.4221.281.2861.2951.3201.3261.3431.3481.3811.38523 2221 2022 21

7719

号楼地基极限承载力估算值表 表25指标

②商业用房〔裙楼〕稍密或稍密以上的卵石层作为地基根底持力层。L b d ξ ξγ q

ξ γ γ fc 0 u

③高层建筑土名71.46土名71.466.200.8861.19971.466.200.8861.22271.466.200.8861.23871.466.200.8861.2651.2271.2421.268指标土名Lbdξγ土名Lbdξγ45.365.700.82145.365.700.82145.365.700.82145.365.700.821

号楼地基极限220197504212012140222117239232229266γ0fu

一层地下室，根底埋置深度建议承受自然地坪下6.20m〔标高604.30m〕为宜；局部地段地下室为二层，根底埋置深度建议承受自然地坪下10.20m〔标高600.30m〕为宜。以稍密并能较好地吻合建筑物使用功能的要求。4、桩根底1.311.3141.3231.3501.3581.3761.3821.4181.42223 2221 2022 21

7354

算 值 表用桩根底，将桩尖置于卵石层下部〔一般约8.0～12.0m〕的稳定密实卵石层上。由于地基土〔卵石〕的特点和施工工艺的局限、以及从经济合理的考虑，桩根底不宜表26 承受预制桩可行的是人工挖孔桩和预应力高强度管桩。此方案最大优点是牢靠性高施工质量易保证，施工进度较稳定，但人工挖孔需进展较大幅度的人工降水和孔壁支护施工安全难度较大。、单桩竖向极限承载力标准值估算法依据《建筑桩基技术标准》JGJ94—2023知：①预应力高强度管桩RR=U l+q k p qsiki pk q式中：R—单桩竖向极限承载力标准值k；3、根底方案评价

ksikpkq 桩侧第ikP；sikpk

—kP。①地下室

②人工挖孔

R=UΣψq

l+ψq Ak p sisiki ppk qsik稍密以上的卵石层作为地基根底持力层。sik

式中：q

—同上，对于桩底变截面以下不计侧阻力；pkq —同上，对于干作业要清底干净；pksi ψ、ψ—si 、桩根底设计的相关力学参数〔DB51/T502—2023力学参数取值如下表。土名预应力高强度管桩混凝土预制桩人工挖孔桩备: qpk土名预应力高强度管桩混凝土预制桩人工挖孔桩备: qpk---桩的极限端阻力标准(kPa) qsikqsikqpkqsik松散卵石9090稍密卵石12