火电厂节能管理及指标分析

节能管理的原则管理节能回归设计优化运行检修质量技术改造目标管理运行人员检修人员节能人员：掌握机组能耗状态；制定改进措施。发电公司：指导节能管理，控制运行成本。目前一页\总数一百三十六页\编于九点1我国煤耗水平与国外对比目前二页\总数一百三十六页\编于九点2电厂节能管理评价系统以机组性能分析监测为基础，通过评价准则、耗差分析、优化运行、综合分析等方法，掌握机组能耗状态、提高机组运行经济性。目前三页\总数一百三十六页\编于九点3电厂节能管理存在的问题电厂在实际的运行中不能实时准确的知道机组的运行情况，特别是关于机组的效率和煤耗等相关的二次计算数据，只能通过电力试验研究所等单位进行定期的测试计算工作来得知特定工况的性能数据。生产经营所需要的实时机组运行的成本数据不能有效的获得。运行人员对于机组可提高的潜力也不是太清楚。目前四页\总数一百三十六页\编于九点4热经济性分析与诊断火电厂热力系统是由本体和众多的辅助设备及其子系统组成的复杂的结构系统，包含有许多独立和相互关联的参数。热经济性低的原因除设备本身的性能因素外，任何一个部件或者子系统的经济性降低，都将导致整个系统的经济下降。将引起热力系统经济降低位置、原因找出来，为挖掘电站设备的节能潜力以及指导运行、维修提供依据。目的：在实际热力系统运行中，使每个参数都处于最佳状态，使机组运行的供电煤耗最低、热经济最高。目前五页\总数一百三十六页\编于九点5目前六页\总数一百三十六页\编于九点6火电机组在线分析系统国外发展七十年代初，美国、加拿大等西方国家开始试验机组热经济性在线分析系统，是用热偏差分析法对机组热耗变化进行在线监视，通过对一些可控参数的调整，使机组的能耗减到最小。如美国西屋电气公司研制了汽轮机发电机组AID状态监测与诊断系统。目前七页\总数一百三十六页\编于九点7火电机组在线分析系统国外发展八十年代初，美国EPRI、英国的Babcock、Controls，德国的DVG与VGB，日本的CRIEPI、Mitsubisi、Hitachi以及ABB等公司和科研机构也进行相应的研究和试验。九十年代，各个大型DCS厂家相继提出了自己的机组性能监测与诊断软件ABB的OPTIMAXSiemens的SR4ElsagBailey的PERFORMEREPRI能源管理系统（OEM）实现了全厂范围内的性能优化与热耗管理。目前八页\总数一百三十六页\编于九点8ABB的OPTIMAXOptimax-MODI是一个实时的专家系统，具有专用于电厂的知识库，包括了故障树，显示不同干扰间的相互影响关系；评估电厂中各设备或系统状态，将过程参数与数学参考模型进行比较，给出偏差并分析原因，检测故障，同时提出纠正措施。在故障早期就可为运行和管理人员提供有关故障信息，避免重大事故发生。电厂工程师还可根据运行中得到的最新经验，更新和修改专家系统的知识库，德国Staudinger电站的2台285MW机组及Boxberg电厂的2台500MW机组、瑞典的Fokrsmark核电站成功应用。目前九页\总数一百三十六页\编于九点9Siemens的SR4Sienergy是用于电厂运行管理一体化的软件包，从燃料、设备运行费用、机组效率及主要部件寿命损耗等多个角度出发，进行综合优化管理。机组效率分析优化模块(SR4)主要用于机组性能和效率分析。通过仿真，从整个电厂运行角度动态分析各设备或系统效率，并考虑了电厂各设备间的热力关系，以图形方式显示设备或系统效率是否降低，并以货币形式反映对运行成本的影响，为运行和管理人员提供了直观、清晰的故障标识。目前十页\总数一百三十六页\编于九点10SIEMENS厂级信息管理系统基于成本管理的检修管理软件BFS++(生产管理)。基于DCS系统的实时采集数据软件PI(PlantInformationSystem)。基于性能计算的运行优化软件OPTIpro。基于DCS协调控制参数优化的软件PROFI。面对电力市场的决策支持软件Cockpit。目前十一页\总数一百三十六页\编于九点11ElsagBailey的PERFORMERPerformer是一个综合的大型优化管理软件包，可根据电厂每个设备、子系统运行情况和电网需求指令，协调指挥整个单元机组或全厂工艺系统运行在最佳效率点，使运行成本和上网电价最低，达到最好的经济效益。目前十二页\总数一百三十六页\编于九点12ERP管理模式依靠多种高级优化、管理和决策软件的支持，对全厂进行全方位的、以成本为核心的控制和管理。优化控制软件安装在实时控制层——单元机组DCS中,优化管理软件安装在生产管理层。火电厂的控制包括机组运行优化控制、设备采购控制、成本控制及效益控制等多方位和层次控制。实时控制系统也只有在更深层次的管理软件支持下，才能达到最佳的优化运行点。目前十三页\总数一百三十六页\编于九点13火电机组在线分析系统国内发展我国目前电站的性能监测系统普遍具有性能指标计算、报表自动生成、事故追忆、越限记录、趋势图显示等功能。在此基础上开发出运行可控损失监测、预测性维修、运行优化、最佳负荷分配等功能。国内已投入的主要有西安交通大学研制的“微机在线运行能损分析装置”，华北电力大学研制的“机组经济性在线监测诊断指导系统（MDG）”，以及东南大学研制的监测诊断系统等。目前十四页\总数一百三十六页\编于九点14火电机组在线分析系统发展经济性分析与诊断系统的功能正在由简单计算分析，向通用化、智能化、性能预测方向发展。对各种引起的经济性下降的原因进行分析，并能够定量分析各种引起经济性下降的故障对机组的主要经济性指标的影响程度，为维修及挖掘节能潜力提供依据。基于经济性与安全性综合的状态分析与诊断系统，以便更好地指导机组的运行和状态检修决策也是今后发展的主要趋势。目前十五页\总数一百三十六页\编于九点15在线分析系统存在的主要问题现场测量元件不准确，使系统热力计算误差较大。因此对伪参数的判定及给出解决方法是一个难点。模块化建模或组态技术热力计算中还存在一些尚未完全解决的问题或者解决不够完善的问题，如：热力计算基准值的选定、主蒸汽流量计算、辅助流量(轴封漏气)、末几级湿蒸汽焓及排汽焓的确定等问题。对于设备的故障诊断不能适应复杂设备。目前十六页\总数一百三十六页\编于九点16机组性能运行优化目的实时计算机组的包括煤耗，效率等性能指标数据，作为计算机组综合发电成本和管理层进行竞价上网的报价基础根据各种负荷、环境温度、湿度等实际的限制条件，实时计算出机组应能达到的最佳的运行工况、寻找机组最经济运行方式，并给出实际运行参数和最优运行参数(期望值)之间的偏差，同时给出可控制偏差部分的实际影响大小，为运行人员根据影响因素大小改变运行方式提供依据。目前十七页\总数一百三十六页\编于九点171.节能管理总则及基本方法1.1机组能耗指标统计1.2预测机组可以达到的最佳性能1.2.1.机组设计性能与预期最佳性能的差异1.2.2不同热耗率的定义1.2.3预测机组可达到的最佳热耗率1.3检查机组性能下降的原因1.3.1局部热力系统评价1.3.2机组性能参数监测1.3.3机组设备性能试验1.4机组性能改进措施1.4.1短期内改进措施1.4.2需要较长时间才能达到的热耗率目前十八页\总数一百三十六页\编于九点18指标管理系统-厂级指标经济类指标：发电量、供电标煤耗、点火助燃油耗、厂用电率、补水率等；设备类指标：等效可用系数、非计划停运次数、非计划停运小时、等效强迫停运率等；安全指标；环保指标；燃料指标：煤量、月煤量、燃料及灰份化验值；电能质量指标目前十九页\总数一百三十六页\编于九点19指标管理系统-部门级指标厂运行部指标：各机组供电煤耗率、各机组补水率、各机组厂用电率、各机组点火助燃油耗、各机组发电量；厂维修部指标：各机组等效可用系数、各机组非计划停运次数/小时、各机组主要辅机可用率。目前二十页\总数一百三十六页\编于九点20指标管理系统-生产专业指标运行管理室：炉主汽温度、主汽压力、再热汽温、再热减温水量、过热减温水量、飞灰含碳量、补水率、排烟温度、各加热器端差、凝汽器端差、真空、给水温度；运行化学专业：凝结水合格率、给水合格率、炉水合格率、酸耗、碱耗；维修锅炉专业：锅炉四管爆漏次数、锅炉设备等效可用系数、锅炉辅机可用率；维修汽机专业：汽机设备等效可用系数、汽机辅机可用率、汽机真空严密性；维修电气专业：电气设备等效可用系数、继电保护装置投入率、继电保护正确动作率；维修热工专业：热工保护正确动作率、热工设备可用等效系数、自动装置投入率、热工主保护投入率。目前二十一页\总数一百三十六页\编于九点21目前二十二页\总数一百三十六页\编于九点22机组设计性能与预期最佳性能的差异机组设计中采用的一些数据是假设的值，与实际情况存在差异。如抽汽管道的压降、再热器压降、凝汽器背压和负荷的关系、过热器和再热器的减温水量、煤种以及过剩空气量等。机组的性能随着机组老化而下降。机组的改造会改变性能，如提高排烟温度、改造或更新除尘器、增设烟气脱硫或脱硝装置、更新汽轮机喷嘴、叶片、加热器管束、凝汽器管束等。设备带有设计遗留的缺陷，不能在制造厂规定的条件下运行。目前二十三页\总数一百三十六页\编于九点23不同热耗率的定义设计热耗率：作为计算各种水平热耗率起点的基础，没有包含正常运行中存在的各种变动因素对热耗率产生的影响，如大气温度的变化、环保设备安装后所增加的能耗以及运行参数的偏离等。较现实的热耗率：把正常运行中因一些额外因素产生的不可避免损失(如锅炉排污、环保设备的用电、用汽)修正设计热耗率后得到的。可以达到的最佳热耗率：把正常运行中因一些变动因素所产生的不可控损失(如环境温度、煤质和设备改进等变动)修正较现实的热耗率后得到的。目前二十四页\总数一百三十六页\编于九点24预测机组可达到的最佳热耗率确定机组在各负荷点上出现的时段次数，绘出机组负荷分布情况图。确定机组在各负荷点下的可以达到的最佳热耗值。利用加权平均的方法求出可达到的最佳热耗值。目前二十五页\总数一百三十六页\编于九点25目前二十六页\总数一百三十六页\编于九点26与机组热耗率直接相关的重要参数列表汽轮机参数主蒸汽温度凝汽器循环水进口温度主蒸汽压力循环水出口温度再热蒸汽温度凝汽器压力再热器压降凝结水温度高压缸效率凝汽器端差中压缸效率锅炉排烟温度低压缸效率排烟中O2含量第一级进汽压力排烟中CO含量轴封汽量排烟中CO2含量进汽流量灰中可燃物热力系统给水流量煤中水分凝结水流量磨煤机废弃物加热器上端差通风损失加热器下端差辅机辅机耗电量给水温升辅机耗汽量抽汽管道压降其它循环水系统补充水量减温水量环境温度补水流量系统严密性汽动给水泵性能目前二十七页\总数一百三十六页\编于九点27局部热力系统评价采用“热耗率逻辑树法”，它套用故障分析的“故障树”结构技术，使用逻辑逐步推理方法，检查引起热耗率增大的原因，逻辑树的每一后续级对热耗率增大的可能原因提示出更多细节，比前一级更具体。目前二十八页\总数一百三十六页\编于九点28热耗率逻辑图目前二十九页\总数一百三十六页\编于九点29锅炉损失逻辑树图目前三十页\总数一百三十六页\编于九点30汽轮机循环损失目前三十一页\总数一百三十六页\编于九点31冷却水循环损失目前三十二页\总数一百三十六页\编于九点32电动辅机损失目前三十三页\总数一百三十六页\编于九点33目前三十四页\总数一百三十六页\编于九点34目前三十五页\总数一百三十六页\编于九点35目前三十六页\总数一百三十六页\编于九点36机组设备性能试验锅炉设备性能试验汽轮机性能试验凝汽器性能试验冷却塔性能试验空预器性能试验磨煤机性能试验水泵性能试验目前三十七页\总数一百三十六页\编于九点37机组性能短期内改进措施(1)热力系统检漏和堵漏。(2)改进机组运行工况，确定机组的主要运行可控参数如给水温度、过热蒸汽温度、压力的目标值，(3)预防性检修1)燃料燃烧设备2)燃烧空气系统3)受热面表面的维护，吹灰优化4)凝汽器清洁度5)给水加热器维修6)疏水器维修目前三十八页\总数一百三十六页\编于九点38需要较长时间才能达到的热耗率(1)机组性能优化过剩氧量优化给水加热器水位锅炉排污的优化厂用电负荷的优化(2)机组滑压运行降低给水泵功耗；减少节流损失，提高汽轮机高压缸效率；降低高压缸热应力。(3)设备检修或更新(4)用于运行监督的决策树目前三十九页\总数一百三十六页\编于九点39决策树决策树为运行人员提供分析监控参数偏差的各种可能原因，其中发生概率越大的原因，则在树中出现的位置越靠前，运行人员能够迅速查明原因。决策树的排列是将能立即采取对策的检查放在最前面的原则排列顺序的，如：运行人员在控制室就能处理的—通过维修才能处理的不需要停下设备就能进行维修的——需要停用部分设备或需要降低部分出力才能进行维修的只需要停用部分设备就能进行维修处理—需要停用整个机组方能进行维修。目前四十页\总数一百三十六页\编于九点40主蒸汽温度决策树目前四十一页\总数一百三十六页\编于九点412.节能指标预测2.1汽轮机指标2.2全厂综合性指标管理2.3火电厂机组热经济性指标目前四十二页\总数一百三十六页\编于九点42国产600MW汽轮机产品参数技术来源技术特征备注上海汽轮机厂16.67MPa/538℃/538℃西门子—西屋技术反动式、三缸或四缸四排气亚临界24.2MPa/566℃/566℃超临界东方汽轮机厂16.67MPa/538℃/538℃日立公司技术冲动式、三缸亚临界24.2MPa/566℃/566℃超临界哈尔滨汽轮机厂16.67MPa/538℃/538℃东芝技术全三维技术亚临界24.2MPa/566℃/566℃高压缸为三菱技术超临界目前四十三页\总数一百三十六页\编于九点432.1.1给水温度设计给水温度主要受高压加热器的进汽压力和高压加热器的运行可靠性的影响。提高给水温度，应采取的措施有：保持加热器清洁，对加热管子进行清洗；改进高压旁路门和旁路系统，消除加热器旁路阀、高压加热器水室隔板的泄漏现象；消除低压加热器不严密现象；保证加热器疏水器正确动作，维持加热器疏水在最低水位；目前四十四页\总数一百三十六页\编于九点442.1.2高压加热器投入率高压加热器投入率是指高压加热器投入运行小时数与相应的汽轮机发电机组运行小时数之比的百分数。高压加热器投入率与高压加热器启动方式、运行操作水平、运行中给水压力的稳定程度和高压加热器健康水平有关。随机启停机组高压加热器投入率≥98%，对于定负荷启停机组高压加热器投入率≥95%。目前四十五页\总数一百三十六页\编于九点452.1.3真空度真空是大气压力与工质的绝对压力之差，真空度是指凝汽器的真空值与当地大气压力比值的百分数目前四十六页\总数一百三十六页\编于九点46提高真空的主要措施：降低冷却水的入口温度；增加冷却水量；加强凝汽器的清洗；保持凝汽器的胶球清洗装置经常处于良好状态；维持真空系统的严密性。目前四十七页\总数一百三十六页\编于九点472.1.5凝汽器端差凝汽器端差是指汽轮机排汽与凝汽器冷却水出口温度之差。凝汽器端差一般控制在4～8℃。端差的大小与凝汽器单位冷却面积的蒸汽负荷、凝汽器钛（铜）管清洁程度及真空系统严密性有关。端差必须控制在设计值以内，降低端差的措施：安装并投运胶球连续清洗装置；防止凝汽器汽侧漏入空气，降低真空泄露率；定期采用冷却水反冲洗等方法，清洗凝汽器管内浮泥；根据冷却水水质情况，进行冷却水处理。目前四十八页\总数一百三十六页\编于九点482.1.7真空严密性真空下降速度是指凝汽器真空系统在抽气器停止抽气状态下空气漏入凝汽器后，凝汽器内压力增长的速率，单位Pa/min。目前四十九页\总数一百三十六页\编于九点492.1.8汽水损失率汽水损失率是指电厂热力循环系统中的汽水损失量占锅炉蒸发量的百分数。汽水损失量=锅炉补给水量-发电自用蒸汽消耗量-对外供热（水）量+吹灰用汽量+锅炉排污量+对外供热冷凝水返回量 发电厂的汽水损失率控制水平为：200MW以上机组低于锅炉额定蒸发量的1.5%100～200MW机组低于锅炉额定蒸发量的2.0%100MW以下机组低于锅炉额定蒸发量的3.0%。目前五十页\总数一百三十六页\编于九点502.1.10循环水泵耗电率循环水泵耗电率是指发电过程中循环水泵耗用的电量与发电量的比率。极限真空：使汽轮机作功达到最大值的排气压力所对应的真空。最佳真空：提高真空所带来的汽轮机功率增量与循环水泵所耗厂用电增量之差达到最大值时的真空值，这时经济上的收益最大。目前五十一页\总数一百三十六页\编于九点51降低循环水泵耗电量的措施提高循环水泵效率；根据最有利真空试验，合理安排水泵的调度方案；去掉循环水系统中多余的阀门，改善管道形状，尽可能减少管道阻力损失；机组间的循环水管连通；加强循环水入口滤网清理，清除循环水管淤泥附着物，减少系统阻力。目前五十二页\总数一百三十六页\编于九点522.1.11给水泵耗电率与单耗给水泵耗电率是指发电过程中给水泵耗用的电量与相应发电量的比率。给水泵单耗是指计算期内锅炉每生产单位蒸汽量时给水泵所耗用的电量。目前五十三页\总数一百三十六页\编于九点532.1.13主蒸汽压力主蒸汽压力是指汽轮机主汽门前的蒸汽压力，如果有两路主蒸汽管，取算术平均值。主蒸汽压力增加，可使热耗和煤耗减少，对运行的经济性显然有利。压力每升高1MPa，热耗降低0.55%～0.7%，煤耗减少1.5～2.2g/（kW·h）。目前五十四页\总数一百三十六页\编于九点542.1.14主蒸汽温度主蒸汽温度是指汽轮机主汽门前的蒸汽温度，如果有两路主蒸汽管道，取算术平均值。任何负荷下都应尽可能在设计的主蒸汽温度下运行，以使汽轮机效率最高。主蒸汽温度的波动范围为±5℃，主蒸汽温度考核期内不应超过“设计值±3℃”，各进汽管道主蒸汽温度偏差不超过“两管平均值±3℃”。目前五十五页\总数一百三十六页\编于九点552.1.15再热蒸汽压力（机侧）再热蒸汽压力是指锅炉再热器出口的蒸汽，再次进入汽轮机前的蒸汽压力。对应一定的蒸汽初参数，汽轮机有一个最佳的再热蒸汽压力，当再热温度等于蒸汽初温时，最佳的再热蒸汽压力约为蒸汽初压力的18%～26%。再热器压损每增加1%（再热器压损额定值一般小于10%），热耗增加0.1%～0.17%。目前五十六页\总数一百三十六页\编于九点562.1.16再热蒸汽温度（机侧）再热蒸汽温度是指锅炉再热器出口的蒸汽，再次进入汽轮机前的蒸汽温度，即再热主汽门前的蒸汽温度。再热蒸汽温度升高，机组的热耗和煤耗减少，温度每升高1℃，热耗降低0.02%～0.03%，煤耗减少0.07g/（kW·h）左右。再热蒸汽温度考核期内不应超过“设计值±3℃”，各进汽管道再热蒸汽温度偏差不超过“两管平均值±3℃”。目前五十七页\总数一百三十六页\编于九点57提高主再热蒸汽参数的措施：进行燃烧调整试验，确定锅炉最佳运行方式；改进设备，使再热蒸汽参数达到设计值；气温气压投自动，进行DCS改造；采用能耗在线分析软件，对影响能耗指标的主要因素进行自动调整和控制；尽量不使用再热器减温水，可通过调节烟气挡板等燃烧调整手段来控制再热汽温。目前五十八页\总数一百三十六页\编于九点582.1.22凝结水过冷却度凝汽器压力相应的饱和温度与凝汽器热井内凝结水温度之差称为凝结水过冷却度，

正常运行时，凝汽器过冷度一般为0.5～2℃。凝汽器过冷却度每升高1℃，热耗增加0.014%。目前五十九页\总数一百三十六页\编于九点59减少凝汽器过冷度的措施有：保持凝汽器水位定期进行真空系统严密性试验（特别在每次停机时），发现漏点及时消除，防止空气漏入；保证抽气器或真空泵处于正常工作状态，定期清扫抽气器喷嘴；运行中加强对凝结水泵的监视，防止空气自凝结水泵轴封漏入；运行中加强对真空系统密封水的监视，防止密封水中断而漏入空气；运行中加强对低压汽封的监视和调整，防止空气漏入；采用管束设计合理的回热式的凝汽器；在冬季冷却水温度较低时，可改变运行的水泵台数或者关小压力管道上的阀门来调节冷却水流量，或者通过调速调节冷却水流量。目前六十页\总数一百三十六页\编于九点602.2全厂综合性指标2.2.1负荷率和出力系数2.2.2标准煤2.2.3低位发热量2.2.4发电厂热效率2.2.5发电煤耗率2.2.6供电煤耗率2.2.7厂用电率目前六十一页\总数一百三十六页\编于九点61负荷率和出力系数负荷率是平均负荷与最高负荷之比，用以说明负荷的均衡程度。出力系数（即负荷系数）是指平均负荷与发电机额定容量之比大型火电机组负荷系数每降低1%，机组热耗率增加0.05%～0.4%。目前六十二页\总数一百三十六页\编于九点62上海外高桥电厂3号机组目前六十三页\总数一百三十六页\编于九点632.2.4发电厂热效率发电厂热效率（又称全厂毛效率、全厂热效率、发电厂总效率）是指火电厂所产生电能与发电燃料输入热量之比的百分数，目前六十四页\总数一百三十六页\编于九点642.2.5发电煤耗率目前六十五页\总数一百三十六页\编于九点652.2.6供电煤耗率根据锅炉效率和锅炉所产生的蒸汽含热量反算出的供电煤耗率，称之为反平衡供电煤耗率。根据入炉煤、油计量装置实测得的发电所消耗的原煤量、燃油量，并按其平均热值计算出耗用的标准煤，来计算的供电煤耗率，称之为正平衡供电煤耗率。

目前六十六页\总数一百三十六页\编于九点662.2.7厂用电率发电厂用电率是指发电厂为发电耗用的厂用电量与发电量的比率降低厂用电率的主要措施是：改造低效率泵，合理调度水泵运行方式，降低给水泵的电耗、循环水泵的电耗；适当调整磨煤机的通风量和钢球装载量，降低制粉单耗；减少空气预热器漏风率和炉膛漏风，降低送风机单耗、引风机单耗；变频调速改造。目前六十七页\总数一百三十六页\编于九点672.3火电厂机组热经济性指标目前六十八页\总数一百三十六页\编于九点682.3.2凝汽式发电厂的热经济指标目前六十九页\总数一百三十六页\编于九点69目前七十页\总数一百三十六页\编于九点70汽轮机热耗量为汽轮机热耗率为锅炉热负荷为管道效率为电厂热效率为发电煤耗率为机组热效率为目前七十一页\总数一百三十六页\编于九点71热经济指标的变化目前七十二页\总数一百三十六页\编于九点72热经济指标的相对变化量间关系：①某一分项热效率的相对变化，导致总热效率产生相同的相对变化。②某一分项热效率的相对变化，会导致全厂能耗率产生相同的相对变化。

目前七十三页\总数一百三十六页\编于九点733.耗差分析方法耗差分析法也叫偏差分析法根据运行参数的实际值与基准的差值，通过分析计算得出运行指标对机组的热耗率、机组效率（或装置效率）、煤耗率、厂用电的影响程度，从而使运行人员根据这些数量概念，减少机组可控制损失。分析运行日报或月报的热经济性指标的变化趋势和能耗情况，以提高计划工作的科学性和热经济性指标的技术管理。目前七十四页\总数一百三十六页\编于九点743.耗差分析方法基准值就是根据制造厂设计资料（如参数的额定值）、变工况计算值和热力试验情况确定的运行参数的最佳值，因此基准值也叫标准值或目标值运行参数就是指参与耗差分析的各项小指标，也叫运行值，主要包括主蒸汽温度、主蒸汽压力、再热蒸汽温度、给水温度、凝汽器真空、凝汽器端差、过冷度、锅炉排烟温度、送风温度、飞灰可燃物、过量空气系数、主蒸汽减温水量、再热器减温水量、煤粉细度、主要辅机（如送风机、引风机、循环水泵、给水泵、磨煤机、排粉机等）单耗、补水率等。目前七十五页\总数一百三十六页\编于九点753.1耗差分析原理运行煤耗率煤耗率的全增量或目前七十六页\总数一百三十六页\编于九点763.1耗差分析原理不同负荷下各运行参数的基准值和相应的基准煤耗。当参数发生变化是，变化后的煤耗为目前七十七页\总数一百三十六页\编于九点77煤耗偏差分配层次划分通过热力试验与变工况计算相结合的办法确定。热力系统耗差分析的重点目前七十八页\总数一百三十六页\编于九点78耗差分析的原则确定参与耗差分析的指标；根据运行参数或小指标偏离标准值对热效率或煤耗的影响，得出影响关系曲线或简易计算公式，提供现场作为统计分析；各耗差参数与基准值的偏差不宜过大，实践证明，各耗差参数与基准值的偏差只要不超过50%，耗差分析结果就准确可靠；耗差分析以同一负荷为基本比较条件，各运行参数基准值煤耗率是负荷的函数；随着运行时间的延长和设备条件的变化，基准值也应不断地进行校正，以保证基准值始终能基本上反映机组当前的最佳运行状况。目前七十九页\总数一百三十六页\编于九点79耗差分析过程(1)计算出各个指标的平均值(平均负荷、平均循环水入口温度、循环水量)。(2)确定各项指标应达值。(3)耗差分析模型,求出各项指标项对于应达值的能损分布及煤耗偏差。(4)利用每个月发电量时实数据乘以各项指标的煤耗偏差即为总的煤耗偏差,然后再乘以标准煤单价,即为该项指标影响的发电成本。

影响成本=各项指标的煤耗偏差×月发电电量×标煤单价(5)通过计算出的影响发电成本,根据实际情况进行指标的定量考核。目前八十页\总数一百三十六页\编于九点80平均值计算(1)按各机发电量加权平均的指标为:厂用电率、汽耗率、汽轮机热耗和汽轮机小指标(主汽压力、主汽温度、再热温度、给水温度、真空度、真空严密性、循环水入口温度、循环水出口温度、凝汽器端差、高加投入率、汽机轮平均负荷)。(2)按各锅炉蒸发量加权平均的指标为:锅炉效率、补水率、锅炉小指标(主汽压力、主汽温度、再热汽温、送风温度、排烟温度、氧量、飞灰可燃物、预热器漏风系数)。

目前八十一页\总数一百三十六页\编于九点81平均值计算(3)按运行小时加权平均的指标(锅炉平均负荷)。(4)直接累加的为:发电量、运行h、启动次数、天然煤量。目前八十二页\总数一百三十六页\编于九点82基准值的确定方法对于制造厂已提供明确的设计参数，如主蒸汽温度、主蒸汽压力、锅炉效率、端差等，采用设计值。对于在试验中比较容易确定的参数，如氧量、真空、飞灰含量、煤粉细度等从优化试验的结果中分析得到。也可以根据变工况计算得出基准值。对于过热器减温水量（如果减温水来自高压加热器出口，减温水量的多少对效率没有影响，可以不作为监控参数）和再热器减温水量，因受锅炉受热面积灰和运行操作水平的影响较大，因此基准值一般根据燃烧调整结果或参考运行资料确定。目前八十三页\总数一百三十六页\编于九点83耗差分析模型基本公式法：适用于锅炉热效率、排烟温度、氧量、飞灰含碳量等影响参数；热力学法：即查曲线法，适用于主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽温度、排汽压力等，一般汽轮机制造商均提供了这方面的热力影响曲线；等效焓降法：也叫等效热降法，此法适用于热力系统局部分析；试验法：有些参数对煤耗的影响可通过试验确定。小偏差法：各汽轮机制造厂、上海发电研究所和西安热工研究院有限公司等单位，通过研究汽轮机各缸效率对热耗率的影响，结合实际试验数据，得到很多计算公式，便于我们应用。目前八十四页\总数一百三十六页\编于九点84锅炉效率和厂用电率对煤耗的影响机组的锅炉和管道设计效率90.5%、热耗率8499kJ/(kW·h)、厂用电率7.5%.设计发电煤耗为设计供电煤耗：如果锅炉效率下降1%、厂用电率降低1%，则设计发电、供电煤耗变化？目前八十五页\总数一百三十六页\编于九点85汽轮机各参数基准值的确定主汽温度基准值：设计值主汽压力基准值：厂家滑压曲线再热蒸汽温度：设计值汽轮机通流效率基准值阀杆漏汽量应达值的计算目前八十六页\总数一百三十六页\编于九点86汽轮机参数对煤耗的影响主蒸汽温度主蒸汽压力再热蒸汽温度再热蒸汽压力补给水率真空从制造厂提供的热力特性修正曲线推导出来

目前八十七页\总数一百三十六页\编于九点87加热器端差的运行基准值的在线计算对无蒸汽冷却器和疏水冷却器的情况，实际运行的加热器影响其运行端差基准值的因素是加热器的汽测温度tp，给水入口水温tw，及给水流量Dw各加热器的端差随负荷的降低而减小。抽汽压损无论是其绝对值还是相对值均随机组运行不同发生变化。目前八十八页\总数一百三十六页\编于九点88抽汽压损的运行基准值在线计算加热器的抽汽压损是从汽轮机抽汽口至加热的抽汽管道的总压力损失，包括沿程阻力和局部阻力损失两部分。抽汽压损的运行基准值在线计算抽汽压损无论是其绝对值还是相对值均随机组运行不同发生变化目前八十九页\总数一百三十六页\编于九点89非再热缸效率对煤耗率的影响目前九十页\总数一百三十六页\编于九点90再热缸效率对煤耗率的影响目前九十一页\总数一百三十六页\编于九点91缸效率变化1%对机组热耗率的影响目前九十二页\总数一百三十六页\编于九点92锅炉参数对煤耗的影响排烟温度对煤耗的影响炉膛漏风系数对煤耗的影响空气预热器漏风系数对煤耗的影响飞灰可燃物对煤耗的影响目前九十三页\总数一百三十六页\编于九点93目前九十四页\总数一百三十六页\编于九点94系统局部定量分析应用轴封渗漏及利用系统补充水系统厂用蒸汽系统排污及利用系统喷水减温系统疏水及凝结水回收系统热力系统热力设备加热器疏水冷却器疏水泵蒸汽冷却器凝汽器过冷度余热利用设备暖风器目前九十五页\总数一百三十六页\编于九点95轴封渗漏及利用系统轴封漏汽、门杆漏汽都回收利用于回热系统，各级加热器、轴封冷却器。从热平衡的角度工质量和热量都得到回收。从能量利用角度，则存在作功能力损失，热能使用能位降低。漏气回收利用能级越高，能量回收率就越大，如再热机组高压门杆、汽封漏气尽可能回收利用于再热冷段以前的加热器，提高使用能级。目前九十六页\总数一百三十六页\编于九点96补充水系统补水方式：补入除氧器、凝汽器(经济性好)补水喷雾状态入凝汽器，改善凝汽器真空；利用低压段抽汽加热给水。目前九十七页\总数一百三十六页\编于九点97厂用蒸汽系统用于加热重油、蒸汽吹灰、蒸汽驱动设备、采暖、生活用汽。尽量降低厂用蒸汽参数。即在满足用汽参数的前提下，采用低品位汽源。目前九十八页\总数一百三十六页\编于九点98排污及利用系统锅炉连续排污损失高能位热水，引起新蒸汽等效热降下降，补充水引起循环系热量增加。排污利用系统，根据回收扩容蒸汽量、回收位置(除氧器)可以定量分析经济性增加的幅度，选择扩容器最优联结位置。目前九十九页\总数一百三十六页\编于九点99喷水减温系统过热器喷水减温系统引自给水泵出口，减少高加回热抽汽，降低回热程度。排挤高加抽汽，作功增加；新蒸汽吸热量增加，装置经济性降低。引自末级高加出口，对经济性无影响。再热器喷水减温系统引自给水泵抽头，减少高加回热抽汽，降低回热程度，喷水产生的蒸汽不经过高压缸而少作功，装置经济性降低。引自末级高加出口，不影响回热抽汽，喷水产生的蒸汽不经过高压缸而少作功，经济性降低。目前一百页\总数一百三十六页\编于九点100疏水及凝结水回收系统加热器疏水方式改变，如低负荷高加疏水到低加系统，对系统经济性有影响。电厂收集的各种凝结水，包括生产回水返回系统方式不同，有的通过疏水泵打入除氧器；有的打入低压加热器；有的进入主凝结水系统，返回地点不同，对系统经济性影响不同。目前一百零一页\总数一百三十六页\编于九点101加热器对经济性影响加热器端差，端差越大、抽汽能位的级差越大，端差对经济性影响越大，如末级高加、第一级低加。压损散热损失切除加热器给水部分旁路。旁路阀泄漏，部分给水绕过加热器组。目前一百零二页\总数一百三十六页\编于九点102凝汽器过冷度凝汽器过冷度增大冷源损失，损失作功能力，降低装置经济性。过冷度将增加第一级低加得耗热量，降低新蒸汽等效热降。目前一百零三页\总数一百三十六页\编于九点103300MW机组煤耗偏差注：按设计锅炉和管道效率92.5%和99%、热耗率7921[kJ/(kW·h)]、厂用电率5.5%计算目前一百零四页\总数一百三十六页\编于九点104600MW机组煤耗偏差变量单位变化量热耗率变化煤耗率变化主蒸汽压力Mpa138.7251.433主蒸汽温度℃1017.0390.631热再热温度℃1019.3630.717再热压损%1211.6180.430排汽压力kPa170.4092.606排汽压力kPa174.3522.752补水率%113.9410.516给水温度℃10

0.660再热减温水量t/h10

0.360过热减温水量%12.3000.096目前一百零五页\总数一百三十六页\编于九点105台山电厂汽机耗差分析目前一百零六页\总数一百三十六页\编于九点106600MW机组存在的问题部分高压缸排汽进入中压缸的冷却蒸汽流量严重超标对机组经济性的影响。设计值7.545t/h，实际上试验24.346t/h；设计中压缸效率91.616%，实际上89.339%,热耗增加31.2kJ/kWh。高压缸前后内轴封及外轴封漏汽量超标。低压缸部分抽汽温度明显高于设计值对低压缸内效率的影响。低压缸进汽压力损失较大，导致蒸汽膨胀过程熵增偏大可能是低压缸的汽封间隙过大造成的也可能是低压导汽管内套管与低压内缸结合面法兰有裂纹造成泄漏，低压缸通流结垢和流通能力下降。目前一百零七页\总数一百三十六页\编于九点107600MW亚临界机组经济性分析目前一百零八页\总数一百三十六页\编于九点108北仑600MW机组耗差分析目前一百零九页\总数一百三十六页\编于九点109600MW机组配汽方式

单阀控制方式下机组高压调速气门的开度为34%左右顺序阀控制方式前三个调速气门基本全开,最后一个阀门开度为17%。顺序阀控制方式下高压缸效率比单阀控制方式高1.13%

冷态起动或低参数下变负荷运行期间,采用单阀控制方式能够加快机组热膨胀,减小热应力,缩短机组起动时间,延长机组使用寿命;变负荷运行时,采用顺序阀控制方式能有效地减小节流损失,提高汽轮机热效率。目前一百一十页\总数一百三十六页\编于九点110系统内漏各内漏流量按0.2%主蒸汽流量计目前一百一十一页\总数一百三十六页\编于九点111目前一百一十二页\总数一百三十六页\编于九点112目前一百一十三页\总数一百三十六页\编于九点113国华电厂汽轮机组运行情况汇总缸体效率调节汽门控制方式滑压运行优化热力系统的严密性凝汽器真空厂用蒸汽的用能回热系统特性目前一百一十四页\总数一百三十六页\编于九点114缸体效率目前一百一十五页\总数一百三十六页\编于九点115缸体效率目前一百一十六页\总数一百三十六页\编于九点116缸体效率目前一百一十七页\总数一百三十六页\编于九点117调节汽门运行方式电站汽轮机调节进汽量的方式有两种，节流配汽和喷嘴配汽。节流配汽时，在设计工况下，节流阀全开，低负荷时节流阀关小，减小汽轮机的进汽量。这种调节方式，调节系统简单，在负荷突变时不会引起过大的热应力和热变形。喷嘴配汽时，部分负荷时效率高，但在变工况下喷嘴配汽的汽轮机高压部分的金属温度变化较大，使调节级所对应的汽缸必产生较大的热应力，从而降低了机组迅速改变负荷的能力。目前一百一十八页\总数一百三十六页\编于九点118定滑压运行滑压运行的主要优点是可减少调节门节流损失，低负荷运行时，减少给水泵所需功率消耗，根据热力循环理论，机组在低负荷下滑压运行时，进汽节流损失减小，漏汽损失也小，使得机组循环的相对内效率比定压运行有所提高，但此时的主蒸汽压力低，循环热效率也降低，当相对内效率的增加幅度补偿了循环热效率的下降幅度，此时的滑压参数才是比较经济的。因此，需要通过一系列试验来确定相对内效率和循环热效率的变化对机组经济性的影响，寻求最佳的滑压运行参数。目前一百一十九页\总数一百三十六页\编于九点119凝汽器性能(真空、严密性、补水方式)真空系统优化:最佳运行真空、循环水泵的运行方式优化。最佳运行真空是以机组功率、循环水温度和循环水流量为变量的目标函数，在量值上为机组功率的增量与循环水泵耗功增量之差最大时的凝汽器压力。通过理论与试验相结合的办法来进行，制定不同季节循环水泵运行方案,分析判别不同季节同一负荷情况下单、双台循环水泵运行对机组厂用电率、真空度的影响，进而对供电煤耗的综合影响，找出不同负荷下综合经济最佳点，制定循环水泵运行方案。目前一百二十页\总数一百三十六页\编于九点1205.火电厂热力性能试验及标准5.1热力试验目的5.2试验规程及标准5.3试验项目5.4编写试验大纲5.5热力试验的准备5.6试验方法5.7试验参数处理5.8试验条件下的性能指标计算5.9主要测试项目及周期5.10试验报告的编写目前一百二十一页\总数一百三十六页\编于九点1215.1热力试验目的测试基建试生产期内或达标投产时、技改工程、大修后的热耗率是否达到设计值，或达到某一要求。通过试验求得汽轮机组在电厂实际运行条件下的热力特性，为发电厂机组间的负荷经济调度提供依据。通过定期的性能测试，确定汽轮机性能的变化趋势，监视和判断通流部分的工作状况，分析引起性能变化的原因，从而确定改进措施。目前一百二十二页\总数一百三十六页\编于九点1221.新机试验主要针对进口机组、国产新品牌机组的保证值进行考核试验或鉴定试验。通过试验取得热力系统数据与制造厂设计数据进行比较，以验证设计和制造是否达到保证的经济指标，为制造厂改进设计和改进加工工艺提供有效的资料，为用户索赔提供依据。新机试验要求准确度高，大多按ASMEPTC6标准进行，试验测点与运行测点分开。对于进口机组，一般在设计阶段加入考核试验测点；对于国产机组，为了减少蒸汽管道开几孔，部分借用运行测点。目前一百二十三页\总数一百三十六页\编于九点1232．达标试验按部颁新启规(火电机组启动验收性能试验导则，1998．3)的要求，新机移交生产必须有达标试验报告。目前一百二十四页\总数一百三十六页\编于九点1243．专题试验为了摸清机组运行真实水平，充分发挥现有机组的潜力，摸清机组的最佳运行方式，借以对发电厂的负荷进行经济分配，并为制定生产指标和经济运行提供依据，许多电厂进行专题试验。有针对性测试各种不同负荷(包括额定工况)下的热耗和煤耗、缸效率和锅炉效率值等，分析经济性差的原因，以便制定改进方案。目前一百二十五页\总数一百三十六页\编于九点1254．大修前后试验机组大修前后或机组本体改造前后，必须进行性能试验。通过试验分析，为制定大修计划、改造方案或对大修、改造后的效果做出评价目前一百二十六页\总数一百三十六页\编于九点1265.2试验规程及标准ASMEPTC6-1996(美国机械工程师学会，汽轮机性能验收试验规程)，准确度最高GB/T8117．1-2003(汽轮机热力性能验收试验规程第1部分：方法A-大型凝汽式汽轮机高准确度试验)GB/T8117．2-2003(汽轮机热力性能验收试验规程第2部分：方法B-各种类型和容量汽轮机宽准确度试验)IEC60953-1：1990(国际电工委员会，汽轮机热力性能验收试验规程A)IEC60953-2：1990(国际电工委员会，汽轮机热力性能验收试验规程B)等目前一百二十七页\总数一百三十六页\编于九点1271.考核性试验项目锅炉考核性试验项目主要包括：锅炉最大连续蒸发量、锅炉效率、空气预热器漏风率无油助燃最低稳燃负荷等。汽轮机考核性试验项目主要包括：汽轮机热耗率、汽轮机最大出力、汽轮机缸效率、回热系统性能、主蒸汽流量等。目前一百二十八页\总数一百三十六页\编于九点1282.达标试验项目锅炉达标试验标试验项目主要包括：锅炉最大连续蒸发量、锅炉效率、空气预