pkpm v21用户手册1版jccad2013年9月第一章软件功能与特点概况

第二章地质资料输 四、孔 第一节概 第二节地质数 第三节参数输 第四节网格节 第五节荷载输 一、荷载参 四、选PK文 五、荷 第六节构件布置要 第七节上部构 第八节筏板基 第九节地基 第十节板 第十一节桩基础--承台 第十二节桩基础--非承台 第十三节柱下独 第十四节墙下条 第十五节重心校 第十六节局部承 第十七节图形管 第十八节结束退 第四章基础沉降计 第五章基础梁板弹性地基计 第一节弹性地基梁结构计 八、计 第十章基础施工 第一节概 第二节基础平面 第三节基础梁平法施工 第四节基础详 第五节桩位平面 第六节筏板基础配筋施工 第十一章工具 第一节使用说 第二节框参数说 第十二章技术条 第一节有关计算理论与原 第二节荷载组 第三节上部结构刚度对基础的影 第四节配筋与裂缝计 第五节地基承载力计 一、采用规范《地基规范 第六节单桩承载力计 第七节桩长计 第八节沉降计 第九节人防荷载及人防构 第十三章软件装配方 附录A地质资料数据文件（*.dz）的格 一、地质资料数据文件中的主要概念与内 二、地质资料数据文件的填 附录B地基承载力修正系 附录C基床反力系数推荐 附录D地质资料数据文件格式示 附录E常用结构构件对称型基本自振圆频率计 参考文 基础设计软件JCCAD是PKPM系统能最为纷繁复杂的模块。其主要功能特点概上或朝下；桩基包括预制混凝土方桩、圆桩、桩、水下冲(钻)孔桩、沉管灌注桩、干自动多种PKPM上部结构分析程序传下来的各单工况荷载标准值。有平面荷程序按要求进行荷载组合。自动的基础荷载可以与交互输入的基础荷载同工况叠Mindlin理论的中厚板有限元法计算，。JCCAD以基于二维、三维图形平台的人机交互技术建立模进入PKPM系列软件的主菜单后，在屏幕左上角的专业分页上用鼠标选择“结构”菜设计”的JCCAD主菜单，见下图。利用JCCADJCCAD的【基础人机交互输入】菜单中，可以根据荷载和相应参数自动生及Windowsvista兼容。JCCAD地质资料分 Es(用于沉降计算)(用于沉降及支护结构计算)、粘聚以勘探孔点作为节点顺序编号，将节点连线划分成多个不相的三角形单元，并将三角形单元编号。程序将以这些三角形单元为控制网格利用形函数插值的方法得到粉砂细砂中砂4粗砂5砾砂6角砾圆砾碎石卵石缩模量、重度、内摩擦角、粘聚力和状态参数等12个信息。须是1：1，如果原图不是这个比例，需要修改缩放比例。土层间操作，如添加土层、孔点信息、0厚度的土层参数修改，如果用户想编辑当前选中 菜单，用户可选择【0厚度编辑】菜单的子菜单来编辑“0厚度土层”的信息。点击【画等高线】菜单后，屏幕的主区显示已有的孔点及网格，右上的框显示的12底、……、水头等项。光标选择要绘制等高线的条目，JCCAD据和荷载数据：PMCAD、砌体结构、钢结构STS和复杂空间结构建模及分析； STS生成的轴网和柱、墙、支撑布置。其中因为“GB50007-2011--综合法”和“地区建筑地基基础勘察设计规范》--综合法”需输入的参数相同，“GB50007-2011--抗剪强度指标法”和“市工程建设规范DGJ08-11-2010——抗剪强度指标法”需输入的参数也相同，所以归纳为3种方法来说明其相关参数：选取“GB50007-2011--综合法”或“地区建筑地“基底以下土的重度(kN/m3)”：其初始值为20；对于有室的情况，采用筏板基础时应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、选取“GB50007-2011--抗剪强度指标法”或“市工程建设规范DGJ08-11-2010——抗剪强度指标法”后，屏幕显示如下图的参数框。dm)”：说明同（1）综合法； 异在归并系数之内的基础自动归并为同一种基础。其初始值为0.2。墙、筏板和基础梁20。始值为0，即拉梁不承担弯矩。用，但不应小于1.0。其初始值为1.0。“人防等级”：可选不计算、或者选择人防等级为4－6B级核或常规中的某该人防等级下，无桩无水时的等效静荷载。用户可以根据工程的需要，调整等效静荷注意：对于筏板基础，如采用【5桩筏筏板有限元计算】的计算方法，则“底板等效静荷载、顶板等效静荷载”的数值，还可在【5桩筏筏板有限元计算】→【模型参数】菜Ck，Rk：Ck表示ck为粘聚力标准值，Rk表示k为内摩擦角标PMCAD中的围区布置、窗口布置、轴线布置、直接布置等方法选取要修改参数的网格节点。选定结束后，屏幕上会弹出上图所示的“基础设计参数输入”框。输入要修改的PMCAD

1、自动多种PKPM上部结构分析程序传下来的各单工况荷载标准值。有平面荷PMSAP荷载、PK荷载等。基础中用的荷载组合与上部结构计算所用的荷载组合是不完全相同的。内力标准值后根据基础设计需要，程序将其代入不同荷载组合，形成各种不同工况下的荷载组附加荷载可以单独进行荷载组合，并进行相应的计算；如果了上部结构分析程序传来的荷载，程序同时还将用户输入的附加荷载标准值与的荷载标准值进行同工况叠过【当前组合】菜单来切换屏幕上显示的荷载组合。可以通过这种方式来查看，校核度分配，长墙分配的荷载多，短墙分配的荷载少。准值和活载效应标准值，可以单独进行荷载组合参与基础的计算或验算。若了上部结构荷MyQx、Qy。输入值后，件”按钮，在选取PK程序生成的柱底内力文件* 在完成PK的柱底内力文件*与平面布置图中的轴线匹配之后，在框中，选定PK的柱底内力文件*,就会在框的右侧列表框中，显示出其对应的轴线号。下图表示PK的3、4的轴线上。只有经过本菜单设定后，用户才能在【荷载】菜单的“选择荷载类型”框中点取【PK荷载】。点击上图框中的“清除文件”和“清除轴线”按钮，程序将清除所有*和所有轴√ 弯矩M框。点取相应的数值即可修改荷载。 组合用户校核荷载之用，与地础设计最终选用的荷载组合无关。点击后，屏幕出现如本菜单用于在当前屏幕显示的荷载单工况值，方便用户手工校核。如用户在【荷图所示的框。在用户选择某组荷载工况值后，程序会在当前屏幕中显示这组荷载的单工况Windows“拾取”命令后，再在图面上点取被的构件，然后，便可在想要的新的位置上布置同类构 [Tab]调出布置方式框，并选择新的布置方式。见右图： 击后，显示右图所示2个子菜单项。 - -

包围的格线，围成一区域，经确认后即可生成一个闭合的多边形筏板。PMCAD的【建筑模型和荷载输入】中，通过菜单项【轴线输入】提供的功能，下沉子筏板侧壁坡度指B/H，挑出宽度取相同值指Eb取成E（主筏板挑出宽度。用光标选取某块筏板，弹出下图所示“输入筏板荷载”框。覆土上恒荷载应包括地面做法或者地面板重量。程序在考虑柱对筏板的冲切承载力计算时，遵循的是《地基规范》8.4.7要求，否则小于1.0为不满足冲切要求且显示红色。1.25解决此问题，程序将柱对平板的冲切计算进行改进，在计算过程中考虑了竖向力和弯矩的作用。由于该方法是由规范中演化而来，所以，其计算结果设计人员参考。对剪应力的影响，并在中去掉预应力部分。 上图是程序判断边柱（边墙）或角柱（角墙）时距墙h0处的冲切临界截面的边界线。它会影响到中s的取值。 的冲切、剪切，是程序对规范的内筒冲剪计算应用的一个扩充，因此，对其计算结果地基梁（也称基础下条形基础）是整体式基础。设计过程是由用户定义基础尺寸，66 JCCAD软件可以适用以上工程中常用桩基础形式的设计。JCCAD桩承台软件部分可并布置了地基梁或者筏板后，程序在【非承台桩】菜单下提供桩及筏板布桩功能，范围加活荷载组合值合力作用点位置，这个两个值不仅省去了人工叠加每个节点下桩义。点击生成相应基础的菜单后，程序首先自动弹出“选择桩标准截面”框。用户可预制混凝土管桩、桩和双圆桩等。其参数随分类不同而不同，有单桩承载力和桩直径桩基础分类与输入参数 桩1500mm3倍桩径。单位的转换可点击右侧三角标志实现。此参数用来控制桩布置别为750mm或1倍桩径。单位的转换可点击右侧三角标志实现。底的标高；相对于正负0是相对于上部PM建模时定义的正负0位置。JCCAD主菜单下的“桩基承台和独基沉降计算”菜单用户人工定义承台的桩数一般应在209个菜单进行承台下桩布置，最后点击【输入完毕】菜单完桩都视为非承台桩。这些承台桩的承台视为地基板。所以在布桩前，必须先在墙下或柱下条形承台、十字交叉条形承台处布基梁，即为条形承台梁。其地基梁布置可通 先应选取要的桩目标，程序可自动捕捉某根桩（锚杆）的中心为定位点，然后，被的删除已布置在图面上的一根或多根桩(锚杆)，可通过光标、窗口围栏等捕捉方式进行操作，利用Tab键可切换捕捉方式。 进行精确定位，方法同节点输入。点击菜单后，屏幕弹出下图所示的“群桩输入”框。桩间距，可分别输入X向或Y向距离即可。菜单后，再选取筏板，屏幕弹出下图所示的“沉降控制复合桩筏沉降曲线”框，显示了已“沉降控制复合桩筏桩长－沉降曲线（明德林应力）”长－沉降曲线”钮，则可得到新桩数下桩长－沉降曲线。若点击“桩数－沉降曲线”基础模型文件中。不需要进入AutoCAD或TCAD程序，直接在基础模型输入 存在已有的DWG或者T文件。 导入前提示用户输入图纸比例尺，程序默认为1：100。3要求时，程序自动增加基础各阶的高度。其初始值为600。控制则填0，程序按最小直径不小于10mm，间距不大于200mm配筋。基础底面局部不受压。填0时全底面受压（相当于规范中偏心距e<b/6）情况。)及JC0.OUT”，可作为计算图，分别是承载力计算、冲切计算、X向板底配筋、Y向板底配筋计算时的控制荷载图。在生成独立基础后，可以随时点取【控制荷载】菜单，程序弹出如下图6.4框供JCCAD主菜单中的“图形编辑、打印及转换”程序心的某一位置又不通过自动生成菜单时，可通过输入X及Y方向的移心实现。基类号J-*是一致的。应的柱下独基也）。如删除所有独基类别，则等同于删除所有柱下独基。会提示选择新生成基础底面形心位置，见下图6.5：“毛石条基顶部宽(mm)”：其初始值为600；其初始值为150；其初始值为300；)及如果不控制则填0。JC0.OUT”，可“砖放角尺寸(mm)60，有砂浆缝值+半个灰缝宽度。对于砌块可按实际尺寸填写，单宽度过999mm。合力作用点的偏心距Dx、Dy。下图为某组荷载组合下桩群重心校核结果图。所示“局部承压_柱.TXT”文件，了详细验算结果。弹出下图所示“局部承压_桩.TXT”文件，了详细验算结果。 □存FCustomz.T文件中。点击菜单后，弹出下图所示的“选择输出文件及图形” 七、OPGL方式性地基验算数据存于DJJS.CHK文件中。针对各对各类建筑物不同的变形要求，PKPM系列软件的基础设计软件JCCAD观测资料统计分析所获得的经验系数ΨS来加以调整。Ssp0(za

i i1式 s

3-2可按该规范附录K采用。沉降计算经验系数 EsE 式 土自重，Po=P-γh。而中的(ziaizi1ai1)实质上是矩形单位面荷载作用下中心点的土层竖向应力σz在第i土层的应力积分值，即：(ziaizi1ai1) 该部分荷载的应力积分值，只是中的σz的函数形式有变化而已。当基础底面形状不的条件下，逐级加大竖向压力P，测读每级压力下达到稳定（固结）时的试件竖向应变， 图3-2压缩试验应力应变关系曲线 图3-3压缩试验e-p曲线通常取曲线上某一小段的割线斜率作为土的压缩模量，即：ES=ΔP/Δε后，土的刚度也很难再提高了。卸荷段的割线斜率代表土在侧限条件下的回弹模量Ee，其线（见图3-土层的附加压力值作为区间宽度，计算相应于该区间的压缩模量ESi值。应力由σ1至σ2，相应的变形为S1至S2，用以下关系式求得：K(2（S2S1近年来不少单位的研究人员[2][3[4]对基床反力系数进行了研究，提出多种试验确定基见JCAD明表C验(G503-19表F中。导出的都不可能完全符合实际情况，都有其他一些不能量化的因素无法计入。为了使ΨS，它是根据大量建筑物的沉地基最终沉降量计算未能直接考虑因素的影响，它们包括：果。从表3-2EsPo缩模量小于7.0时，对建筑物沉降量的修正加大，反之修正减小。附加应力越大对沉降的有是有一定变化的。在74《建筑地础设计规范》编制之前，我国一直沿用相关规0.20.1准（即应力比法，目前我国有些（如地区）仍然沿用此法。该方法虽有相的变形比方法确定沉降压缩层深度计算(GB5007-2002中5.3.6)，当满足下式的ni

式中Δz的取值表(GB5007-2002中表 b1931具有95%置信度的回归方程式(《地基规范》中5.3.7)：znb(2.50.4ln 1-30载。计算时采用规范给出的角点法计算了各受荷面积之间的应力相互作用。上，所以程序给出各梁下的初始附加反力都是相同的平均附加反力，改变需用户自行土层都按（3-2）验算一遍，如在软弱下卧层中发现有不满足式（3-2）条件的土层，则沉降计算一直进行到该土层为止，以下土层均能满足（3-2）式的条件。 力分布待求。《建筑地础设计规范》GBJ7-89中第5.2.9条中也有类似建议：“当于是根 克的应力积分式（3-7）可以得到n×n阶的所有区格的柔度矩阵最后形成n+3阶的线性方程组：

1f f f 1 2 q 22

1q

n nx1 x2 xny y y

A MxB M1 2 n

y

fijkijsijs

ij

2 abz( 2z2 abz( 2z 22 (当ij(Z) 2r5(当ija、b──分别为区格长宽的一半。

0.1～0.5(当ixi，yi为各区格形心坐标。kij＜1（i≠j的标准，即按规范的标准进行修正，只有如此才能使用规范的经验系数。JCCAD软件是按最后得出最终沉降量。条件的话，第二次修正采用的沉降计算经验系数，应尽量使用本地区归纳总结的经验系数s输入。墩基法，以一种为Mindlin理论方法，本段先介绍第法。等代墩基法的计算在推导中做了如下3条假设： nzijaijz(i1)ja(i1)EsψψCS'ψψCp0j Ej Sψ5.5.11ψC－桩基等效沉降系数，可按规范第5.5.9条确定n－桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数；内平均附加应力系数，可按规范附录D选用。0.2，如下式所示（引自《桩基规范》（5.5.8-：mzajpojj1m

式中aj──附加应力系数，可根据角点法划分的矩形长宽比及深度比按附录采用等代墩基法计算桩承台基础沉降时，需点取主菜单4“桩基承台计算及独基沉降等代墩基法的沉降计算没有考虑桩与桩间土的作用，对于桩距较密时是合适的，但当6d即桩（中：Pp为桩尖反力，数值为α·P，其中α是桩尖反力占总荷载之比例；Ps为桩侧·Pszii1Esim

lzi2[ajIp,ij(1aj)Is,ij lj1Es Eci

zizciziseueuzciakik

n沉降计算深度范围内土层的计算分层数;分层数应结合土层性质,分层厚度不应超过计算深度的0.3倍；zi

i2产生的附加竖向应力之和;应力计算点应取与沉降计算点最近的桩中心点；承台压力对应力计算点桩端平面以下第i计算土层1/2可将承台板划分为a个矩形块,可按附录D采用角点法计算；

第j桩桩长(m)；jj底板的承台效应系数,按表5.2.5确定；fak为承台底地基承载力特征系数,可按附录D确定；l/d≥50时，取＝1/2；介于两者之间可线性插值；─1.04“桩基承台计算及独基沉降计算”，并在【计算参数】子菜单中选择“新桩基规范（JGJ94－2008）－Mindlin法”、“建筑地础设计规范GB50007-2002”或选“规范DBJ08—11—1999”选项。在桩筏基础的沉降计算时使用主菜加独床反力F（F=KK*Adj单位kN/m），该系数由用户指定与修改，并可根据梁下是否垫128 并使两者保持相同。该参数隐含为300mm。当实配钢筋选择指定间距要求时，程序自动户只要选取采用板的最小配筋率0.15%的要求，底板构造配筋量大大减少。增加了板厚度信息，以便于部门审图。用，但不应小于1.0。其初始值为1.0。配时，在20%的配筋量范围内都采用同一种钢筋实配。及地基梁与上部结构梁刚度比m有关，其关系表达式如下：N1.05n1.6l17051m0SATWE（TATSATWETATFDK.TAT取用了考虑剪切变形的普通梁单元刚度矩阵，一般来说该方法计算的局部弯矩较弹性地基部结构刚度时，此时规范仅考虑柱子对上部梁的约束，而没有考虑其对地梁的约束作用，始值为20000。当基床反力系数为负值时即意味着将采用广义文假定计算（参见技术条件义文假定计算条件是前面进行了刚性假定的沉降计算，如不满足该条件程序自动采用一般文假定计算。筋计算。此项初始值为0.15。配时，在30%的配筋量范围内都采用同一种钢筋实配。其初始值为1.0。其初始值为1.0。150mm，但由于板可能通长钢筋与短筋并存，也可能通筋单独存否则将按普通构件的最小配筋率0.2%计算。600mm，支座则作为铰接50%和跨中板带最大配筋量的大者作为该通长筋区域的连通钢筋。对于某些2组恒+1.0，如用户需要折减的话，在轮压输入时直接折减。程序可输入的吊车荷载对数最多为16制这种弯曲，抑制弯曲能力取决于等代交叉梁系的刚度。图中梁线上的紫色数据是该能不同，如和群房，甚至同筑物的长跨方向和短跨方向的刚度倍数都可能不同，因此K】菜单，对各梁基床反力系数进行修改，以达到控制不同位置基床反力系数不同的目的，特别是部地基作了处理，承载力得到提高，其基床反力理），用户可根据地梁承受的反力比例适当调整减小地基的基床反力系数，以达到共同工K】菜单，可保存或不保存当前显示的基床反力系数，程序在0。Asv（同一截面内箍筋各的数据文件(隐含名为JCJS)，其主要内容如下： “梁号”：X=======轴线号：Y跨号：“No.”:表示荷载号下和跨中板带每延米的配筋量。当钢筋量为100000时就表示超筋（下同）。“剪扭箍筋”：为弯剪扭联合计算得到的同一截面内箍筋各肢的全部截面积(mm2)。的大小，不足之处再补充支座短筋，跨中钢筋则全部使用通长筋布置。因此用户须首先选作为两个通筋区域，一个为X方向另一个为Y方向。修改内容包括通长筋直径与间距；支座筋的直径间距、两边挑出长度和两支座筋的连通、对X、Y向裂缝宽度。制复合桩基（地基规范－2010）”等。程序接力上部结构计算模块，包括SATWE、TAT和 弹性介质，采用Mindlin应力求取压缩层内的应力，利用分层总和法进行单元节点处沉降0.5ln(DeSaSaDe为有数缩小，计算结果将接近3和4模型。变形量采用《地基规范》5.3.5，相应的土层参数在【地质资料输入】菜单中，由用户给坑开挖地基土回弹值按照《地基规范》5.3.9计算。终沉降量如《地基规范》R.0.1和R.0.4-8所示；实体深基础计算桩基沉降经验系数基中某点的竖向附加应力值，按照明德林R.0.4-1计算。可以自动计算，为了用户校核方便，还可以直接输入桩端阻力比j。根据分担比确定基床系数（1模型）或分担比（2、3、4模型）。一般基床系数是天然地床系数的十分之一左右，分担比一般小于10%。其计算参数可根据《桩基规范》沉降计算方法进选项4为“沉降控制复合桩基”：桩同分担的计算方法采用《地基规范》中7.5刚度”，如下图。TATTATFDK.TAT，SATWESATFDK.SAT，PMSAP软件生成的的刚度文件是SAPFDK.SAP。布置构件（墙、梁、板带）的网格线，当底层网格线较为时，划分的单元也可能比较，本项选择只选择有布置构件（墙、梁、板带）的网格线形成一个个大单元，再对布置构件（墙、梁、板带）的网格线及桩位，以上两种划分都没有考虑桩的位置，计算，可将控制边长缩小（如0.5~1米）。献越大。其隐含值为10，表明10m高的深梁，0表明不考虑。取整体计算结果填1aa值与浇后浇带时沉降完成的比例相关。项系数不出现在框上。其隐含值为0。对于铰接的理解比较容易，而对于桩顶和筏板现浇钢桩或预应力管桩筏板一倍桩径以上的深度，就可以认为是刚接。以上水浮力计算根据原理。一般认为，在透水性较好的土层或节理发育的岩石地0。图中提供了试桩沉降完成系数，用户可将试桩刚度0，则不考虑桩的作到的网格线上的等分点连接，这几条互不相交的连线就是辅助线，并能输入的辅助线。角不大于120度；(2)三角形单元，确保节点数为3。板及土的基床反力系数，再进行筏板布下法处理：将“板底基床系数k”设为0，“板中k增加值”设一合适的值。基础，程序同时给出《桩基规范》及《地基规范》的沉降计算值。对于筏础，程序同时给出《地基规范》及《地基规范》的沉降计算值。时，此系数不出现在框上。该系数隐含值为1，如大于1则为自动计算出的建议值。k(kN/m30；对于没有地质资料的筏板基础，其隐含值为：交互输入时用户给定的八、计JCCAD作用部位的内力理论解是趋近于无穷大的，这种现象是不符合实际情况的，因为工的柱、对于图形文件（*.T），为了便于结果的输出，对图形文件自动调出内文本文件，可以用写字板、记事本或Word程序打开，进行编辑等操作。 CEMENTS节节 ... NODE= DIS(max)=0.172253E-NODE= DIS(max)=0.172253E-NODE=NODE= DIS(min)=0.558969E- (delta)=0.116356E-PILE 1923456..Total总反力：-16600.717(kN) Load总荷载：25928.551ELEMENTNO.单元号= 序号坐标 S.P.X-Y-COORD.X- Y-MOMENTXY- MAXMIN10.676-0.3338E+02-0.4298E+020.5231E+01-0.3108E+02-23.000-0.3020E+02-0.1598E+02-0.5630E+00-0.1596E+02-35.324-0.2454E+020.1145E+02-0.7754E+010.1305E+02-40.676-0.2503E+02-0.4505E+020.1756E+01-0.2488E+02-53.000-0.2482E+02-0.2182E+02-0.1863E+01-0.2093E+02-65.324-0.2212E+020.1837E+01-0.6880E+010.3672E+01-70.676-0.1621E+02-0.4436E+02-0.2713E+01-0.1595E+02-83.000-0.1897E+02-0.2491E+02-0.4158E+01-0.1683E+02-95.324-0.1924E+02-0.5027E+01-0.7000E+01-0.2158E+01-序号坐 S.P.X-COORD.Y-COORD.X- Y-MOMENTXY- MAX MIN1 0.030-0.3629E+02-0.4965E+020.7552E+01-0.3289E+02-2 0.030-0.1223E+02-0.4873E+02-0.4147E+01-0.1177E+02-3 5.970-0.1821E+02-0.1135E+01-0.8080E+010.2082E+01-4 5.970-0.2288E+020.2261E+02-0.1059E+020.2495E+02-5 0.030-0.2464E+02-0.5143E+020.2514E+01-0.2441E+02-6 3.000-0.1726E+02-0.2528E+02-0.4972E+01-0.1488E+02-7 5.970-0.2093E+020.8490E+01-0.8523E+010.1078E+02-8 3.000-0.3162E+02-0.1387E+02-0.3780E+00-0.1386E+02-...ELEMENTNO.单元号 序号坐 S.P.X-COORD.Y-COORD.X- 1.268-0.4038E+02- 4.732-0.5497E+02 1.2680.4008E+02-4... ielem=19Mxz(max)=0.5716E+02KN*m/mielem=4Mxz(min)=-0.4406E+02KN*m/mielem=19Myz(max)=ielem=2Myz(min)=- ielem= Qxz(max)=ielem=8 ielem= Qyz(max)=ielem=ielem= Qyz(min)=-:ELEMENTNO.单元号= 序号坐 S.P.X-COORD.Y-COORD.X- 0.000-0.1711E+032..SHEARRESULTANTS ELEMENTNO.单元号= ..序号坐标S.P.X- 2ELEMENTNO.单元号 序号坐 S.P.X-COORD.Y- 13.268-216.732M(max)=M(min)=-Q(max)=Q(min)=-性地基板内力配筋计算】中令完全相同，用户请参阅相关说明。 表示板带半宽度取为房间跨度的1/4。板带起始编序号的位置，即在描述该房间时，该边的序号为1，并按照逆时针方向递增。果显示为0时，表示按构造配筋。筋，第二行显示的数值是X和Y方向的下筋。10，基础之间没有差异沉降。防水板只是承担本身自2。右侧菜单及其中的【模型参数】，由于计算目标单一，提供的比【⑤桩如图3。4取1.4；当水位变化不大时，水浮力荷载分项系数按永久荷载分项系数确定，取1.35图2右侧菜 图3【模型参数】的框界4作为支座不动，没有竖向变形的计算模式，即该处的位移值为0，如图5。JCCAD的【基础人机交互输入】选取的荷载中，挑选多种荷载工况较为合适了。填0时表示不考虑相互影响。“沉降计算调整系数”：《独基规范》中利用Mindlin方法计算沉降时提供了沉降因此JCCAD计算沉降时，提供了一个可以修改的参数——“沉降计算修正系数”。程序将自动计算。“承台受拉区构造配筋率”：《桩基规范》规定承台配筋率为0.15％。70mm；此外尚不应小于桩头嵌入承台内的长度。5.2.5SATWE为例，当用户选择【直接计算】，程序将只计算用户手工输入ICD、桩定义时的桩编NPPLQUK以及该承台下所有桩中的最大桩反力、最小桩反反力与桩承载力比较校核时，程序自动考虑荷载、偏心荷载、含组合荷载等不同组合号、以及桩承载力特征值。如果桩反力校核控制组合中含有工况，那么程序还将在每组荷载工况下，桩承台将承受其上柱或墙传来的水平荷载，该水平荷载分为X方向和Y方向的两个力，程序将两个力矢量求合得到该承台的总水平力。程序再根据该承台有3根桩，单桩水平荷载是平均分到每根桩的水平荷载。虽然程序给出了每个桩承台的水平力总值，但实际工往往需要考虑桩承台基础做SATWE程序传到基础的总的水执行【基础人机交互输入】→【荷载】菜单，在选取荷载类型后，程序会给出所有被选择荷载类型，各自作用在基础上的荷载信息：竖向力、X向剪力、Y向剪力。水平文本文件输出结果内容如下，程序对于每个承台输出：承台阶数、每阶的阶高及对应的组合号、X向配筋面积、Y向配筋面积及其控制计算配筋的组合号。此处输出的配图计算结果文本输出示意（一图计算结果文本输出示意（二拟的截面为100*100的柱上。

降计算，当计算单桩、单排桩、疏桩基础时采用Mindlin法进行沉降计算。ICD、桩定义时的桩编NPPLQUK以及该承台下所有桩中的最大桩反力、最小桩反承台受冲切、受弯结果文本文件含义为，对于每个承台输出：承台阶数NSP，每阶的阶高及对应的组合号，X向配筋面积、Y向配筋面积及其控制计算配筋的组合号。计算结果文件ZJ01.OUT，菜单见下图：果文件ZJ0*.OUT。*对应的是不同的标准荷载组合内容。菜单见下图：承台计算结果文件ZJ0*.OUT。*对应的是不同的基本荷载组合内容，菜单见下图：面积，沿X方向截面积，以及相应冲切面的位置坐标X1、Y1、X2、Y2。*.T*.OUT都可进行操作，只要用光标点取示X/Y坐标，或者同时显示X/Y/Z坐标，坐标值精确到小数点后一位。该标高条-3米，则模型中-3米以下的所有柱、墙均显示。合，以及每个承台的反力、配筋、高度的计算结果。荷载，梁弯矩，力，地基梁竖向位移曲线，梁内容，操作与PKPM通用菜单【图形编辑、打印及转换】相同，可参阅相关的操作手册；屏幕右侧的菜单是绘制基础施工图的，可以完成基础梁平法施工图、立剖面施工筋、改筋、分类改筋等修改基础梁钢筋标注，可以根据实配钢筋完成基础梁的裂【参数设置】将基础平面图参数和基础梁平法施工图参数整合在同一框中，当点取【参数设置】菜单后，程序弹出如下的修改参数框，在完成参数修改并按“确定”按钮退出后，程序将根据的参数信息，重新生成弹性地基梁的平法施工图，并根据参数修改重绘当前的基础平面图。点取【参数设置】菜单后屏幕上的框如下： PMCAD的操作一致，增加了一项【标注板带】菜单。该菜单用于筋、箍筋、腰筋、腰筋拉结筋、翼缘受力筋、翼缘分布筋）条件完全相同的连续被归最小箍筋直径取8mm，当大于1300mm，箍筋直径最小取10mm。200mm。程序取hw为减去梁两侧现浇楼板厚度的较小值。梁宽≤200 为3 梁宽≤250 为4梁宽≤300时 为4～5根 梁宽≤350时 梁宽≤400时 为6～7根点取此命令写当前图中基础的基准标高，这个标高是当前施工图中布置的标高相 6“梁箍筋”的输入格式如：B10-400(4)10400mm【改筋】采用手动选择连梁的修改方式，可以选择多个，用下面框修改相应的钢筋。程序可以只修改选中的的单项钢筋，如：当选取的多个梁的 参数定义完毕后，就可以正式出图了。程序首先要进行图面布置的计算。布图过JCCAD计算程序的计算结果自动绘制独立基础、墙下条形基础、桩承台的详图，同时程序提供了几种采用参数化框方式绘制基础大样图的功能， 次选取基础输入时的数据，而钢筋数据需要在这里补充。在输入钢筋数据时，A表示一级钢，B表示二级钢。框见下图：，粗犷型：它只对筏板钢筋的级别、直径、间距感，而对其它信息不关心（如具置 那么，它的板底或板顶与主筏板的板底或板顶面可能不在同一标面，此时，如按主筏是，如果用户对筏板钢筋的具体尺寸信息不感，只是想表明钢筋的排放，那么，不需(2)“铺设钢筋—画全部”---用来设定板钢筋的示图“第一根钢筋加亮显示”---用来设定板钢筋的示图方法。如控件中设定为该内容，则当“显示校核钢筋的颜色”---用户可改变选定钢筋的显示颜色。 “绘，标局部钢筋序号”---表示 其一，JCCAD模块的菜单【③基础梁板弹性地基计算】→【弹性地基板内力配其二，JCCAD→【交互配筋】→“梁板（板带）方式配筋“筏板有限元法---均匀配筋”-----JCCAD筏板有限元计算】→【交互配筋】→“分区域均匀配筋上图所示框中出现的数值是首选目标的信息，如某次操作只是要修改板面钢筋的信------选择“只选通长筋”---表示在图面上显示的钢筋只可能是通长筋，其它筋不显示。选择“只选支座筋”---表示在图面上显示的钢筋只可能是支座筋，其它筋不显示。选择“只选自由筋”---表示在图面上显示的钢筋只可能是自由筋，其它筋不显示。---角≤45度的钢筋，其它筋不显示。角＞45度的钢筋，其它筋不显示。【筋网线的选取之后，屏幕上将弹出一框，用来输入钢筋的信息。它共分二页，第一页见------------控件“首根直段长度”初值为用户在平面图上放置自由筋时点取的两点间的距离，---控件“备注”---区分不同自由筋的注释符。---如果该控件没有打勾，则表明框处于对该钢筋信息的修改选项“只画一根”---即对铺设的每一组钢筋，在选项“画全部”---即对铺设的每一组钢筋，在【检查,基础工具箱包括地础计算和人防荷载构件计算两部分,可实现工程计算以及单项计算两种功能。单项计算是指计算某一项内容，如地基承载力计算，沉降计算等。而工程按法计算室人防荷载。此工作Name.Prj，其中包括工程名称、工程编号以及工程设计 工程计算界面中，选择主窗口左侧的计算项目控件，选择你工包括的单项计算项 通过删除“工程1”中的单项计算项目，来编辑将要生成的计算单项内容，填 ：计算并输出到计算书，生成*.rtf文档，和*.fig基底以上土的平均重度同JCCAD中的相同。16；“水标高”：默认值为-8；参见第四节人防等效静荷载法部分。其中其中L1=L-100(门搭入长度)/3。L2=L-100。 PFkGk fa——修正后地基承载力特征值。当荷载采用包含作用的荷载组合时，取地基土抗震承载力特征值。采用国家规范时fa=fse；采用《地基规范》时，fa=fd/RE，该内Pkmax≤1.2f FkGkMkxxykmax(k xy方法是计算出满足下式的反力分布函数P(x,y)，求出边界上的反力最大值即为PkmaxN＝P(x,ysMx－P(x,sMy P(x,sH作初步设计，自动设计的阶数为：H＜600时设为一阶，600≤H＜900时设为二阶，H≥900时设为三阶。按照冲切及剪切计算如不满足则自动增加基础高度H并调整台阶阶数，各台阶高度和每阶的尺寸。程序最多设计8.2.123条的要求验算台阶的宽高H，抗FL0.7hpftamh0 atabmFLPj外接矩形进行冲切计算这样避免了柱间距较大时基础高度过高的异常情况。 hs—h0<800mm时，取h0=800mm算宽度按附录U计算。M1a2[(2l P2G) 12 M1(la)2(2B

2G

G——考虑分项系数的基础自重与其上的覆土自重。A——基础底面积(m2)B、L——基础的长、短边尺寸(m)全系数，即抗力与基本组合中Nmax的比值。抗局部承压力的如下：Rl1.35clfcl范》的第1条的不重复计入基础面积的要求。配筋计算则在第四节讨论。qfa0D1500mm时基础高度做成等厚度。带卧梁钢筋混凝土基础，当悬挑长度小于或等于750mm时基础翼板做成等厚度。Fl0.7hftbm即[0.5(BBw)h0]p0.7hftHh0.050.5(BBw)p0

0.7hft程序中内定H≥250mm。Vs0.366ftd W dX

l2 2EI

l

l2 2l3 l 1 2TIpl2

2T l2 0

l

l2 1 MiMjsh(l)sin( l)QiQjcos(l)ch(l)sh(l)sin(l)M2EI{[2(l)2FFF]Wi(FF)Wj[2(l)F 1 3 4 2 1 1F]i(F2F)j}ql2[sh(l)sin(l) 2 sh(l)sin(l)cos(l)ch(l)F2 sh(l) 其中

F1ch(X)cos(XF1[ch(X)sin(X)sh(X)cos(X F1sh(X)sin(X F1[ch(X)sin(X)sh(X)cos(X ch(l)sh(l)cos(l)sin(l) ch(l)sin(l)cos(l)sh(l) ch2(l)cos2(l) 2sh(l)sin(l) 2[ch(l)sh(l)cos(l)sin(l)] 2[ch(l)sin(l)cos(l)sh(l)] V22(1221 2

V

12Eb

6Eb (1)lE 60E

0(4)E

06E

00(2)EI b b b bb(1)l12E

6EI

(1)l12E

6E b b b b

(1)l2 GbI

6E

(2)E

6E

(4)EI b b b bb(1)l

由于在梁交叉节点处下的一块底面积被两个方向上的梁使用了两次，因此存在着Pi进行了修正，并按修正后的荷载PiPiPi重新计算。其中 Pim1

aiii———ia———A———有考虑到，特别是建筑，因此计算中是否考虑进行底面积重复利用修正应根据具体情翼缘宽度，然后再按200mm范围进行归并，自动形成若干标准截面。载初始取值考虑了上部建筑物影响，且按顶板覆土厚度≤0.5米情况取值。6级常规人防面荷载取55kN/m2。对于筏板基础初始等效静荷载取底板值：4级核人防等效面荷载取75kN/m2（水；4BkN/m2；5；6；6B6级常规人防等效面荷载取40kN/m2（水位以下取90kN/m2。这些荷载初始值可由用户修改。人防等效荷载与1.2×建筑恒载进行组合，由此得到板的边界一般作为刚接处理，当边界为墙体支撑，且板边挑出长度小于600mm，则作为铰（kN/m2反力，一般来说上部荷载不均匀，如与裙房共存时，应采用第一种反力计算，否则高柱下平板矩形梁宽度的确定原则是按《升板规范》的3.2.2条规定的垂直荷载3.2.23.2.4规范》第8.4.7条的要求，考虑了柱根弯矩的影响。由于建筑筏板基础的厚度较大，因而本软件采用了Mindlin的中厚板理论分析筏板。以往常用的薄板理论基于以下的KIRCHHOFF假定：论忽略了剪应力xz,yz所引起的形变，而Mindlin板理论虑了它们的影响。w,x,y只需C(0)连续，而经典KIRCHHOFF薄板理论有限元需C(1)连续,即wxy和w u(x,y,z)zx(x,v(x,y,z)z(x, w(x,y,z)w(x,w{u}=

xy {b}

x, y,xxxw w, y

M M y {}

[D]{ Qy 0

0 [D]0s0

1

2 x 8

0xe

i i i1 Niyei 8 Ne {e} [Be 88{e}[Be N 0

N 0 [Be]

Ne [Be]

i,y N N

N

Ne i,

i,x

i, ([Ke][Ke]){ae}{f i [Ke]是与弯曲变形能有关项对总刚度的贡献，[Ke]是与剪切变形能有关项对总刚度的贡献，fe}i [Ke][Be]T[D][Be]detJd [Ke][Be]T[D][Be]detJd

J

PMCAD能交互输入正交、斜交与曲线网格，为了能计算曲线梁，同时保证它与板单元Mindlin板(梁)发现其结果不收敛于薄板(梁)的理论解，这种现象叫“锁定”，它是由于在总势能中剪力项中的约束造成，当板(梁)xzyz0，这种附加约束导致了刚度矩阵的。面介绍了Mindlin理论的四边形中厚板有限元的模型，但在实际工板的形状Mindlin理论的三角形户可参看前面2、3段的说明，此处不再赘述。实际工柱、墙及桩处板的内力是峰值处，但不是无穷大值，合理选择划分网格尺动按照规范方法根据地质资料计算单桩刚度，设计人员可利用实测Q-S曲线单桩刚度进行修改。程序采纳群桩科研成果自动将单桩刚度转换成群桩中的单桩刚度，并自动地根刚度，可以参见《桩基规范》附录C进行计算。Kiih1 C 0也可根据静载试验Q-S曲线按下式计算KQa a──为试桩沉降完成系数，对于持力层为砂土，＝08沉降的计算(H.G.Poulos,19688;H.G.poulos和N.S.Mattes,1971并用相互影响系数ij来描述 ij＝─────────────────＝ nnSiiiijQj

即为单桩在单位荷载下的沉降,又称为桩的柔度系数ijji,ii

两根桩的相互影响系数ij，分别按均匀深厚土层和有限厚土层列于表2-1-5-1 K∞∞∞ ∞Ｒs＝────────────────── Rs(ButterfieldBanerjee,1971;MorganPoulos,1968)取决于桩的长径比刚性层(端承桩)上群桩沉降比分别列于表2-1-5-3和表2-1-5-4。利用表2-1-5-3和2-1-5-4以及对应单桩的沉降S1可按上式方便地求得2×2,3×3,5×5正形排列群桩的沉降。当群桩中有的桩时，Ｒs值可按下式外插确定:Rs(R25R16 5)式中 沉降比群桩内桩的根数n49刚度系数K∞∞∞∞2522210564295 沉降比群桩内桩的根数n49d刚度系数K∞∞∞∞22511231511112653222Csi1ln(15d BQ-SiiS1土的性质除以沉降完成系数0.4~0.8。3RMindlin以上二种计算方法由于桩土柔度矩阵是对角矩阵，其刚度阵很容易求解，这法基规范》附录R。1.0。主要用于地基承载力的计算或浅基础底面尺寸的计恒y恒风yy恒活0.6风yy恒风x0.7yy(恒0.5活地x0.38y(恒0.5活0.2风x地x0.38 恒恒活0.7yy恒活06风x0.7吊恒风x0.7活0.7yyy恒吊0.7活0.6风y(恒0.5活0.5吊0.2风x地x0.38 1.2恒1.41.35恒0.7y1.2恒1.4风yy1.2恒1.4活0.61.4风yy1.2恒1.4风x0.71.4yy1.2(恒0.5活1.3地x0.5y1.2(恒0.5活0.2风x1.3地x0.5 1.2恒1.41.2恒1.4活0.6x1.4y1.2恒1.4活0.6x1.4风x0.7x1.4yy1.2恒1.4风x0.7x1.4活0.7x1.4yy1.2恒1.4吊0.7x1.4活0.6x1.4风y(恒0.5活0.5吊0.2风x地x0.38 上部结构传来的荷载标准值按上述生成各荷载组合。如果某种荷载荷载标准值没可以修改荷载组合中的分项系数及组合值系数以及其他荷载参数。荷载参数中隐含值PK荷载这样的非同一工况的荷TATSATWE计算时要选择将刚度传给基础项。生成“TATFDK.TAT一个，Kij就是弹簧刚度系数。 Kib·xi=Fi xbFbFi表示内部点对应的右端项，Fbxixi1xbx

FiFi1Fi2FFF bxb1Fi2得 0及 Kib·xi2=0 xb2由(2-3-1-2)得 K1Fk1 FKK 由(2-3-1-3)得 K1K i ibb_xb2Kbb 式中_bb KK_ _

_bb为等效边界刚度矩阵 F FKK1Fb

b,F

理解为将这些边界同时放松，然后由边界接口处的平衡方程定出真实的边界位移。6个。其子结构或广义单元的出口节点就是与基础相接的底层柱子和剪力墙，每个节点采用梁板有限元计算所需的三个未知数，即X方向转角、Y方向转角、Z方向位移，这些就是“所关心未知数”。上部结构计算时大型方程组计算采用了基于LDLTiLDLT分解法的高速三维计算软件TAT是采用薄壁柱理论进行复杂体型建筑三维分析计算的，它同，第七个自由度用来描述截面翘曲。它最大优点是自由度少，使复杂的结构分析得并将上部荷载按刚性底板假定和文反力模型导算成梁上线荷载，这样计算相比弹性地基，局部弯矩将大些，整体弯矩则为0。该方法适用于上部结构刚度较大，或者地基问题时，也采用了类似力学模型，其上部结构等效刚度计算采用了梅耶霍夫估算框架结构等效刚度计算方法（参见《箱筏规范》5.2.8条。该方法的特点是在计算上部梁的条的，计算出上部结构等代刚度，再除以基础梁刚度就可得到计算所需的刚度倍数。2007年门进行的弹性地基梁课题研究对此问题做了详实的分析，发现了以往的计算方法的不足，根据我们的研究成果又提出了新的刚度倍数计算方法。ANSYS对框架结构体系进行了地基、基础与上部结构的共同计算和等代梁方式的计算，通过对比分析发现采用梅耶霍夫的等效Nnlm128组框架模型分析数据进行多变N1.05n1.6l17051m0T基规范》和《人防规范》允许底板的最小配筋率降至0.15%因此在程序中设置了选择项，筋的)最小配筋率取值方法为:纵向钢筋最小配筋率tl,min=0.6 ftT规范》9.2.5V≤0.07fcbh0V≤(0.7ft－T/Wt)·bh0小于100。用户可以选择是否要进行最小配筋率的验算。便判定箍筋超筋，此时箍筋输出量为Asv＝100000.00。

M My 0.9f(h0y高度hc时，取h0＝hc进行配筋计算。梁、板抗弯配筋按《混凝土规范》第6.2.1条至第6.2.5条及条件计算，在梁的抗弯计算中考虑了0.15%的受压区钢筋面积(考虑压区钢筋面积的百分率可由用户修改)，以梁的抗剪抗扭配筋是按《混凝土规范》第六章中弯、剪、扭共同作用下的矩形、T形梁配筋和规定计算的。计算结果输出的箍筋用量中已包括抗扭箍筋，输出的抗弯纵筋量中建筑公司主编，1988年版)确定的。梁中受力筋直径为14～32mm，梁的腰筋直径≥14mm，间距不大于200mm，且单侧配筋率不小于梁肋体积的0.1%（用户可修改腰筋。箍筋最小直径为8mm。板中受力筋最小直径为:Ⅰ级钢8mm。Ⅱ级纲12mm。受力筋最大间距为:板厚≤150200mm。板厚＞1501.5h(板厚)及不大于300mm，受力筋最小间距为100mm。程序自动选出的钢筋直径、间距均可由用户审核修改。考虑到地基梁截面较大，程序将部一般至少有四根钢筋连通，用户可根据具体情况将下部第一排钢筋全部连通。无柱交叉梁节点处附加箍筋：根据《混凝土规范》9.2.11条，交叉梁处主梁(两个梁(5.3.5—1)，及《地基规范》第8.4.7条的。该方法不仅考虑了竖向力对平板的冲10mm的防水要求，如采用刚性防水则应控制裂缝宽度不大于0.2mm。如采用柔性防水则无此要因此在计算裂缝宽度时支座弯矩乘以一个折减系数Kz：Kz=1-0.78125×(Hs/Hb-0.2) （0.2≤Hs/Hb≤1 (0.2<Hs/Hb其中 Hs：底版厚度；Hb：地度其中

fafakb(b3)dm(dfSEafa(4.2.3条aa

aafaMbbMdmd 002468当采用《地基规范》时程序会自动选择基本组合进行承载力计算，并且直接输入地基承载力设计值fd，不用进行地基承载力的宽度和深度修正。再进行承载力验算。地基承载力抗震调整系数γRE由用户直接输入。对于无室的情况取到建筑标高正负0处，对于有室的梁式基础覆土高度取到18kN/m31.0。对于筏板基础覆土重对于独础，墙下条形基础，桩承台基础，基础自重和覆土重统一在平均覆土压强选择自动计算时，程序按基础底标高到0.000的距离计算覆土深度，平均容重取20。向极限承载力标准值，如下：QukQskQpkuqsikqpk式中： QukQskQpkusiqsiklsipqpk式中： 可按《桩基规范》表5.3.6-1取值。 载力标准值时，采用如下计算：QukQskQpksuqsiklipqpk当h/d<5 0.16hbb dsd当hb/ds≥5 p ds--------------------------桩外直径规范》5.3.7条确定。4.1节的规定采用。单桩竖向承载力标准值与特征值的换算关系见《地基规范》附录Q.0.10第七条的规定。所有沉降计算采用的荷载均为长期荷载，即:恒荷+0.50.5为准永久系数。以下常用的规范手算法。在运用《地基规范》(5.