工程施工计算书

13页脚内容13页脚内容第一章 工程概况支护形式的选择：在基坑开挖过程中，土壁的稳定主要是依靠土体的内摩擦力和黏聚力来保持平衡的，一旦土体在外力作用下失去平衡，土壁就会坍塌。土壁坍塌，不仅会妨碍土方工程的施工，还会危及附近的建筑物、道路、地下管线等的安全，甚至会导致人员伤亡，造成严重的后果。因此，为了保证基坑工程的顺利进行，我们有必要选择合理的支护形式。目前经常采用的主要基坑支护类型有：（1） 要支，基坑内开挖土施工方，搅拌桩施工（无、、），造及，支护要基坑有一定搅拌桩，用深不的基坑；（2）桩支护，是桩支护，用土的地采用桩支护搅拌桩，用。桩支护用深的基坑，造（3） 地下，支护施工，土层用，体、和体，造。工程开挖深、地基土层，我们选择了开-------。桩有施工方桩后开挖、工形，维内的和。支护的：支护的就是基坑开挖和水地在工程结的内容支护的，桩内力的和、的计，的，的，和基坑稳定的。一） 作用支护的1）作用在支护的为类：考虑降将水力土力作为恒，采用水土合力。②汽车吊车堆取q=20kN/m。震爆炸暂列入本次容。理论然实际般都复杂并没精确论正确而通过现场测试室模试并限典朗肯论似并辅系数，样得到的果都是偏安全的。第一章 工程概况对于地下水对土压力的影响，根据土层信息，我们采用水土合算法。合算原则认为土孔隙中不存在自由的重力水，而仅存在结合水，结合水不能传递静水压力，以土粒与孔隙水共同组成的土体为对象，适用于于黏性大、渗透系数比较小的土层。而本工程土样渗透系数为0.08m/d孔隙比n=0.75，符合水土合算要求。水土压力计算因为基坑的开挖使得开挖部分土体失去了平衡，坑外土体有向坑内运动的趋势，于是墙后土层就会施加于围护结构一个主动土压力，迫使挡墙向基坑内变形，对坑地下层土体产生挤压效果，与此同时，基坑内层土体就会施加于围护结构一个动土压力。护墙向1m计算土主动土压力系数：K=ta2(4o−2)=ta2(4o−1o)=0.59a1土主动土压力系数：K=ta2(4o−2)=ta2(4o−2o)=0.49a2e=(q+γh)Ka0e=(q+γh)Ka01a1−2c√K1 a1=0.49kPa：ea1−=14.74kPa土层土压力：ea1+=−9.38kPa：ea2=(q +γh+γh12) Ka1−2c√K =2 a20.49kPa墙与土力，即摩擦力δ =0，计算出主动土压力偏大，动土压力偏小，因此，在计算被动土压力系数时，使δ ≠0，则动土压力系数可按照下式计算：土层信息图2土层信息图K=⌈ cosφ ⌉p cosδ−si(δ)sinφ式中 K— 主动土压力系数；p— 土的内摩擦角；δ— 桩土的摩擦角（δ=1~2。3 3δ =1=1o,则该黏性土层的动土压力系数K

=2.642 2 p鉴于安全考虑，一般不对主动土压力予以折减，故述主动土压一1/2一1/2y=eaγ(Kp−Ka)=107=2.62m布图②灌注各点M(kN∙m)V(kN)A各点M(kN∙m)V(kN)ABCDE0-5.-59-23013.456.4010.1504781678.7.1.5灌注入根据入深度 X=y+√

=2.62+√

=2.62+4.96= 7.58m

γ(KP−Ka)

19.4049）考虑质较差应乘定安全系数K=1.1,即灌注桩入深度1.17.58=8.34m则灌注总长度H=13.5+8.34=21.84H=22。4灌注挡墙设计00042540mm5f=300Nm2。y501000mm800m1000m200m,50mm。M=2f

r3∙si3α+fA

sinsintC3 c

y Ss πM抗N∙mm;CA纵向积m2;Sr−直m;r所周半mm半减去smm;αt-纵向积纵向积α−积2fcMP；fyMPa。AS=2500m2(=0.)计=fy∙AS(fc∙A0α=0.αt=0.MC=248.6kN∙m单故AS=2500mm2考虑到构安K=1.4AS=1.2500=350m210 2S=3801m2）第一章 工程概况④构造配筋钻孔灌注桩的箍筋采用8@200螺旋箍,每隔2000mm布置一根直径为16mm的焊接加强箍筋，以增强钢筋笼的整体刚度，有利于钢筋笼吊放和浇筑水下混凝土的整体性。土层锚杆设计计算①确定基坑支护方案，根据基坑开挖深度和土的参数，确定锚杆的层数、倾角等根据开挖深度和桩身受力分析，我们采用三层土层锚杆支护，每先挖到锚杆标高，就进行锚杆施工，待锚杆张拉好后，方可进行下一步开挖。参照《土层锚杆设计和施工规范》，我们选取土层锚杆水平间距为2，锚杆倾角为3o，然后进行设计。②根据锚杆的间距、倾角，计算锚杆轴力第第锚（i层锚杆124.923杆轴力348.01103.9③ 计算锚杆度锚杆Lf

可下计算：L=L =Lf AB AO

sin（45o−)∙2∙sin（45o+α)2αα— 锚杆倾角。：Lf1=到度应超过 滑裂0.5~1.0m的度， 故取L=10，以下同理。f113L 锚杆锚基坑以下土力为的AO距— 土体土层度加内标

L =7.0mf1L =5.0mf14.255.0mLa

Lad

= KmNtdmτ1.2mK—m12.0Nt−=ctanδ确定c点覆压摩擦角通常δ=（1/3~1/2）φ当=m：φ=15×1+20×12.5=19.6o13.5c=5×1+20×12.5=18.9kPa13.5δ1/φ=9.则,

，×m×代入公La1

=3.3因小4.0，因此La1

=4.0mLa2

=15mLa3

=33m⑤ 索断面尺寸截面面列公确定：普通钢筋A≥K Td预筋

s mfycosθA≥K Tdp mfpycosθAA预钢筋截面面s,pff预钢筋抗值；ypy13第一章 工程概况K—安全系数，取1.3。m计算结果如下：第一层锚杆:As

=10.1m2，选用普通钢筋 2 12（As

=226m2）第二层锚杆：As

=1306m2，选用普通钢筋3 2（As

=1473m2）第三层锚杆：A=1595mm2,选用预应力螺纹钢筋 2 32（A=p p1609m2。⑥ 预应力张拉值计算因为第三层锚杆处荷载值较大，我们选用了预应力螺纹钢。土层锚杆灌浆后，待锚固体强度达到 80%设计值以上，便可对锚杆进行张拉。预应力张拉时，为了减少应力损失，我们采用“跳张法，即隔 拉 1的方法。正式张拉前，取设计拉力的 10%~20%，即110.39~220.78kN，对锚杆预张一两次，使各部位接触紧密。正式张拉采用分级加载，每级加载后恒载 3分钟，记录伸长量。张拉到设计荷载（不超过轴力），恒载 10分钟，锁定预应力为设计轴拉力的75%，即827.9。⑦ 土层锚杆抗拔设计计算土层锚杆的极限抗拔设计值按下式进行计算πN= [d∙∑q l+d∙∑q l+2c(d2d2)]u γ siki 1s

sjkj k 1则第一层极 设计值为 限 抗 拔则第一层极 设计值为 限 抗 拔13li第i；Lj第j层土锚固长度；Qsikqsjk土体锚固体的极限力值；Ck部分土体力值；Γs向受项1.3133.14uN=1.3u

0.18×702+0.3×70×2+2×20×.32−0.12]=167.88kNKb

=167.88=6.74>1.524.9N=3.40.8×05+0.3×0×0+2×0×0.32−u 1.30.827Kb

=664.97=1.91>1.5348.0N=3.40.8×03+0.3×0×0+2×0×0.32−u 1.30.826Kb

=1618.561103.9

=1.471.5i杆 1 2 3m）m）m）

10 7 54 15 3314 22 38① 荷载均布荷载：Q=4.12+9.43×0.5+14.74+32.56×5=60.82kN/m1 2 2 2 2均布荷载：Q=14.74+32.56×5+32.56+79.09×5=198.69kN/m2 2 2 2 2均布荷载：Q=32.56+79.09×5+79.09+107×3=279.13kN/m3 2 2 2 2×为600800mC305f=Nm,×ym4M=0279.13=111.6mmaxss

=

=0.034αf1cbho2αf

1.0×14.3×600×(800−65)2s相对压区高ε=1-√12αs

=α1fcbhoε=1.0×14.3×600×(800−65)=714.7mm2S fy

300小率ρmin

=ma{0.2%0.45ft=0.2145%fyS min需造因此选HRB331的同理S min需造因此选HRB331的同理对于跨中其与相差不多故对称③ 剪相关同理出中剪值V=1.27=335kNmax0.7fbh=0.7×1.43×60(806÷100441k335故只需造置箍置8@250HPB30光圆t o稳性验算① 整稳性验算于对提高故此不验整稳性录软结果。②深层滑移稳定性验算土体深层滑移稳定性。深层滑移稳定性验算，可按德国学者克兰次的方法进行：cb直线，cd力系验算，包括土体自重及地面超载G，围护墙主动土压力的合力Fa

，cd面上土体主动土压力以合力Fcd

,bc面上以合力F;bc作力多边形求出力多边形以平衡力即锚杆拉力R ;tmaxK ;msRtmax≥KNt ms式中 N−土层锚杆设计轴向拉力tK −深层滑移稳定安全系数，Kms

=1.2~1.5。近似取如图所示滑动块受力分析：层土层锚杆，Rtmax

=392.6kNRtmax=392.6=15.7>Nt 24.9二层土层锚杆，Rtmax

=751.7kNRtmax=751.7=2.16>Nt 348三层土层锚杆，Rtmax

=3414.5kNRtmax=3414.5=3.09>Nt 1103.9γDNK= 2 q

+cNcLD-体插入H-坑开挖度；q-面超；

γ(H+D)+q1γ−坑外表至各土天然重度加权平值；1γ−坑开挖面以至各土天然重度加权平均2值；N、Nq c

−极限普朗特尔NNq cN=tan2(45o+φ)eπtanφq 2N=(Nc q

−1) 1tanφ因杂填土土较薄1而且杂填土与粘土重接近故取 γ=γ=19kPm代入得2 1K=3.0>1.2~1.3L故部满足④ 坑部土体抗隆起KL=MRLMSLM−抗隆起矩，M=RKtanφKL=MRLMSLM−抗隆起矩，M=RKtanφ+RLRtanφ+RcRL1a2R13=D(γho2+2qh)+1D2qo 2

( α−α2 1

+sinα2

cosα2

sinα1

cosα)−11γD3(cos3α3

cos3α)1R=1D2q

+

α−1（sin

sin

）]−2 2 f 2