土木工程设计流程2计算书

第一部分：工程概 建筑介绍建筑地点建筑类型门窗使用地质条 梁、柱截面尺寸的初步确 框架结构的计算简 第二部分：楼板设 屋面和楼面板的荷载计 楼板计 第三部分：次梁计 荷载计 次梁计 截面设 第四部分：竖向荷载作用下框架结构的内力计 计算单元的选择确 横梁纵梁柱线刚度的计 恒载荷载计 恒载内力计 活载荷载计 活载内力计 梁、柱内力计 第五部分：横向水平荷载作用下框架结构的内力计 风荷载作用楼层剪力的计 梁柱线刚度计 框架柱的侧移刚度D值计 风荷载作用下框架内力计 第六部分：横向框架内力组 恒载作用下内力组 活载作用下内力组 风载作用下内力组 第七部分：截面设 框架梁设 框架柱设 裂缝验 第八部分：电算比 数据输 数据输 第九部分基础设 设计参 柱下独基设 第十部分：楼梯设 楼梯板计 平台板计 平台梁计 第十一部分：科技资料翻 科技资料原 原文翻 一.建设项目名称：辅助教学50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m，纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空建筑地点：苏州某设计资料0.3m1.2～1.5m左右的淤泥70kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平180kN/m2，可1.3.4.潜水位达黄海高程2.4-2.5m,对本工程无影响主要构件材料及尺寸混凝土强度：梁、板、柱均采用C30钢筋使用HPB235，HRB4001.4.2.主要构件的截面尺横向框架梁，最大跨度L=8.1m，b=（1/2~1/3）h=400mm~266mmb=300mm纵向框架梁，最大跨度L=5.4m，b=（1/2~1/3）h=300mm~200mm，取b=250mm500mm×600mm，一至五层框架柱混凝土强度等 N其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位建筑面18kN/m2，F为按简支状态计算的柱的负荷面，β为考虑作用组合后柱抗震等级四级的框架结构轴压比1.0，边柱和中柱的负5.4m×4.05m5.4m×5.4m。边柱中柱

1.3

4.0518框架结构计算简图和结构平面布置2.1屋面和楼面板的荷载计2001 2320平

楼面静 楼面活 320楼面静 楼面活 44320楼面静 楼面活 容重220楼面静 楼面活 2.2.楼板计（GB50010—2002l02与短边l012l02l012，3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长①g+q/2及间隔布置q/2②①板板A永久荷载标准值：g 4.10可变荷载标准值：q 2.00计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H 120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级平行于Lx方向的跨中弯矩Mx 考虑活载不利布置跨中XMxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×1.0)×4.22 2.20 1.11 Asx=257.92mm2，实配8@180As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩My=(0.02794+0.01393/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)× 考虑活载不利布置跨中YMya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×4.22 3.47+1.62 Asy257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx' 2.0)×4.22 Asx265.06mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝LyMy' 2.0)×4.22 Asy'=321.57mm2，实 8@150(As＝ρmin＝ ，ρ＝②板永久荷载标准值：g 4.10可变荷载标准值：q 2.00计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H= 120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400平行于Lx方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中XMxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×1.0)×4.22 3.22 1.11 Asx=257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya 1.0)×4.22 4.17 1.62 Asy257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx' 2.0)×4.22 Asx340.29mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝LyMy'=0.07939×(1.20×4.1+1.40×2.0)×4.22 8@150(As＝ρmin＝ ，ρ＝③板永久荷载标准值：g 4.10可变荷载标准值：q 2.00计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H= 120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400平行于Lx方向的跨中弯矩Mx=(0.02140+0.03728/5)×(1.20× 1.0)×4.22=考虑活载不利布置跨中XMxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×1.0)×4.22 3.25 1.11 Asx=257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya 1.0)×4.22 4.69 1.62 Asy257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx' 2.0)×4.22 Asx358.94mm2，实配8@200As＝279.mm2ρmin＝ ，ρ＝LyMy' 4.1+1.40×2.0)×4.22=Asy'=433.83mm2，实 8@150(As＝335.mm2,ρmin＝ ，ρ＝④板一、永久荷载标准值：g 4.10可变荷载标准值：q 2.00计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H= 120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400平行于Lx方向的跨中弯矩Mx=(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 1.0)×4.22=考虑活载不利布置跨中XMxa 1.0)×4.22=Mx=2.34+1.11=Asx=257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×4.22= 3.95+1.62=Asy257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx' 2.0)×4.22 Asx269.77mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝LyMy' 2.0)×4.22 Asy'=348.92mm2，实 8@150(As＝335.mm2ρmin＝ ，ρ＝⑤板永久荷载标准值：g 3.60可变荷载标准值：q 2.50计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H= 120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400平行于Lx方向的跨中弯矩Mx=(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)×2.72=考虑活载不利布置跨中XMxa=(0.01740+0.09650/5)×(1.4×1.3)×2.72= 0.52+0.47=Asx=200.00mm2，实 8@200(As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya=(0.09650+0.01740/5)×(1.4×1.3)×2.72= 1.80 1.28 Asy=200.00mm2，实 8@200(As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx' 3.6+1.40×2.5)×2.72=Asx'=200.00mm2，实 8@200(As＝ρmin＝ ，ρ＝LyMy' 2.5)×2.72 Asy200.00mm2，实配10@200As＝ρmin＝ ，ρ＝①板永久荷载标准值：g 5.20可变荷载标准值：q 0.70计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H= 120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400平行于Lx方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中XMxa 0.3)×4.22 2.57+0.27=Asx=257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×0.3)×4.22= 4.04+0.40=Asy257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx'=0.05610×(1.35×5.2+0.98×0.7)×4.22=Asx264.57mm2，实配8@200As＝279.mm2ρmin＝ ，ρ＝沿Ly方向的支座弯矩My' 0.7)×4.22 Asy'=320.96mm2，实 8@150(As＝335.mm2,ρmin＝ ，ρ＝②板永久荷载标准值：g 5.20可变荷载标准值：q 0.70计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H= 120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400平行于Lx方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中XMxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×0.3)×4.22= 3.76 0.27 Asx=257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya 0.3)×4.22 4.86 0.40 Asy257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx' 0.7)×4.22 Asx339.65mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Ly方向的支座弯矩My' 0.7)×4.22 Asy'=379.07mm2，实 8@150(As＝ρmin＝ ，ρ＝板永久荷载标准值：g 5.20可变荷载标准值：q 0.70计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H= 120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400平行于Lx方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中XMxa 0.3)×4.22 3.79 0.27 Asx=257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya 0.3)×4.22 5.46 0.40 Asy257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx' 0.7)×4.22 Asx358.27mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Ly方向的支座弯矩My'=0.09016×(1.35×5.2+0.98×0.7)×4.22 Asy'=433.01mm2，实 8@150(As＝ρmin＝ ，ρ＝④板永久荷载标准值：g 5.20可变荷载标准值：q 0.70计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 4225板厚H= 120mm； 平行于Lx方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中XMxa 0.3)×4.22 2.73 0.27 Asx=257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×0.3)×4.22 4.60 0.40 Asy257.92mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx' 0.7)×4.22 Asx269.27mm2，实配8@200As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Ly方向的支座弯矩My' 0.7)×4.22 Asy'=348.27mm2，实 8@150(Asρmin＝ ，ρ＝⑤板永久荷载标准值：g 5.20可变荷载标准值：q 0.70计算跨度Lx 5400 ；计算跨度Ly 2700板厚H= 120mm； 平行于Lx方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中XMxa=(0.01740+0.09650/5)×(1.4×0.3)×2.72= 0.63+0.09=0.73kN·MAsx=200.00mm2，实 8@200(As＝ρmin＝ ，ρ＝平行于Ly方向的跨中弯矩 考虑活载不利布置跨中YMya=(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)×2.72= 2.19+0.25=2.44kN·MAsy=200.00mm2，实 8@200(As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Lx方向的支座弯矩Mx'=0.05700×(1.35×5.2+0.98×0.7)×2.72 Asx'=200.00mm2，实 8@200(As＝ρmin＝ ，ρ＝沿Ly方向的支座弯矩My' 0.7)×2.72 Asy'=200.00mm2，实 8@180(As＝ρmin＝ ，ρ＝荷载计0.02×(0.4-荷载设计值次梁计弯矩计Ma=-1/16(g+q)L012=-33.6×4.52/16＝-42.525KN·MM1=1/14(g+q)L2=33.6×4.52/14＝48.60KN·MMb=-1/11(g+q)L2=-33.6×4.52/11=-61.85KN·MMb=-1/11(g+q)L2=-33.6×4.52/11=-61.85KN·MM2=1/16(g+q)L2=33.6×4.52/16＝42.525KN·MMc=-1/14(g+q)L2=-33.6×4.52/14＝-48.60KN·MMc=-1/14(g+q)L2=-33.6×4.52/14=-48.60KN·MM3=1/16(g+q)L2=33.6×4.52/16＝42.525KN·MMd=-1/14(g+q)L2=-33.6×4.52/14＝-48.60KN·MMd=-1/14(g+q)L2=-33.6×5.42/14=-69.98KN·MM4=1/16(g+q)L2=33.6×5.42/16

2=-33.6×5.42/11＝-2=-33.6×5.42/14=-M5=1/14(g+q)L052=33.6×5.42/16＝69.98KN·MMf=-1/16(g+q)L052=-33.6×5.42/11＝-61.24KN·M由于第3跨和第4跨的计算长度不同支座D处弯矩取两者较大值：-剪力计Va=0.5(g+q)L01=0.5×33.6×4.5＝75.6KNVbl=0.55(g+q)L01=0.55×33.6×4.5＝83.16KNVbr=0.55(g+q)L02=0.55×33.6×4.5＝83.16KNVcl=0.55(g+q)L02=0.55×33.6×4.5＝83.16KNVcr=0.55(g+q)L03=0.55×33.6×4.5＝83.16KNVdl=0.55(g+q)L03=0.55×33.6×4.5＝83.16KNVdr=0.55(g+q)L04=0.55×33.6×5.4＝99.79KNVel=0.55(g+q)L04=0.55×33.6×5.4＝99.79KNVf=0.5(g+q)L05=0.5×33.6×5.4＝90.72KN截面设AB跨跨中配筋， ，HRB400,fy＝360N/mm纵筋合力点至近边边缘的距离as＝35mm ;M=48.60KN·Mb×h＝250×400mm，ho＝h-as＝400-35＝365mmξb＝0.518，ξ＝0.093≤ξb＝As＝α1×fc×b×x/fy＝1×14.331×250×34/360＝ρ＝As/(b×ho)＝339/(250×365)＝选配 根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配 AB跨支座配筋计算， ，HRB400,fy＝，纵筋合力点至近边边缘的距离as＝ ;b×h＝1800×400mm，ho＝h-as＝400-35＝ξb＝ξ＝0.012≤ξb＝As＝α1×fc×b×x/fy＝1×14.331×1800×5/360＝选配 根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配 C30，fc＝14.331N/mm，ft 箍筋抗拉强度设计值fyv＝ ，箍筋间距s＝剪力设计值V＝b×h＝250×280mmho＝h-as＝280-300.7×ft×b×ho＝0.7×1432.9×0.25×0.25＝62.7kN＜VV0.7ft×b×hoh300mm箍筋最小直径Dmin＝6mm，箍筋最大间距Smax＝150mmAsv,min＝(0.24ftfyvbs＝82mm当ho/b≤4时，V≤0.25×βc×fc×b×ho0.25×βc×fc×b×ho＝＝223.9kNV＝99.8kNV≤0.7×ft×b×ho+1.25×fyv×Asv/s×Asv＝(V-0.7×ft×b×ho)×s/(1.25×fyv×＝沿梁全长配A1B2C3D4E5F350348ξ2 +23+3 3 1第四部 梁、柱线刚度计算

Il（m4）））梁梁柱线刚度ic计hI（m4））5横向中框架梁、柱线刚度（单位：×10－4Em32倍。4.3.荷载计算：线荷屋面：屋面板传来的恒载：5.2×4.05＝21.06教室梁自重：0.30×0.8×25=6教室粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×17＝0.46教室横梁的矩形线荷 合计教室横梁的三角形线荷 合计21.06走廊板传来的恒载：5.2×2.7＝14.04走廊梁自重：0.30×0.4×25=3走廊粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×17＝0.2走廊横梁的矩形线荷 合计：3.2走廊横梁的三角形线荷载楼面：楼面板传来的恒载：4.1×4.05＝16.61教室梁自重：0.30×0.8×25=6教室粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×17＝0.46教室梁上墙自重：0.24×（3.9-0.8）×19＝14.14（3.9-教室横梁的矩形线荷载合计：22.71kN/m教室横梁的三角形形线荷载合计：16.61走廊：3.60.30×0.4×25=3走廊粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×17＝0.2走廊横梁的矩形线荷 合计：3.2走廊横梁的三角形线荷载合计：9.72荷载计算：集中板传来的恒载：5.2×4.05＝21.06次梁自重：0.25×（0.4－0.12）×25＝1.75次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×17＝0.19(5.4+5.4-4.05)×21.06×0.5＋1.75×5.4＋0.19×5.4板传来的恒载：4.1×4.05＝16.61次梁自重：0.25×（0.4－0.12）×25＝1.75次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×17＝0.19kN/m0.6m挑檐板自重：0.6×5.4×5.2＝16.8KN顶层边节点集中荷载顶层点集中荷载合计：76.15KN塑钢窗 5楼面层边节点集中荷载楼面层点集中荷载合计集中荷载引起的偏心弯矩屋面层集中荷载引起的偏心弯矩M屋面层梁上作用的恒

楼面层集中荷载引起的偏心弯矩 =6.46kN/m =21.06kN/mgk1′=3.2kN/m gk2′=14.04kN/mgk2、gk2′、gk代表房间和走廊传给横梁的梯形、三角形荷载和跨中集

gk

17

gk25gk8gk17 1711.18kN/gk5gk514.048.78kN/

gk3pgk

2

81.5615.10kN/屋面板：11.18＋6.46+15.10=32.74kN/m（8.1m跨 kN/m（2.7m跨楼面层梁上作用的恒 =16.61kN/mgk1′=3.2kN/m gk2′=9.72kN/m gk2、gk2′、gk代表房间和走廊传给横梁的梯形、三角形荷载和跨中集

gk

17

gk25gk8gk17 178.82kN/gk5gk59.726.08kN/ gk3pgk

2

66.5412.32kN/楼面板：22.71＋8.82+12.32=43.85kN/m（8.1m跨 kN/m（2.7m跨4.4．恒载内力计①

- - -

------顶层弯矩分配(单位-------

- - - - -

- - 标准层弯矩分配(单位----- -------底层弯矩分配(单位顶层框架边柱节点，下层框架传来弯矩是28.79kN·mM右0.65528.7918.86kNM下0.34528.799.93kNM左0.63820.5313.10kNM下0.24220.534.97kN-----

- -第四层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是24.23kN·m，M0.257(24.2328.79)13.63kNmM右0.486(24.2328.79)25.77kN第四层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-19.42kN·m、-M左0.51319.4220.5320.49kNM右0.09719.4220.533.88kN---- --------第四层二次弯矩分配(单位第三层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是28.79kN·m，M下0.257(28.7928.79)14.80kNmM右0.486(28.7928.79)27.98kNM左0.513(20.5320.53)21.06kNM右0.097(20.5320.53)3.98kN -----------三层二次弯矩分配(单位第二层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是28.79kN·m，M下0.257(28.7930.05)15.12kNM右0.486(28.7930.05)28.60kN第二层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-20.53kN·m、21.30kN·mM下0.195(20.5321.308.16kNmM右0.097(20.5321.30)4.06kN------------二层二次弯矩分配(单位KN·M)28.79kN·mM下0.23028.796.62kNM右0.50428.7914.51kN底层框架中柱节点，上层框架传来弯矩是-20.53kN·m。M0.20020.534.11kNmM0.17420.533.57kNmM左0.52820.5310.84kNM右0.09820.532.01kN-----------底层二次弯矩分配(单位4.5活载荷载计屋面活荷载：0.5kN/m²，(不上人屋面)，搂面活荷载：2.0kN/m²，走廊：2.5kN/m²荷载计算：线荷屋面：屋面板传来的活载：0.5×4.05＝2.03走廊板传来的活载：0.5×2.7＝1.35走廊横梁的三角形线荷载楼面：楼面板传来的活载：2.0×4.05＝8.1教室横梁的梯形线荷 合计：8.1走廊：走廊横梁的三角形线荷载合计：7.29荷载计算：集中板传来的活载：0.5×4.05＝2.03kN/m次梁传来的集中荷载次梁传来的集中荷载顶层边节点集中荷载中柱联系梁传来的屋面活载顶层点集中荷载合计楼面层边节点集中荷载楼面层点集中荷载合计集中荷载引起的偏心弯矩屋面层集中荷载引起的偏心弯矩楼面层集中荷载引起的偏心弯矩屋面层梁上作用的活在上图中，qk1、qk1′分别代表房间和走廊传给横梁的三角形荷载 =2.03kN/mqk1′=1.35kN/m

qk17

qk5qk

qk17 171.08kN/qk5qk51.350.844kN/

gk3pgk

2

6.861.27kN/屋面板：1.08+1.27=2.35kN/m（8.1m跨 kN/m（2.7m跨楼面层梁上作用的活在上图中，qk1、qk1′分别代表房间和走廊传给横梁的三角形荷载

qk17

qk5qk

qk17 174.3kN/qk5qk57.294.56kN/

gk3pgk

2

27.25.04kN/4.3+5.04=9.34kN/m（8.1m跨4.56kN/m（2.7m跨4.6活载内力计77-------

顶层弯矩分配(单位-----------

中间层弯矩分配(单位-----56--------

底层弯矩分配(单位6.15kN·mM右0.6556.154.03kNM下0.3456.152.12kN顶层框架中柱节点，下层框架传来弯矩是-4.27kN·m。M左0.6384.272.72kNM下0.2424.271.03kN-------顶层二次弯矩分配(单位第四层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是1.80kN·m，M右0.486(1.80+6.153.86kN顶层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-1.41kN·m、-M0.195(1.41+4.271.11kNmM左0.513(1.41+4.272.91kNM右0.097(1.41+4.27)0.55kN---- --------第四层二次弯矩分配(单位M0.257(6.15+6.153.16kNmM右0.486(6.15+6.15)5.98kN顶层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-4.27kN·m、-M0.195(4.274.27)1.67kNmM左0.513(4.274.27)4.38kNM右0.097(4.274.27)0.83kN -----------三层二次弯矩分配(单位第二层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是6.15kN·m，M0.257(6.15+6.423.23kNmM右0.486(6.15+6.426.11kN第二层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-4.27kN·m、-M下0.195(6.15+6.42)1.70kNM左0.513(6.15+6.42)4.47kNM右0.097(6.15+6.42)0.85kN------------二层二次弯矩分配(单位KN·M)kN·mM下0.2306.151.41kNM右0.5046.153.10kNM0.2004.270.85kNmM0.1744.270.74kNmM左0.5284.272.25kNM右0.0984.270.42kN-----------底层二次弯矩分配(单位2.7Vql1(MlMr ql1(MlMr

，边柱（上

cil

nn

l(r中柱（上

rVlnciln

bi,j

边柱（下

cil

nn(Vbil

l(r)il)中柱（下

r

lG

cil

bi,jnn

LLqqVb54321边跨中跨ABNNNNNN543215LLqqVc54321ABNNVNN54321

1M

2(

Mb)2LLqqABBC5-4-3-2-1-LLqqABBC5-4-3-2-1-A54321横梁线刚度ib和柱线刚度ic计算分别见下表

I（m4l）））梁梁柱线刚度ic计hI（m4（×10－4Em315框架柱的侧移刚度DKαcc框架柱侧移刚度DHKaDKaD54321y

sisijbMijb

uMiju

yy0y1y2y0为标准框架的反弯点高度比，y1为上下梁刚度比变化时的反弯点高度比修正系数，y2y3是柱上下层高度变化时的反弯点高度比修正系数DD543215432154321力力yyMM543215M MMMl (MbMt) il Mr (MbMt) il VlVr1(MlMr 5-4-3-2-1-（单位（第六部分横向框架进行框架梁的内力组合，控制截面有两个，分别是梁端和中梁端柱边的剪力和弯矩的V'V(gp)2M'MV'2恒载作用下内力组

Vbgg54321左右左543210.8543211.15。12

1'M

'

'式中M1'、M2'、Mo'——分别为调幅后负弯矩及跨中正弯矩M――LLqqABBC5-4-3-2-1-活载作用下内力组qqLL543215432154321活载作用下LLqqABBCABBC5--4--3--2--1--6.3风载作用下内力组

543215040302010框架梁设

以第顶层AB跨间：Mmax=286.36KN·m支座A：Mmin=-106.10KN·m，Vmax=178.33支座Bl：Mmin=-88.95KN·m，Vmax=172.802、截面受弯承载力计算跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量。f翼缘计算宽度b'l38.13f 梁内纵向钢筋选Ⅲ级热扎钢（ff360Nmm2 砼C30(f14.3Nmm20.518,h0 下部跨间截面按单筋TMfbh(h1cf 属第一类T

1.014.32700120(765120/m286.36m286.36KNs

fbh

286.361.014.32700

1211211

fy fy实配钢筋4 （A1mm²

1520/(300765)0.66%支座A将下部跨间截面的4 22钢筋支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As，=1520mm2。支座As

fbh

1.014.3300

111

1212A1fcbh00.0431.014.3300765fy fyρ＝As(bho)＝394/(300×765)＝最小配筋率ρmin＝ As,min＝b×h×ρmin＝）实配钢筋 14（615）截面受剪承载力计ABhob≤4时，V0.25βcfcb×0.25×βc×fc×b×ho＝＝822.3kN≥V＝0.7×ft×b×ho＝0.7×1432.9×0.3×0.765＝≥V＝加密区长度取1m，梁端加密区钢筋8@100Mξ计算实配计算实配1A 2A 3A 4A 5A hhbYbX（X柱截面有效高度：h0=600-40=560柱的计算长度，对于现浇楼盖的顶层柱，混凝土抗压强度设计值：fc=14.3顶层A柱的柱上端弯矩为M=132.81KN·m，柱下端弯矩为M=148.76 钢筋混凝土受压构件的稳定系数Lo/b＝4875/400＝φ＝1/[1+0.002×(Lo/b-8)2]＝As,min＝1200mmAs1,min＝480mm全部纵向钢筋的截面面积As'按下式求得：N≤0.9×φ×(fc×A+fy'×As'＝[N/(0.9×φ)-fc×A]/(fy'-＝[342400/(0.9×0.966)-14.33×240000]/(360-≤＝- As,min＝ As'＝≤在Mxe

148.76434.46mmea20mm1/30600/30=20mm，所以eal048758.1255，要考虑偏心矩增大系数

0.5fcA0.514.34006005.01 取11，l08.12515，取 0 (l0 100i eeh

x

x2a

1

14.3Nes'fyAs(h0ases'ehas' As

Nes

fy(h0as GB50011-20016.3.8.10.2%，中柱、边柱0.6%。第顶层AN=308.57kN钢筋混凝土受压构件的稳定系数Lo/b＝4875/400＝φ＝1/[1+0.002×(Lo/b-8)2]＝As,min＝As1,min＝全部纵向钢筋的截面面积As'N≤0.9×φ×(fc×A+fy'×As'＝[N/(0.9×φ)-fc×A]/(fy'-＝[308570/(0.9×0.966)-14.33×240000]/(360-≤＝- As,min＝ As'＝≤在Mxe

144.07467mmea20mm1/30600/30=20mm，所以eal048758.1255，要考虑偏心矩增大系数

0.5fcA

，取1 l08.12515，取h

1100

eeh

x

x2a

1

19.1Nes'fyAs(h0ases'ehas' As

Nes

fy(h0as 最不利组合三 计算配筋结果和最不利组合一相同X向：3 18、Asx＝763mm 、ρx＝0.32%；Y向：4 18、Asy＝1018mm 、ρy＝0.42%；（As＝ 、ρ＝ho/b≤4时，V0.25βc×fcb×0.25×βc×fc×b×ho＝＝802.6kN≥V＝V×ft×b×ho＝0.7×1432.9×0.4×0.56＝224.≥V＝所以该层柱应按构造配置箍筋，柱端加密区箍筋选用4 密区箍筋满足s10d，选用4肢箍筋，8@200。柱A123—二三—二三—二三M318(763)、ρx318(763)、ρx318(763)、ρx4＝418(1018)、ρy418(1018)、ρyAs＝ ρs＝As＝ 、＝As＝ 、＝44肢4肢Ф8@100，4肢4肢Ф8@100，4肢柱A45—二三—二三计算实配 18(763)、ρx＝ 18(763)、ρx＝实配 18(1018)、ρy＝ 18(1018)、ρy＝As＝ 、ρsAs＝ 、ρs4肢Ф8@100，非加密4肢Ф8@2004肢Ф8@100，非加密4肢Ф8@200123—二三—二三—二三M 18(763)、ρx 18(763)、ρx 18(763)、ρx ＝ 18(1018)、ρy 18(1018)、ρyAs＝ ρs＝As＝ 、＝As＝ 、＝44肢4肢Ф8@100，4肢4肢Ф8@100，4肢柱B45—二三—二三计算 18(763)、ρx＝ 18(763)、ρx＝ 18(1018)、ρy＝ 18(1018)、ρy＝As＝ 、ρsAs＝ 、ρs4肢Ф8@1004肢4肢Ф8@1004肢根据混凝土结构设计规范GB50010-2002表3.3.4本工程许的最大裂缝宽度为一、取顶层AB跨矩形梁截面受弯构件为 构件受力特征系数αcr截面尺寸b×h＝300×800mm，纵向受拉区纵筋 (As υ＝1,Es＝200000N/mm,c＝ as hodeq＝∑(ni×di2)/∑(ni×υ×di)＝20mmftk＝2.01N/mm折减系数Ks按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mk＝286.36/1.35大裂缝宽度验算ρte＝As/对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5×b×h＝0.5×300×800ρte＝As/Ate＝1257/120000＝受弯：σsk＝Mk/(0.87hoσsk＝212.12×106/(0.87×765×1257)＝ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)＝1.1-0.65×2.01/(0.010475×253.55)最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式8.1.2－1ωmax＝αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/＝＝0.324mmωlim＝0.3mm，不满足要求。选配 其他梁截面配筋见下表M实配实配要求实配As，要求实配As A2 2 AB 间 2BC 1间 A2 2 AB 间 2BC 2间 A2 2 AB 间2 2BC 3间 A2 2 AB 间2 2BC 4间 5A 242AB4间242BC4间 矩形截面偏心受压构 构件受力特征系数αcr＝截面尺寸b×h＝ 受压构件计算长度lo

纵向受拉区钢筋 υ＝1，Es＝ ，c＝30mm，asdeq＝∑(ni×di^2)/∑(ni×υ×di)＝折减系数按荷载效应的标准组合计算的轴向力 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mkeo＝MkNk＝82.77/258.67二、最大裂ρte＝As/对矩形截面的偏心受压构件：Ateρte＝As/Ate＝1017/120000＝偏心受压：σsk＝Nk(e-zAsηslo6.5≤

取ηs＝ys＝0.5×b×h2/(b×h)-as＝0.5×400×6002/(400×600)-e＝ηs×eo+ys＝1×320+265＝受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'，对于矩形截面，γf'＝z＝[0.87-0.12×(1-γf')×(ho/e)2]×＝[0.87-0.12×(1-0)×(565/585)2]×565σsk＝Nk×(e-z)/(As×z)＝258670×(585-428)/（1017×428）＝ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)＝1.1-

取ωmax＝αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/＝＝0.053mmωlim＝0.3mm其他柱截面经验算裂缝宽度均满足要求，不需重新选配钢筋数据输

第八部 电算比梁柱主筋级别HRB400梁柱箍筋级别HRB235柱保护层C35梁保护层6度36

剖面A(1.1~ fa＝（1.1～1.4）×(2257/1.35)/（202.88-20×1.8）(注：1.35值折减为标准值系数取：B1=1750 A1=1750B2=1750 A2=1750基础高度取：H1=300mm, H2=350mm =600mm, A=400mm基础埋深d1.80钢筋合力重心到板底距离as80mmF=2257.00kNMy=153.42kN·mVx=50.20kN折减系数Ks绕Y轴弯矩:M0y=My＋Vx·(H1＋H2)=153.42＋50.20×0.65=186.05绕Y轴弯矩M0ykM0y/Ks186.05/1.20155.04kN·m混凝土：C30 钢筋：HRB335(20MnSi)底面积：S(A1＋A2)(B1＋B23.50×3.5012.25绕X轴抵抗矩：Wx1/6)(B1+B2)(A1+A2)21/6)×3.50×3.502

绕Y轴抵抗矩：Wy1/6)(A1+A2)(B1+B2)21/6)×3.50×3.502二、计算过fa=式中：fak180.00ηb=0.00，ηd=γ=17.60kN/m3 γm=17.60kN/m3b=3.50m，d=1.80mb3mb=3m,b>6mb=d0.5md=fa==202.88fa202.88pk=Fk=F/Ks=2257.00/1.20=1880.83Gk=20S·d=20×12.25×1.80=441.00pkFk＋Gk)/S1880.83＋441.00)/12.25189.54kPafa，满计算当e≤b/6时，pkmaxpkmin=当e＞b/6时，pkmax2(Fk＋Gk)/3laX方向:偏心距exkM0yk/(Fk＋Gk155.04/(1880.83＋441.000.07me=exk=0.07m≤(B1＋B2)/6=3.50/6=0.58mpkmaxX==(1880.83＋441.00)/12.25＋155.04/7.15=211.231.2×fa1.2×202.88243.46kPa，满足要求。计算Fl≤Fl=am=pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=2257.00/12.25＋186.05/7.15=210.28kPapjmin,x=F/S－M0y/Wy=2257.00/12.25－186.05/7.15=158.21H0=H1＋H2－as=0.30＋0.35－0.08=0.57XAlx===2.13Flx=pj·Alx=210.28×2.13=447.81ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{0.40＋2×0.57,3.50}=1.54amx=(at＋ab)/2=(A＋ab)/2=(0.40＋1.54)/2=0.97Flx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=553.45kN，满足要求。Y方向：Aly==(1/2)×3.50×(3.50－0.40－2×0.57)－(1/4)×(3.50－0.60=2.66Fly=pj·Aly=210.28×2.66=558.42ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{0.60＋2×0.57,3.50}=1.74amy=(at＋ab)/2=(B＋ab)/2=(0.60＋1.74)/2=1.17Fly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=667.57kN，满足要求。G=1.35Gk=1.35×441.00=X =(F＋G)/S－M0y/Wy=(2257.00＋595.35)/12.25186.05/7.15=206.81pmaxx=(F＋G)/S＋M0y/Wy=(2257.00＋595.35)/12.25186.05/7.15=258.88pnx===237.31Ⅰ-ⅠMⅠ==(3.50/2－0.60/2)2((2×3.50＋0.40)(258.88＋237.31= MⅡ= (3.50－0.40)2(2×3.50＋0.60)(258.88＋206.81= Ⅰ-Ⅰζ0.033176ρ=计算面积：901.39ζ0.035096ρ=计算面积：953.55三、计算结计算面积：901.39采用方案：实配面积：1184.14计算面积：953.55采用方案：实配面积：1184.141、楼梯结构平面布置图： 2层高3.9m，踏步尺寸150mm×300mm，采用混凝土强度等级C30，钢筋Ⅲq=2.5KN/m2面层荷载：q0=楼梯净跨:L1=3600 楼梯高度:H=1950梯板厚:t=120 踏步数:n=13(阶上平台楼梯梁宽度:b1=200mm 下平台楼梯梁宽度:b2=200mm混凝土强度等级: fc=14.30ft=1.43 Rc=25.0钢筋强度等级: fy=360.00抹灰厚度：c20.0梯段板纵筋合力点至近边距离：as20踏步高度：h0.1500踏步宽度：b0.3000计算跨度：L0=L1＋(b1＋b2)/2=3.60＋(0.20＋0.20)/2=m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα荷载计算(取B=1m宽板带(1)面层：g=(B＋B×h/b)q0=(1＋1×0.15/0.30)×1.70=自重：g=Rc×B×(t/cosα＋h/2)==5.23抹灰：gRS×B×c/cosα20×1×0.02/0.890.452.55＋5.23＋0.458.231.35gk＋1.4×0.7×B×q=1.35×8.23＋1.4×0.7×1×2.50=

1.2gk＋1.4×B×q=1.2×8.23＋1.4×1×2.50=13.37荷载设计值取两者较大值13.56kN/m==19.58相对受压区高度：ζ= 配筋率：ρ=纵筋(1号)计算面积：As587M=-=-=-相对受压区高度：ζ= 配筋率 支座负筋(2、3号)计算面积：As'=282mm21．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积As: 587mm2采用方案：10@100实配面积：7852．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积As': 实配面积：565.49采用方案：实配面积：392.70设平台板厚h=120mm。,2.5kn/m2 p=4.1×1.2+1.4×2.5=8.42KN/m板的计算跨度L0=2.25-0.2/2+0.2/2=2.25弯矩设计值==4.26kN·mh0=120-20=100相对受压区高度：ζ=As＝1fcbh0/fy＝0.03×14.3×1000×100/360＝ρ＝As(b×ho)＝120/(1000×100)＝最小配筋率ρmin＝Max{0.20%,0.45ft/fy＝Max{0.20%,0.18%}实际配筋：As,min＝b×h×ρmin＝采用方案：10.3.平台梁计算 0.2×（0.35-粉刷:0.02×（0.35-0.12）×2×17=0.16平台板传来4.1×2.25/2＝4.61梯段板传来：8.23×3.6/2＝14.81荷载分项系数

计算跨度L0=1.05ln=1.05×（4.5-0.24）=4.47内力设计 =截面按倒L形计算，bf，=b+5hf，=200+5×120=800mmh0=350-35=315mm经计算属第一类T计算得；ξ＝0.092ξb＝As＝ξ×α1×fc×b×h0/fy＝1×14.331×800×25/360＝ρ＝As/(b×ho)＝806/(800×295)＝选 20,实有As=9410.7×ft×b×ho＝0.7×1430×0.2×0.315＝63.2kN＜V＝Asv＝(V-0.7×ft×b×ho)×s/(1.25×fyv×＝V0.7×ft×b×ho300H500mmDmin＝6mmSmax＝最小配箍面积取箍筋 Asv＝100.5科技资料原

ShrinkageofWhenconcretelosesmoisturebyevaporationitshrinks.Shrinkagestrainsaremdependentofthestressconditionsintheconcrete.Ifrestrained,shrinkagestrainscancausecrackingofconcreteandwillgenerallycausethedeflectionofstructuralmemberstoincreasewithtime.ThecalculationofstressanddeformationsduetoshrinkageisdeferreduntilChapter10.AcurveshowingtheincreaseinshrinkagestrainwithtimeappearsinFig.2.21.Theshrinkageoccursatadecreasingratewithtimeappeardinbutsometimeasmuchas0.0010.totimeattotimeatwhichissubjectdetodryingShrinkageFig.2.21.TypicalshrinkagecurveforShrinkageistoalargeextentareversiblephenomenon.Iftheconcreteissaturatedwithwaterafterithasshrunk,itwillexpandtoalmostitsoriginalvolume.Thusalternatingdryandwetconditionswillcausealternatingvolumechangesofconcrete.Thisphenomenonispartlyresponsibleforthefluctuatingdeflectionsofstructures(e.g.concretebridges)exposedtoseasonalchangeseachyear.Asarule,concretethatexhibitsahighcreepalsodisyshighshrinkage.Thusthemagnitudeoftheshrinkagestraindependsonthecompositionoftheconcreteandontheenvironmentinmuchthesamewayasdiscussedpreviouslyforcreep.BoththeACICommittee2092.26andtheCEB-FIP2.27haveempiricalmethodsfortheestimationofshrinkagestrains.Theformerapproachisdescribedblow.AccordingtoACICommittee2092.26fornormalweight,sandlightweightconcrete(usingbothmoistandouringandtypesIandIIIcement),theunrestrainedshrinkagestrainatanytimetisgivenbyshshustshsthsssfWherethecoefficientsaregivenUltimateshrinkage

shuwasfoundtobeintherange0.000415to0.00107,meanvaluesof0.00080formoist-curedconcreteor0.00073for-curedconcrete.TheseaveragevaluesshouldbeassumedonlyintheabsenceofmoreexactdatefortheconcretetobeTimeofshrinkagecoefficient,Atanytimeafterage7days,formoist-curedSt

35

Wheret=timeindaysfromage7(St=0.46,0.72,0.84,0.91,and0.98fort=1month,3months,6months,1year,and5years,respectively)or,atanytimeafterage1to