江海花园南区11-1、11-2（含商铺S-6）、11-6、地下室H 大体积混凝土施工方案

~目录TOC\o"1-2"\h\z\u一.编制依据 2二.工程概况 2三.施工电梯选型 2四.施工电梯安装位置 3五.基础设计 4六.基础施工 56.1施工工艺流程 56.2施工方法及要求 66.3地下室顶板加固措施 7七.避雷接地措施 8八.施工电梯基础计算书 88.1参数信息 88.2基础承载计算： 98.3地基承载力验算 98.4基础承台验算 9九.地下室顶板加固验算 139.1参数信息 139.2支撑体系验算： 149.3板下木方验算 149.4托梁材料计算: 159.5立杆的计算： 17十.安全文明施工措施 18编制依据1)《施工升降机》（GB/T10054-2005）；2）《施工升降机安全规则》（GB10055-2007）；3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）5)施工电梯厂家提供的《GJJ-SC型升降机使用手册》；6)项目标段二工程施工图；7)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；8）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）；9)国家和行业颁布的其他相关现行施工规范和标准等。二.工程概况本工程位于江门市江海区五邑路北侧，东临德泉路，南侧为在建的4-10、5-20，西侧为在建的10-2栋，北侧邻近麻园河，交通便利，环境宜人。总建筑面积为76237平方米，包括高层住宅以及其裙楼、地下室车库。地上部分为住宅、架空层、商业服务网点以及公建配套，总建筑面积65893平方米；地下部分为车库总建筑面积10344平方米。高层住宅18、22层，建筑总高度65.4、77.8米；地下室1层，战时为人防，平时用作机动车库。本施工电梯基础设置于地下室顶板上，地下室顶板厚度为450mm，混凝土强度等级为C35，基础部分的顶板采用D48.3*3.6扣件式钢管架及70*70mm枋木、顶托回顶加固。三.施工电梯选型本工程选用广州京龙工程机械有限公司生产的GJJ牌普通双笼不带对重施工升降机（SC200/200TD），通过综合考虑经济、实用性以及施工升降机的利用率等因素，决定使用3台SCD型施工升降机分别作为11-1、11-2、11-6栋砌体砌筑阶段、装饰装修阶段的主要垂直运输工具，自编号为分别为1#、2#、3#。4.2技术参数：根据使用说明书，SCD200/200TD为双笼，传动机构在吊笼上方，每个吊笼载重量为2000kg，不带对重升降机。提升速度：36m/min；额定载重量：2×2000kg；吊笼重（含传动机构）：2×2200kg；外笼重：1480kg；标准节尺寸为650mm×650mm×1508mm，壁厚4.5mm，重量为170kg（含导轨架等配件重）；吊笼规格3200mm×1500mm×2500mm；电机功率：2×3×11kw，最大架设高度450m，本工程施工电梯架设高度11-6栋和11-2栋暂定为56m，11-1栋暂定68米，基础外边离建筑外侧边梁最近1.2m，3栋楼首层高均为4.45m，标准层高3.0m，每三层（或9m）设置一附墙架。四.施工电梯安装位置根据施工需求以及尽量方便现场材料堆放与运输原则，故将11-1#施工电梯（自编号为1#施工电梯）、11-2#施工电梯（自编号为2#施工电梯）、11-6#施工电梯（自编号为3#施工电梯）定位如下：7#施工电梯定位图五.基础设计1）施工电梯基础设置于地下室顶板的地面上，根据说明书，施工电梯基础尺寸为4400×3800×300mm，为保证基础稳定安全现加厚基础，改为4400×3800×300mm基础大样详见下图基础大样图，砼强度等级不小于C30。3100mm基础面标高：41.00033100mm基础面标高：41.0003003800mm4400mm基础大样图2）根据施工电梯厂家提供的《GJJ-SC型升降机使用手册》，经过计算基础配筋为双层双向HRB40012@200，基础配筋详见下图，基础保护层厚度为35mm。其他如预埋铁垫板（Q235F）、地脚螺栓（4-M30）附墙螺栓全部由租赁单位提供。六.基础施工6.1施工工艺流程测量放线定位——基础开挖——基础垫层浇筑——基础测量定位——钢筋安装、预埋地脚螺栓等——基础钢筋验收——浇捣混凝土——基础砼面刮平6.2施工方法及要求1.测量定位，根据基础平面布位置图在板面上进行基础定位；2.钢筋绑扎：我方绑扎基础钢筋同时做好防雷接地装置，防雷接地装置做法详见第八章，基础浇筑砼前应通知厂家过来留置好地脚螺栓、预埋铁垫板，并通知监理单位验收、安装公司确认施工电梯脚预埋件安装准确后方可进行混凝土浇筑。混凝土浇捣前准备1）严格执行浇灌令制度2）按相应的审批程序进行申报检查，责任施工员提前填写申请表提出申请，并按公司规定进行检查。3）由资料员出具准备好的产品质量保证书，检验报告单，隐蔽验收单等资料。4）砼要按规定做坍落度试验，并进行自我检查，不得随意增加用水量，按规定取试块一组标养，一组同养。5）检查钢筋与预埋件的规格、数量、安装位置及构件接点连接焊缝，是否与方案设计符合，并签署“工程隐蔽验收纪录”和“检验批验收记录”，并由监理认可，签发“浇筑令”。6）砼浇筑前，应先用水湿润模板。6.混凝土的浇捣及养护1）砼分层振捣，一次性浇筑，不留施工缝。2）浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的离析。3）施工升降机基础施工时，砼振捣采用插入式振捣器，插入式振动器移动间距不宜大于30CM，振捣时间不得小于15秒，延续时间至振实和表面露浆为止，尤其在钢筋埋件较密部位要多振，以防产生空洞，使用振动器要快插慢拔，振捣时避免碰撞基础节预埋件、模板。并避免漏振，欠振和超振。4）混凝土浇筑过程中，要保证混凝土保护层厚5）要安排专人负责振动机的振捣，专人负责看模，发现模板、钢筋、螺栓、埋件、留洞有变形移位及破坏情况应立即进行整修。6）施工升降机基础砼浇筑后要养护，保证砼表面湿润一周，使砼充分达到设计强度。6.3地下室顶板加固措施因地下室顶板不足以承受施工电梯荷载，拟采用钢管加顶托支撑加固的方法，由钢管支撑承担施工电梯及其基础自重，通过钢管支撑将荷载传至基础底板。基础加固采用扣件式钢管满堂架，基础位置地下室顶板下钢管横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):0.50；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.62；采用的钢管(mm):Φ48.3×3.6（计算时使用Φ48×3.0进行计算）；板底支撑连接方式:方木支撑，木方间距200mm，；立杆承重连接方式:可调托座。加固计算详见后面计算书。七.避雷接地措施在地下室顶板钢筋安装时从顶板防雷网节点处采用Ф5mm×50mm的镀锌扁铁双面焊接至施工电梯基础预埋脚处，同时采用Ф12mm的镀锌圆钢与其焊接，另一端引出至基础面不小于500mm，测量电阻，当接地电阻＜4Ω，接地连接符合要求。八.施工电梯基础计算书本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）等编制。8.1参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200TD；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：106m；标准节长度：1.508m；导轨架截面长：0.96m；导轨架截面宽：0.38m；标准节重：170kg；对重重量：0kg；单个吊笼重:2200kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2.地基参数地基土承载力设计值：150kPa；地基承载力折减系数：0.4；3.基础参数基础混凝土强度等级：C30；承台底部长向钢筋：12@200；承台底部短向钢筋：12@200；基础长度l：4.4m；基础宽度b：3.8m；基础高度h：0.35m；8.2基础承载计算：导轨架重（共需71节标准节，标准节重170kg）：170kg×71=12070kg，施工升降机自重标准值：Pk=(2200.00×2+1480.00+0.00×2+2000.00×2+12070.00+200.00)×10/1000=221.50kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1×221.50=465.15kN8.3地基承载力验算承台自重标准值：Gk=25×4.40×3.80×0.35=146.30kN承台自重设计值：G＝146.30×1.2＝175.56kN作用在地基上的竖向力设计值：F＝465.15+175.56=640.71kN基础下地基承载力为：p=150.00×4.40×3.80×0.40＝1003.20kN>F=640.71kN该基础符合施工升降机的要求。8.4基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=4.4×3.8=16.72m2≥(Pk+Gk)/fc=(221.5+146.3)/(14.3×103)=0.026m2。承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：F1≤0.7βhpftamhoam=(at+ab)/2F1=pj×Al式中Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=465.15/16.72=27.82kN/m2；βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=350-35=315mm；Al--冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×1.37=5.206m2；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab=a+2h0=0.38+2×0.315=1.01mam=(at+ab)/2=(0.38+1.01)/2=0.695mFl＝Pj×Al=27.82×5.206=144.831kN0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×695×315/1000=219.144kN≥144.831kN。承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：M1=(a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]M2=(1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.72m；l,b--基础底面的长和宽；pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(465.15+175.56)/16.72=38.32kN/m2；p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=38.32kN/m2；G--考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35×146.3=197.505kN；M1=1.722/12×[(2×4.4+0.96)×(38.32+38.32-2×197.505/16.72)+(38.32-38.32)×4.4]=127.563kN·m;M2=(4.4-0.96)2/48×(2×3.8+0.38)×(38.32+38.32-2×197.505/16.72)=104.298kN·m;4、承台底部配筋计算αs=M/(α1fcbh02)ξ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ξ/2As=M/(γsh0fy)式中α1--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；1-1截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=127.56×106/(1.00×14.30×3.80×103×315.002)=0.024；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.024)0.5=0.024；γs=1-ξ/2=1-0.024/2=0.988；As=|M|/(γsfyh0)=127.56×106/(0.988×360.00×315.00)=1138.52mm2。2-2截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=104.30×106/(1.00×14.30×4.40×103×315.002)=0.017；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.017)0.5=0.017；γs=1-ξ/2=1-0.017/2=0.992；As=|M|/(γsfyh0)=104.30×106/(0.992×360.00×315.00)=927.55mm2。截面1-1配筋：As1=2261.947mm2>1138.523mm2截面2-2配筋：As2=2601.239mm2>927.551mm2承台配筋满足要求！九.地下室顶板加固验算9.1参数信息横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):0.50；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.62；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；材料及参数：·Φ48×3.0钢管截面数据：截面贯性矩：I=10.78cm4弹性模量：2.06×105截面抵抗矩：W=4.49cm3[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2·80*80木枋：木方弹性模量E(N/mm2):9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4；木方的间隔距离(mm):200；9.2支撑体系验算：1荷载计算：1.1外用电梯全部荷载G=（吊笼自重+外笼自重+导轨架自重+载重量）。基础承载P计算P=G×0.02KN(考虑重载、自重误差及风载对基础的影响系数,取系数n=2)P=G×n＝G×2(kg)因为:1kg=9.8N=0.0098KN；所以:P=G×2×0.0098KN=G×0.0196KN吊笼自重（双笼）：2×2000＝4000kg外笼自重：1480kg导轨架重：总高106m，共71节，标准节每节重170kg共71节（含转换节）。总重：71×170kg=12070kg载重量：2000×2=4000kgP1=G×0.02=(4000+1480+12070+4000)×0.02=16620Kg×0.02=332.4KN1.2基础自重：钢筋混凝土容重为25KN/m3，P2＝25×（3.80×4.0×0.35）＝133KN1.3基础钢筋砼自重：q1=25*0.35*0.2=1.75kn/m活荷载为施工电梯使用时产生的荷载（kn/m）q2=（332.4/24+4）*0.2=3.57Kn/m静荷载：Q1=1.2*1.75=2.1kn/m活荷载：Q2=1.4*3.57=5.0kn/mQ=Q1+Q2=7.1kn/m9.3板下木方验算1按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分配弯矩和Q，计算公式如下：最大弯矩：M=0.1QL2=0.1×7.1×0.52=0.20KN·m最大剪力：V=0.6×0.500×7.1=2.34kn最大支座力：N=1.1×0.500×7.1=4.3kn木枋截面惯性矩和截面抵抗矩分别为：W=8*8*8/6=85cm³I=8*8*8*8/12=341cm42木枋抗弯强度计算：抗弯计算强度f=0.20×1000000/85000=2.35n/mm²木枋的抗弯计算强度小于136.62n/mm²，满足要求！3木枋抗剪强度计算：T=3V/2bh=3×2.34×1000/2/50/70=1.0n/mm²＜[T]=1.6n/mm²符合要求！4木枋挠度计算：根据施工手册第四版，3等跨均布荷载下最大挠度系数取0.677：V=0.24mm＜500/250符合要求！9.4托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷载P取木枋支座力，P=4.3kN；均布荷载取托梁材料自重：0.08kn/m托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.65kN·m；最大变形Vmax=0.59mm；最大支座力Qmax=5.36kN；最大应力σ=650000/8980=72.4N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值72.4N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.59mm小于1000/150与10mm,满足要求!9.5立杆的计算：作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载、和风荷载。1静荷载标准值：脚手架自重NG1=0.149kn/m×3.72m=0.554kn施工电梯基础自重NG2=25×0.35×0.5×0.5=1.88kn静荷载标准值：NG=NG1+NF2=2.434kn2活荷载标准值：为施工电梯使用时产生的荷载：NQ=（420/4/5+4）×0.5×0.5=5.4kn不考虑风荷载时，立杆的轴力设计值：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.434+1.4×5.4=10.5kn3立杆稳定性计算：其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.5kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：l0=h+2aa