陈家镇分区单元(CM4)地质灾害危险性评估报告（更新成果）

(2016年度更新成果)究院ituteofGeologicalSurvey报告 4.3边坡失稳危险性预测评估 33 告 6.1结论 426.2建议 43编号质灾害危险性评估实际材料图44~45近区域基岩和断裂构造图附图4~5剖面图47~48剖面图49~59估区及邻近区域1980~1995年度累计地面沉降等值线图评估区及邻近区域1996~2001年度累计地面沉降等值线图估区及邻近区域2002~2006年度累计地面沉降等值线图评估区及邻近区域2007~2011年度累计地面沉降等值线图1报告关于加强地质灾害危险性评估工作的通知》(国土资发[2004]69号)、《地质灾害危险性评估单位资质管理办法》(国土资源部第29号令)及《上海市地面沉降防治管理条例》，进一步加强地质灾害防治工作，简化审批流程、提高工作效率，结合上海市实际，上海市规划和国土资源管理局制定了《上海市地质灾害危险性评估管理规定》，实行分区地质灾害危险性评估。根据城市总体规划及分区(新城)规划，结合地质灾害危险性分区，全市共划分为52个地质灾险性评估报告(初步成果)。为使地质工作更好地服务于工程建设，提供及时可靠的地质成果，需对分区单元地质灾害危险性评估报告进行动态更新。本次拟更新的陈家镇分区单元编号研究院承担陈家镇分区单元(CM4)地质灾害危险性评估成果的更新工作。分区单元地质灾害危险性评估是根据评估单元地质环境条件及规划特点，针对一般建设项目(其划定标准以《上海市地质灾害危险性评估管理规定》(沪规土资矿规[2013]446号)为准)进行地质灾害危险性评估，并提出地质灾害防治措施和建议，其目的是为一般建设项目的地质灾害防治提供依据，减轻或避本评估报告可作为区内一般建设项目地质灾害防治依据，对于《上海市地质灾害危险性评估管理规定》(沪规土资矿规[2013]446号)界定的重要建设项目，需单独进行地质灾害危险性评估。根据相关规定，地质灾害危险性评估不阶段的工程地质勘察及其它相关的评价工作。2告本次地质灾害危险性评估工作，主要依据相关法规和技术规范进行，同2、《国土资源部关于加强地质灾害危险性评估工作的通知》，国土资发公4、《上海市地质灾害危险性评估管理规定》，沪规土资矿规[2013]4465、《上海市建设工程基坑降水管理规定》(沪建管(2015)946号)。1、《地质灾害危险性评估规范》(DZ/T0286-2015)；2、《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009版)；3、《建筑基坑工程监测技术规范》(GB50497-2009)；8、《多目标区域地球化学调查规范(1：250000)》(DD2005-01)；2008)。2、《地面沉降监测与防治技术规程》(DG/TJ08-2051-2008)；3报告本次评估充分利用了上海地质资料信息共享平台，平台集中了以往的科研成评估区位于上海崇明东部，范围为东至东海(长江入海口)，西至七滧港见1.4.2评估区内已有重大建(构)筑物概述农场为主，农业发达，前哨农场位于区内，总面积19平方公里，地势成香蕉评估区内交通便捷，主要有上海长江大桥及沪陕高速公路、陈海公路、北沿公路、东滩大道、北滧公路、草港公路等，沪陕高速从长兴岛上海长江大桥况按照相关规划，陈家镇的发展定位是建成崇明岛标志性的生态示范区、大通道景区、度假休闲运动区和国际科教会展区。在可以预计的一定时期内不会度的工程建设。根据评估区规划定位，对于未来一般建设项目而言，主要涉及一般工业与民用建筑、城市道路、地下管线等，工程类型主要包括天然地基工程以及各类建(构)筑物的桩基工程和基坑工程。4告根据行业标准《地质灾害危险性评估规范》和上海市工程建设规范《建设析与评价定及评价要素选取本次成果更新时，在补充、更新相关地质环境资料的基础上，对原评估报5报告告(初步成果)进行了全面更新与完善，主要更新内容如下：对评估区及邻近区域的6个水文地质钻孔资料及水文地质参数进行了校对根据地下水位动态监测资料，对影响地下空间开发的潜水水位数据进行了更新，绘制了地下水位历时变化曲线图，补充绘制了微承压含水层水位历时变本次利用“上海地质资料信息共享平台”近几年来录入的大量钻孔资料，对初步成果中深度较浅的勘探孔进行了替换，并在控制精度较小的区域补充了及工程地质剖面图中勘探孔编号有后缀“-1,-2„”的勘探孔如CM20-1、CM22-1等，均为本次新增勘探孔,并对所有勘探孔的地层资料重新整理，绘制了评估区原评估报告提供的地面沉降资料不完整，本次根据地面沉降监测数据，补充编制了评估区2007~2011年度地面沉降等值线图。1、根据本次新增资料，对评估区基础地质、水文地质条件、工程地质条件2、原评估报告编制时由于时间仓促，缺少地质灾害危险性现状评估内容，本次更新时在地质灾害现状调查的基础上，收集了该区域及附近典型地质灾害3、按照《上海市地面沉降防治管理条例》《上海市地面沉降“十二五”防6告5、原评估报告提出的地质灾害防治措施较为笼统，本次更新时根据上海地区7报告貌特征评估区位于上海崇明岛东部，长江入海口，为长江三角洲平原东南缘，属河口砂嘴砂岛地貌类型，仅北部沿长江及崇明东滩区域为潮坪地貌类型。区内地形平坦，地面标高在2.88~5.00m之间(吴淞高程，下同)，平均标高一般根据上海市中心气象台多年的资料统计分析，上海崇明属北亚热带东亚季风盛行的地区，春夏季多东南风，冬季多东北和西北风，距地面12m处的平均季节为每年5~11月，其中7~9月最多。年平均气温15．3℃，夏季气温最高多年平均降水量为1165.8mm，年最大降水量1625mm，年最小降水量738.1mm。4~9月降水量约占全年的69%，6~7月份为梅雨季节。7~9月份受台风影响易形成暴雨，或受副热带持续高压影响形成伏旱。年降雨天数一般125~135天。影响上海崇明的雾以辐射雾和平流雾为主，多年雾日数为49天，最多66评估区北、南、东三面临长江。评估区内河流较多，主要有环绕评估区北端及南端的环岛运河及南北走向分布的七滧港、八滧港、团旺河等，与环岛运河沟通，河水位标高一般在2.00~3.00m之间，河底标高一般在0.0~-1.0m左8告况质概况评估区基岩埋藏起伏较大，在320~480m之间，基岩埋深自东向西深度逐渐增大。评估区大部分地区基岩属侏罗系上统黄尖组(J3h)地层，岩性为上部英安岩、流纹英安岩、英安质角砾熔结凝灰岩、凝灰熔岩；下部辉石安山岩、安山质角砾熔岩、安山岩、安山质凝灰岩。仅东北部区域基岩岩性为燕山晚期造及地震上海地区大地构造单元属于扬子准地台浙西—皖南台褶带和下扬子台褶带的北东延伸部分，在地质历史时期总体表现为隆起状态，构造活动以断裂为主，辅之缓慢升降，为断裂分割而成的正向隆起断块。评估区范围内没有断裂构造分布，仅在评估区外西南侧有一条断裂(F7太仓—二堡镇断裂)分布。据已有调查成果，断裂自全新世以来无活动迹象，对评估区工程建设无影响，评据上海地区已有的矿产资源勘察成果，评估区范围内未发现可开发利用的上海地区地震记载始于明成化十一年(1475年)，至解放时的400多年间平均每3年有一次有感地震。但从历史地震或近期地震的资料来看，在上海市区的43/4级地震，给上海造成一定影响的主要都是邻近地域地震的波及，其中以南黄海至长江口一带的地震为最甚，其次是江苏溧阳和苏州地区的太仓－吴江一带的地震。无论是上海本地的地震，还是邻近地域地震的波及，对上海造成地震烈度影响均小于6度。因此从总体上看，上海属于中国地震活动分区中根据国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010,2016版)和上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)有关条文规定，评估区9报告组为第二组，地基土属软弱地基土，建筑场地类别为Ⅳ类；除临岸地段处于建段。地质概况评估区自新近纪以来属缓慢沉降地区，广泛接受堆积，基岩埋深在320~480m之间，为黏性土与砂性土交互的碎屑沉积物，由下而上具明显韵律性变化规律。按岩性、岩相差异,可粗分为两大部分：下部，埋深约167m以下至基岩，以褐黄色为主，掺杂蓝灰、黄绿色网纹或杂斑的杂色黏土与灰白为主色的上至地表，以灰为主色夹绿、蓝、褐黄等色的黏性土与浅灰、黄灰色砂(或含砾)互层，称之“灰色层”，属于中更新世至全新世海陆交替以海相渐占优势环境下的沉积物，按年代地层和岩石地层可划分为中、上更新统和全新统以及若干组，其中，全新世的软黏性土层在外力作用下易产生变形，粉性土在基坑评估区第四系松散层中发育有潜水含水层、微承压含水层和第二、三、四、五承压含水层，各含水层因形成地质时代、水动力条件和成因类型的不告顶板埋深 (m)(m3/d)水质矿化度 (g/l)Qh河口-滨海2~39~16评估区大部分地为1~1.5；西南部为＜1；东南部为1.5~3Ca.Mg.NaaQh1粉性土、35~464~20河口-滨海54~7141~573000~5000评估区大部分地区为＞10；西南地区为3~10a河口-滨海113~1405~43评估区大部分地区为100~1000；西南部为1000~评估区大部分地区为Cl-Na.Ca，西南部为Cl-NaQp12-3167~2038~17评估区北部为1000~3000；西南部为100~1000评估区大部分地区为1~1.5；西南部自东向西由1.5~3过渡至评估区大部分地区为HCO.Cl–Na；西南部为ClHCO3–NaⅤ上：243~275；Ⅴ下：298~31715~；56~167评估区大部分地区为1000~3000；东南部为100~1000评估区大部分地区为HCO.Cl–Na；西南部为ClHCO3–Na间有关。潜水水位普遍高于地表水位，并与地表水有不同程度水力联系。根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-2012)有关条文判定，未受环境污染时，潜水对混凝土具有微腐蚀性；当长期浸水时，潜水对混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性；当干湿交替时，潜水对混凝土结构中的钢筋具有微或弱腐蚀性；潜水对钢结构有弱腐蚀性。对于评估区内可能受污染的场地，报告00)微承压含水层(对应工程地质层(⑤2层)，在评估区内均有分布，根据位果(图2-3-2)，微承压水位标高2012年至2016年之间基本上在-0.6~0.6m图2-3-2微承压水水位动态曲线图(W61-7)告性土和砂性土组成。根据各土层的地质时代、成因类型、物理力学性质等特征不同层次的若干个亚层。地基土埋藏分布情况及主要物理力学性质指标表详见表2-4-2及2-4-3。工程地质剖面图详见附图6~附图17。根据已有资料初步分析，评估区属河口砂嘴砂岛地貌类型，为第Ⅲ工程地质结构区,由于受长江古河道切割，缺失了上海地区标志性暗绿色硬土层(⑥层)及桩基工程良好的持力层(⑦层)，因此无工程地质结构亚区。工程建设影响范围内的7个工程地质层中，浅部粉土层(②3、③2)开挖时易产生流砂问该层为浅部粉性土层，评估区内均有分布；在基坑开挖过程中易产生渗流液化现象，该层层面标高一般在1~3m之间，大部分地段厚度介于11~19m之质粉质黏土、灰色砂质粉土③1层层顶标高为-3~-6m之间，土层厚度在1~4m之间；③3层层顶标高为-mm该层为软土，具有含水量高、孔隙比大、压缩性高、强度低等不良工程地质特性，土性差，是天然地基的主要压缩层，评估区内均有分布，层顶标高一该层为一般黏性土，属中偏高压缩性土，土性较差，除局部缺失外，评估报告区内普遍分布，层顶标高在-15~-27m之间；厚度在4~27m之间，与滨海平原该层为中部粉性土层，为微承压含水层，除评估区局部地段缺失外，在评估区内广泛分布，层顶标高在-29~-48m之间，厚度在3~17m之间，该层埋深该层为一般黏性土，属中~中偏高压缩性土，土性较差，评估区内局部有分布，层顶标高在-35~-50m之间；厚度在4~16m之间，该层埋深起伏及厚度区Ⅲ⑤2 (流砂)，基坑工程告本次土壤环境现状评价数据来源于《上海市土地质量监测(2012年-2015元素富集评价方法参照《多目标区域地球化学调查规范(1：250000)》(DD2005-01)。CM4地区表层土壤酸碱度总体以碱性为主，镉的平均浓度与全市背景值持平，砷、汞、铅、铬、铜、镍和锌的平均浓度则低于全市背景值。该区土壤中铬、汞、镍、铅、铜和锌的总体富集程度为一般，砷、镉以一般和初始富集为主。从土地质量生态管护的角度，初始富集元素为应引起关注的指标，砷、镉本次浅层地下水环境质量现状评价数据来源于《上海市地下水基础环境状况调查评估(2013~2014年度)》，本工作区面积为328km2，共有监测点6个。测试指标、测试方法均按《地下水污染调查评价规范(1：50000~1：出含量均低于《地下水质量标准》Ⅲ类水限值，其余常量组分如氯、总溶解固体和总硬度各有两处高于《地下水质量标准》Ⅲ类水限值，重金属元素和氰、酚指标的检出值或未检出、或虽有微量检出但检出含量均低于Ⅲ类水限值，六处监测点锰指数的检出含量均高于Ⅲ类水限值，三处监测点高锰酸盐指数的检出含量均高于Ⅲ类水限值，总铁和碘指数各有两处的检出含量均高于Ⅲ类水限值，其主要与原生沉积环境有关。浅层地下水中有两处监测点放射性指标总α报告代型称度性人工①1灰~大部分地区为素填土，由灰黄~灰色黏量碎砖块、植物根茎等组成，(吹)填土灰~灰黄~灰色粉性土夹粘性土混合而成，滨海~②1土褐黄~湿~可塑~中等~氧化铁斑点及铁锰质结粉土，土质自上而下逐渐变②3-1土灰土灰土灰稍密~滨海~③1土灰评估区北部靠长江滩涂有分布含云母、贝壳碎屑、有机砂质粉土夹粉质黏土灰松散~稍密评估区北部靠长江滩涂有分布土灰评估区北部靠长江滩涂有分布含云母、贝壳碎屑、有机④淤泥质黏土灰含云母、有机质及贝壳碎Qh1⑤1-1灰含泥钙质结核、半腐植物根茎，见有机质斑点，土质均匀。土灰湿软塑~可塑高等~含泥钙质结核、半腐植物⑤2-1砂质粉土灰灰含云母、有机质，局部夹黏性土薄层，土质不匀。粉质黏土灰湿含云母碎屑、有机质，见腐殖质，夹薄层粉砂，底部夹较多的粉土，土质较匀。滨海~土草黄~灰大部分地区以砂质粉土为主，部分地区顶部为黏质粉土，含云母、氧化铁斑点，夹3-5mm厚薄层黏性土，偶见零星贝壳碎屑，土质不匀。粉质黏土夹砂灰湿夹薄层粉砂,含云母、腐植物,土性不Qp31滨海~⑨1-1青灰~灰由长石、石英、云母等矿物颗粒组成，土性尚匀。砂由长石、石英、云母等矿物颗粒组成，见贝壳碎屑，含砾石，呈次圆-次棱状，土性不匀。告量w%γe-力cφ。MPa-1Es.2aN63.5a②1褐黄~灰黄色②3-1e6e630.14③1灰色淤泥质粉质黏土报告量w%γe-力cφ。MPa-1Es.2aN63.5a灰色淤泥质粉质黏土④⑤1-117.1⑤2-14618.17砂9⑨1-122告确定根据上海市工程建设特点，本次地质灾害危险性评估主要针对天然地基工工程建设的特点综合分析，评估区内的地质灾害类型主要为地面沉降、地基变形、边坡失稳、砂土液化、水土突涌、浅层天然气害、岸带冲淤和水土污染。险性现状评估降危险性现状评估根据评估区及附近地面沉降水准点监测资料，绘制了评估区及附近区域1980~1995年度、1996~2001年度、2002~2006年度、2007~2011年度地面沉降等值线图(附图18~附图21)。1980~1995年间，评估区内累计地面沉降量在50~100mm之间，年均沉降量在3~7mm，平均沉降速率总体较小。1996~2001年度，评估区内累计地面沉降量由西至东逐渐增大，评估区西部累计沉降量在25~50mm，年均沉降4~8mm；东部大部分区域累计沉降量在50~300mm，年均沉降8~50mm，东南端累计沉降量大于300mm，年均沉降量大于50mm，存在明显的差异沉降现象，主要原因是由于东部近年淤积的欠固结地2002~2006年度，评估区内累计地面沉降量由西至东、由南向北沉降量逐北部区域累计沉降量在25~125mm，年均沉降5~25mm，东端累计沉降量在125~250mm，年均沉降量25~50mm，存在明显的差异沉降现象，主要原因是由报告2007~2011年度，评估区西部大部分地区地面累计沉降量小于50mm，年均地面沉降量小于10mm；东部区域自西向东累计沉降量逐渐增大，在50~200mm，年均沉降量10~40mm，存在明显的差异沉降现象，主要原因是由于东部从上述数据可以看出，评估区西部正常沉积区地面沉降已逐渐缓和，东部根据已有研究成果，上海地面沉降的主要原因是地下水开采，由于评估区及邻近地区开采地下水，致使评估区及周边区域承压水水位下降，土体有效压根据评估区所在的崇明地下水采灌量统计资料，评估区地下水以第Ⅱ、Ⅴ承压含水层为主要开采层。图3-2-1为评估区第Ⅱ承压含水层地下水采灌量及水位变化曲线(由于崇明岛分层标观测起步晚，资料少，图中未放土层变形曲开量为70~170万m3左右，总体上开采量大于回灌量，1990~2015年开采量为15~140万m3左右，回灌量为34~290万m3左右，回灌量远大于开采量，评估区及附近区域第Ⅱ承压含水层地下水水位由80年代初的1.8m，逐年下降至m水开采量大时，水位下降，导致地面沉降速率加快，当地下水开采量小时，水告固结土压缩变形引起局部地面沉降由于崇明岛成陆时间相对较短，加之评估区崇明东滩及北部沿长江岸线吹填程产生局部地面沉江口南岸，规划占地总面积超过500万平方米，造船基地内拟建建筑众多，包括船坞、码头、轨道行车、生产厂房等。该基地于1999年10月开工建设，沉降量发生在施工前期，施工过程中和施工后，建筑物的沉降虽较大，但沉降较均匀，未有大的差异沉降，场地内未发现由于地面沉降引起的破坏导致建报告(构)筑物正常使用的情况，但局部地面有所开裂。产生整体地面沉降有以下几1)大面积的吹填土引起的地面沉降根据资料，1995~1999年场地地面沉降量较大，且沉降较不均匀，吹填经地基加固沉降约40~70cm，正式建设到竣工平均为35cm，分析其原因主要为大为主，松散，不均匀，属欠固结土，在自重应力作用下发生固结沉降，沉降初期沉降速度快，沉降量大，后期随着土的固结程度的加强，速度变慢，沉降量2)工程建设引起的地面沉降该场地内建筑密集，建筑物建成后，会产生较大的附加荷载，由附加应力产生的地面沉降在建筑物建成后前期表现为速率快，沉降量大，随着时间的推此外，场地内建筑多采用打入式的预制桩基础，桩基施工过程中产生挤土综上所述，大面积吹填土和工程建设是引起该基地内地面沉降的主要因变形危险性现状评估根据调查，评估区内已有建(构)筑物均在正常使用中，尚未见有因地基变形量过大而影响工程安全使用的相关案例报道。但上海是典型的软土地区，采用天然地基的多层建筑物、道路等市政工程往往产生较大的地基沉降和不均天然地基，普遍存在地基沉降和不均匀沉降量过大的问题，严重时可使墙体开告裂、渗水，影响正常使用；上海地区的已建道路虽然一般按低路堤设计，但由于路基沉降不均匀等因素的影响，普遍存在“桥头跳车”、路面容易损坏、维护费用高等问题。又如上海已建成运营的地铁线路，由于地铁隧道一般埋置于软土层中，根据多年沉降监测结果，在长期动、静荷载作用下，都存在不同程度的路基沉降和不均匀沉降问题。为减少软土地基变形的危害，对于荷重较大的高层建筑、高架道路、桥梁、码头等工程，为满足地基强度和变形要求，常采用各种类型的桩基础；道路工程则常在桥头高路堤地段采用袋装砂井、砂桩、堆载或超载预压、土工格栅、搅拌桩等措施进行加固处理，以减小工后变形量。大量工程实践表明，当桩基设计方案合理，且在施工过程中保证质量，桩基础的绝对沉降量一般能得到有效控制，即最终沉降量和差异沉降均可控制在设计容许范围内。但如果场地受古河道切割影响，或同一结构物采用不同的填土，未对基础底部残留的填土及吹填土进行加固处理，在进行装修施工时，东南角墙面有数条裂痕，最大裂缝宽度有约1.0~2.0mm左右，后经过对该建筑基础进行沉降监测，监测结果表明，基础有一定的差异沉降，采用压密注浆对。9m，均为6层、高22.5m，采用砖混结构、钢砼条型基础，基础埋深1.4m，主、配楼之间未设沉降缝，连结部为楼梯间。该楼主楼明显向北倾斜，主、配楼连结部楼梯间顶层墙体出现裂缝，下部楼层及地坪也出现裂缝,大楼外台阶、该楼发生倾斜和损坏是由于基础不均匀沉降量过大引起的。据沉降观测资料，主楼西北角与配楼东南角的最大差异沉降量达380mm，约占最大沉降量的1)不良地质条件：该处为典型的软土地基，且地基均匀性差。在主楼北侧表土层以下即为灰色淤泥质黏土(压缩模量为2.2MPa)，厚度超过20m。配楼报告处在表土层以下有厚达5m的灰色淤泥质粉质黏土与黏质粉土互层(压缩模量为3.5MPa)，该层土向北厚度减小，至主楼北侧呈楔状尖灭。这是造成沉降量北2)周围环境的影响：主楼西北5m处有一放映室先于主楼几个月建成，该放映室采用密集短桩基础，打桩挤土对主楼北侧的软土地基产生扰动，使其强度进一步降低，沉降量加大。而在配楼处原有二层房屋，地基经受了一定的预3)施工和设计方面的原因：6层教学楼采用砖混结构、条型基础的设计方案欠妥，在主楼与配楼之间未设置沉降缝也是导致配楼损坏比较严重的主要因素。此外，基坑开挖时逢雨天，导致持力层泡水软化、强度降低。上部结构施工速度太快，在2个多月时间内就结构封顶，使地基土在快速加荷状态下来不综上所述，由于评估区浅部局部分布有吹(冲)填土，软土层普遍分布；并受古河道切割影响，桩基条件较复杂，工程建设时应重视地基变形的不良影根据调查，评估区内尚未见有基坑边坡失稳的相关案例报道。但上世纪90年代初，随着上海城市建设的快速发展，地下空间开发过程中发生了多起深基坑工程事故。仅1992~1994年，就发生了30余项，造成巨大的经济损失和不良后果。影响基坑边坡稳定的外在因素主要是设计、施工不当，内在地质因素则与软土、流砂层、明暗浜以及地下水等不良地质作用有关。下面是发生在上广东路、福建路处的某大厦工程，位于古河道切割区域，暗绿色硬土层(⑥)缺失，浅部流砂层、软土层发育，基坑工程地质条件差，深基坑采用地下连续墙围护，在开挖到基底深度13m，第三道支撑未及支护时，突然在广东路一告达设计高程，坡脚及基底均为灰色淤泥质黏土，部分基础已浇注混凝土，适逢雨天，大雨后基坑东侧突然发生大面积滑坡，滑坡体冲击已浇筑的建筑基础，色淤泥质黏土中，局部切过上覆的黏质粉土层。经边坡稳定性计算，本基坑边1)、施工堆土距基坑边3.0m,堆土高达4.2m，淋湿后形成基坑边堆土超2)、基坑开挖后，坑底应力释放，产生回弹隆起，坑内地基土灰色淤泥质3)、雨水沿黏质粉土层渗入，短时间内集中于该层底部，在淤泥质黏土层上海地区河道在自然状态下发生坍岸、滑坡的事故不多。根据本次现场踏勘，评估区水系发育，河流纵横交错，主要有环绕评估区北端及南端的环岛运河及南北走向分布的七滧港、八滧港、团旺河等，上述河道岸坡为钢筋混凝土砌石护坡或自然土质岸坡，在自然状态下产生岸坡坍塌、滑塌的可能性较小。但在其它地区河岸边坡，曾经发生过因岸边过量堆载或桩基施工而引起的边坡门吊严重倾斜、支架局部撕裂，并造成防汛墙严重内倾，土体挤压进入河道约坡稳定性较差，经打桩振动和挤土，工程未完工即造成河岸边坡表层4~5m厚报告根据调查，评估区内尚未见有砂土液化的相关案例报道。但根据收集资料，评估区内浅部粉土发育，应注意砂土液化问题。上海地区尚未见地震液化的相关案例，但由于地下水位高，在地下空间开发影响范围内的粉砂粉性土层，普遍具有渗流液化的特性。在基坑工程、管道工程等地下空间开挖施工工程中，易于触发流砂，流砂发生时能造成大量的土体流动，引发滑坡、塌方及实例3-8：曹杨路某商办楼工程，地下室埋深12.4~13.4m，采用钻孔灌注桩结合三轴水泥土搅拌桩作为基坑围护结构，地下埋深1.9~11.2m范围为②3层砂质粉土，基坑开挖至地下6m深时，出现两个渗漏点，水夹着砂土大量涌出，由于流速大，无法采取坑内堵漏，渗流逐渐变大，周围土体发生开裂现塌陷的主要原因是因地下排水管道漏水，浅部分布的第②3层粉性土发生渗流液化(流砂)，将塌陷区地基土淘空所致。根据调查，评估区内开挖深度小于15m的基坑工程尚未见水土突涌事故的相关案例。但评估区内微承压含水层发育，局部地段埋深较浅，水头高，深基浅层天然气是地下空间开发所可能遇到的地质灾害之一。当开挖作业时，由于浅层天然气释放，可能造成下伏土层失稳，使已建好的隧道产生位移、断裂，造成无可挽回的重大经济损失。上海地区浅层天然气最浅仅8m，最深30m告左右，浅层天然气主要有两个层位：一个层位为20m以上的气层，分布在地质历史时期海侵最大时形成的沉积层内(海相层)，一般呈交互状的扁豆体出现，以贝壳、贝壳砂层为主储气层，构成本市埋藏最浅的储气层；另一个层位为25m左右的气层，为上部海相层沉积，受中部陆相层顶部起伏的控制，主要。浅层天然气对于工程施工的危害性主要表现为：气体释放引发浅层砂土液实例3-10：上海市合流污水管长江越江隧道掘进工程，当盾构推进到长江底部的粉砂层时，由于盾构施工土层中含有大量的浅层天然气，浅层天然气和水沿管片环缝大量涌出，使隧道下部粉砂层受到扰动而发生液化，致使隧道在实例3-11：汇京国际广场工程，在进行静探施工时，钻进至14~15m的时候发现钻孔内有气体冒出，孔内“訇訇”作响，探头出现钻进困难、数据异常等现象，静力触探施工人员当即起拔探头，在尚有三五节钻杆还未拔出时，操作人员不慎将钻杆与钻机碰撞并擦出火花，当即点燃逸出的天然气，火苗窜起井时，地下冒出不明气体，引发燃烧。由于崇明三岛⑤2层发育，天然气常赋存根据上海市地质调查研究院提供《上海市河口海岸三维地形及稳定性调查与评价》报告，评估区南岸为弱侵蚀岸滩，历史上遭受长江口河槽主泓强潮流和波浪作用冲击，坍岸较严重，由于海塘工程先后兴建，目前崇明岛南岸由于全线丁坝护岸，岸滩坍岸得以制止，但在台风暴潮期间仍有侵蚀存在。评估区采用《土壤环境质量标准》(GB15618-95)，对CM4地区土壤进行环境质报告量评价。该区土壤总体以Ⅰ类土壤为主，其次为Ⅱ类土壤，另有少量Ⅲ类土壤以《地下水质量标准》(GB/T14848—93)为主，兼及《地下水水质标准》 M告1地面沉降危险性预测评估根据《上海市地面沉降“十二五”防治规划》，评估区位于地面沉降一般防治区(Ⅲ区)，控制目标：年均地面沉降量控制在5mm以内，积极消除由区内.1.2工程建设引发或加剧地面沉降的危险性评估加剧地面沉降的危险性评估研究表明，地下空间开发过程中的基坑工程降水，是大规模工程建设引发或加剧地面沉降的主要原因之一。基坑工程降水可能引发基坑周围一定范围的地下水位下降，导致土体排水固结而产生地面沉降。本报告主要评估开挖深度层地下室或地下车库为主，实际开挖深度多在4~5m之间，由于开挖深度相对较浅，一般仅需降潜水，降水井类型通常采用轻型井点，降水后的坑内自由水位线应低于基坑开挖面0.5m~1.0m。根据区内浅部水文地质条件，区内潜水含水层岩性主要为粉性土(②3)，根据上海地区工程经验，基坑工程需采取必要的围护措施，围护结构插入深度一般为坑底下(0.8~1.2)H，由于评估区浅部粉性土(②3)厚度大，围护结构若未阻断潜水层，基坑降水可能引起周围一定范围内潜水水位下降，有引发周围一定范围地面沉降的可能性，并可能对基坑附近的已有建(构)筑物产生不同程度的影响，应采取必要的防治措施，如：按需降水、尽量缩短基坑施工周期、合理设置井点深度(浅于围护墙深度)报告工周期较短，基坑降水对周围环境的影响一般较小，引发或加剧地面沉降的危开挖深度7m≤H<15m的基坑工程属一~二级安全等级基坑工程。当开挖较浅时，由于评估区浅部粉性土(②3)厚度大，围护结构若未阻断潜水层，基坑降水可能引起周围一定范围内潜水水位下降，有引发周围一定范围地面沉降的可能性；当开挖深度较深时，区内大部分地区微承压含水层(⑤2层)顶面埋深一般为34.0~51.0m，经初步验算(报告4.5节)，一般不会引发水土突涌，基根据上海市工程建设规范《地面沉降监测与防治技术规程》(DG/TJ08-2051-2008)，当基坑围护结构能阻断降水目的层时，坑内降水影响范围约为3H；不能阻断降水目的层时，坑内降水影响范围约为6H，坑外降水影响范围约地面沉降影响范围应小于基坑降水影响范围。由于在评估区内的开挖深度m难阻断降水目的层(②3)时，基坑降水的地面沉降影响范围较大，但一般不超基坑工程降水的地面沉降影响范围一般不超过3H。综上所述，评估区内对于开挖深度7m≤H<15m的基坑工程，基坑降水引发3工程建设遭受地面沉降的危险性评估以上海市2016年地下水开采回灌为背景，根据地下水运动和土层变形机理，利用建立的地下水准三维渗流耦合垂直一维沉降的有限元数学模型，对评估区2016~2025年地面沉降进行了预测。根据预测结果，评估区大部分地区在随着地下水开采量的继续压缩，评估区地面沉降将逐渐趋于缓和,因此评估区大部分地区工程建设遭受地面沉降的危险性小；但由于评估区崇明东滩及北部沿长江岸线有吹填土和湿地的存在，工程建设遭受地面沉降的危险性小~中告工程建设引发或加剧地基变形危险性评估，重点是对工程建设过程中和建成运营期间引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性评估，而引发或加剧工程本身地基变形的危险性将在工程建设本身遭受地基变形危险性评估引发或加剧地基变形危险性评估天然地基工程附加荷载小、基础开挖浅，工程建设过程中和建成运营期间对周围环境影响小，引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小。剧地基变形危险性评估对于桩基工程，若采用钻孔灌注桩，工程建设引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小。若采用预制桩，沉桩施工时的挤土效应和打入桩的振动作用，可能对周围环境产生较大影响，短期内大量密集沉桩会产生较高的超静孔隙水压力，使沉桩区一定范围内的地表和深层土体发生水平和竖向位移，可能使已沉入桩偏位、挠曲和上浮，也可能造成局部地面隆起，群桩施工的影响范围一般可达1~1.5倍桩长左右，可能引发邻近已有建(构)筑物如：房屋、道路、地下管线等不同程度的地基变形，施工时应采取有效的防护措施，必要时可采用钻孔灌注桩。根据上海地区工程经验，当选择合适的桩型或采取有效的防护措施后，桩基工程施工引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小。引发或加剧地基变形危险性评估地下水位浅，基坑开挖时若围护结构发生渗漏，开挖过程中易引发流土、流砂现象，将加剧坑外地基变形；评估区北部分布有饱和软黏性土，局部地区还有报告暗浜土分布，由于土性较差，基坑开挖后围护结构承受的主动土压力大，且区内地下水位埋藏浅，坑外水压力较大，因此，基坑开挖时围护结构在外侧土、水压力作用下会产生一定的位移变形，并引发基坑附近一定程度的地基变形；此外，基坑开挖将产生坑底土卸荷回弹，有引发一定范围、一定程度地基变形足周围环境对变形的控制要求，当没有明确的变形控制标准时，基坑变形控制指标可根据基坑环境保护等级确定，对于环境保护等级分别为一、二、三级的根据上海地区工程经验，在正常工况下，基坑工程引发或加剧地基变形的影响范围主要与基坑开挖深度(H)有关。基坑工程最大沉降一般位于墙后0.5H处；在距离2H范围内的区域是沉降较大的区域，称为主影响区域；在距基坑Hm地基变形的范围小，程度轻，危险性小；对于开挖深度7m≤H<15m的基坑工程，其引发或加剧地基变形的范围、程度随开挖深度增加而加大，引发或加剧地基变形的危险性为小~中等。地基变形的危险性评估天然地基工程遭受地基变形危险性主要与建(构)筑物体型大小、附加荷评估区内广泛分布的第①1层填土、①3层冲(吹)填土，成分复杂、松散、土质不匀，未经处理不宜作为天然地基持力层；对于拟建场地内的暗浜土，其强度低、压缩性高、土质极差，应进行有效的地基处理；区内广泛分布的第②1层褐黄~灰黄色粉质黏土，土质较好，中压缩性，可作为一般轻型建筑的天然地基持力层，由于评估区内浅部有粉性土层(②3)分布，该层属中压缩性土，为天然地基的良好下卧层，对天然地基变形控制有利。对于道路等线性工程，应对第①1层填土、①3层冲(吹)填土进行必要的压实处理，尽量减小工后沉降；对暗浜等不良地质，应根据其范围、深度、土性等具体情况，采取有效的告地基处理措施，工程实践表明，当沿线浅部地层变化较大或不良地质发育时，如未进行有效的地基处理，将有引发或加剧地基变形尤其是不均匀地基变形的可能性；在路桥连接处以及道路新旧路基连接处，有因填土较厚及路桥结构类此外，天然地基工程易受邻近工程活动的影响，当评估区内工程活动可能较为频繁时，当天然地基工程附近存在预制桩施工及基坑、隧道、地下管线等综上所述，评估区内天然地基工程建设及运营期间均有遭受一定程度地基变形的影响可能性，为避免或减轻地基变形的不良影响，应按变形控制原则进行地基设计，对填土、冲(吹)填土及暗浜等不良地质进行有效的地基处理。由于天然地基工程附加荷载相对较小，当采取有效的防治措施后，工程建设本形危险性评估评估区位于古河道区，缺失了上海地区标志性硬土层⑥层及良好的桩基持域或⑤2层埋深较深的区域，由于⑤1、⑤3层粘性土厚度大，对于体型简单、荷量一般相对偏大，工程建设遭受地基变形危害的可能性较大，一般需采取适当对于⑤2层埋深适中，分布较为稳定的区域，由于该层土为中等压缩性，土质尚可，对于荷载不大的建(构)筑物可选择该层作为桩基持力层，其地基变形较易控制，工程建设遭受地基变形危害的可能性较小。但对于荷载较大的高层建筑、高架道路、桥梁等桩基工程，桩基承载力要求高，由于区内⑤2层地基土埋深和厚度变化大，桩端下卧层之间土性差异大,桩基则可能遭受地基不均匀总体而言，评估区位于古河道区，桩基条件复杂，桩基工程遭受地基变形危险性为小~中等。报告边坡失稳危险性预测评估塌现象；第②1层土性较好，有利于坑壁稳定；第②3、③2层粉性土层在地下水位之下，为流砂层，若开挖过程中围护结构发生渗漏产生渗水、流砂，将严重影性外，软土还有触变性和流变性，基坑开挖施工过程中易产生侧向变形、坑底隆起及基坑周围地面沉降等现象，导致基坑和支护结构变形，严重时会因软土。此外，场地内分布的明、暗浜，以及施工期间坑边超载等因素，均对基坑边坡稳定性不利。评估区不同开挖深度基坑边坡失稳影响因素及危险性评估见度层H小~中等水土压力相坑底回弹影响较小7≤H153、基坑深度：相对较深、坑外水土压力响较大基坑边坡失稳不但会影响工程施工安全，还将导致基坑周围大量的土体产生水平、垂直移动，一旦发生基坑边坡失稳事故，必然会对邻近建(构)筑物的安全和正常使用带来影响，甚至造成破坏，施工时必须做好相应的监测工告综上所述，对于开挖深度H<7m的基坑工程，由于浅部粉土层(②3层)发育，引发和遭受边坡失稳的危险性小~中等，对于开挖深度7≤H<15m的基坑工程，由于浅部粉土层(②3层)发育，且基坑开挖深度较深，引发和遭受边坡失评估区河流密布，目前河岸边坡处于自然稳定或人工稳定状态，在自然状态下发生河岸边坡失稳的可能性较小，但近岸工程施工可能会对邻近河岸边坡造成不良影响。另外，在河岸附近堆土、堆物时，亦有引发河岸边坡失稳的可一旦发生河岸边坡失稳，则会对工程本身和周围环境造成不良影响。因此，工程建设时应注意对河岸边坡的影响，必要时对河岸边坡采取相应的防护总体而言，采取必要的防治措施后，工程建设引发和遭受河岸边坡失稳的危砂土液化危险性预测评估由于评估区内地下水位埋深较浅，基坑开挖后将形成较大的水压力差，若围护结构发生渗漏，在基坑开挖范围内揭遇的砂、粉性土层有引发砂土渗流液化(流土、流砂)的可能性。因此，基坑工程施工时应做好支护和降水措施，对于天然地基工程和桩基工程，由于开挖深度浅(当开挖深度大于3m时按对于开挖深度H<7m的基坑工程，由于评估区广泛分布浅部粉土层(②3层)，有引发砂土渗流液化(流土、流砂)的可能性，危险性级别为中等。对于开挖深度7≤H<15m的基坑工程，评估区广泛分布浅部粉土层(②3层)，局部地段还分布③2层粉土，砂土液化(渗流液化)危险性级别为中等。报告按国标《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016版)和上海市《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)有关条文规定，评估区设计基本地震加速度地基土，建筑场地类别为Ⅳ类，除临岸场地外，属于建筑抗震一般地段，但应散~稍密，埋藏浅、有一定厚度，初判为可液化土层，因此，工程建设时应详上海属于中国地震活动分区中的地震活动强度弱、频度低的地区；根据工。根据上述分析，天然地基工程和桩基工程砂土液化(渗流液化)危险性小；基坑工程砂土液化(渗流液化)危险性级别为中等，综合确定评估区内工程建设引发和遭受砂土液化的危险性级别为小~中等。水土突涌危险性预测评估评估区内可能产生水土突涌的主要为微承压含水层(⑤2)层。根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-2012)12.3.3条，对评估区基坑工程水土突涌的可能性进行评价。基坑开挖后坑内地基土抗pcz/pwy>1.05式中pcz——坑底开挖面以下至承压含水层顶板间覆盖土的自重压力(kPa)，地下水位以下按饱和重度计算；pwy——承压水压力(kPa)；验算时水位埋深取3.0m，坑底土饱和重度取18kN/m3，水的重度取水层(⑤2)层顶埋深浅于31.8m时，有引发水土突涌的可能性。根据上述估算告结果结合区内水文地质条件初步判断，区内微承压含水层(⑤2)顶面埋深一般根据本次收集资料，评估区浅部海相地层中发育粉土层和砂层，具备浅层天然气的生成和储存条件，不排除有天然气分布的可能。浅层天然气对地下工程危害较大，工程勘察施工时如揭遇浅层气，应查明其分布，提前打排气孔予然气害的危险性小。岸带冲淤危险性预测评估蚀岸滩，北岸及东岸为强淤积岸滩，由于海塘工程先后兴土壤和Ⅲ类土壤基本上对植物和环境不造成危害和污染。虽然CM4地区浅层地下水质综合指标评价结果均属于Ⅴ类水。但影响因子主要为氯、总溶解固体、总硬度、总铁、锰、高锰酸盐和碘等组分，其他25项组分均处于Ⅰ~Ⅲ类水范因此评估区工程建设遭受水土污染危害的危险性较小，对于水土生态环境要求较高的建设项目，建议在项目开建前对水土环境现状开展进一步的调查工水土污染从某种意义上来讲主要是由于人类活动造成，因此该区建设项目在建设过程中以及项目建成投入使用期间，均应做好水土生态环境保护工作，报告分级评估区属河口砂嘴砂岛地貌类型，为第Ⅲ工程地质结构区,由于受长江古河道切割，缺失了上海地区标志性暗绿色硬土层(⑥层)及桩基工程良好的持力层(⑦层)，因此无工程地质结构亚区。综合上述评估结果，对评估区内一般建设项目引发和遭受地质灾害的灾种对于天然地基工程，一般不会引发地面沉降、水土突涌地质灾害；遭受地面沉降的危险性小~中等；由于附加荷载相对较小，当对浜土、厚填土等不良地质进行有效的处理后，工程建设引发和遭受地基变形的危险性小；由于开挖深度浅，引发和遭受边坡失稳、砂土液化的危险性小。综合确定天然地基工程地质灾害危险性级别为小~中等。对于桩基工程，一般不会引发地面沉降、水土突涌地质灾害；遭受地面沉降的危险性小~中等；引发和遭受边坡失稳(承台施工)、砂土液化的危险性小；若采用钻孔灌注桩，工程建设引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小；若采用预制桩，有引发邻近已有建(构)筑物地基变形的可能性，应采取有效的防护措施；评估区位于古河道区，桩基条件较差，桩基工程遭受地基变形危险性为小~中等。综合确定桩基工程地质灾害危险性级别为小~中对于基坑工程，引发和遭受地质灾害的风险大小与场地内软土、明(暗)浜、流砂层等不良地质的分布和地下水不良作用有关，并随开挖深度增加而风险加大。评估区浅部均有粉性土分布，引发和遭受砂土液化(渗流液化)的风危险性小；引发地面沉降的危险性小，遭受地面沉降的危险性小~中等；引发和遭受边坡失稳的危险性小~中等；不会引发和遭受水土突涌的危害。对于开小~中等；引发和遭受地基变形的危险性小~中等；引发和遭受边坡失稳的危险性中等；引发和遭受水土突涌的危险性小。综合确定基坑工程地质灾害危险告性级别为小~中等。评估区内一般工程建设引发和遭受岸带冲淤、河岸边坡失稳、浅层天然气评估区内一般建设项目在不同工程地质区引发和遭受地质灾害的灾种和危 害种类及危险性分级+~++++++++~+++~+++++++H<7m)+~++++~++++7≤H<15m)+~+++~++++++表质灾害。施根据评估区地质环境条件及其地质灾害发育现状，以及工程建设可能引发和遭受地质灾害的危险性评估结果，针对各地质灾害灾种分别提出如下防治对治1、基坑工程降水施工时宜采取坑内降水措施，以避免或减轻基坑工程降水2、基坑工程降水设计时，有条件时(当承压含水层层底埋深≤2H时)围护结构宜阻断降水目的层；当不具备阻断降水目的层的条件时，宜适当加大基坑围护结构插入深度，且坑内降水井的滤水管设置深度不宜超过围护墙底深度，报告4、为减轻区域地面沉降的不良影响，特别是北部沿长江岸线及东滩有吹填土和湿地存在的地区，工程设计时应根据地面沉降预测结果，采取预留标高、治1、对于采用天然地基的拟建轻型建(构)筑物以及道路、管线等市政工程，应重视对浜土、厚填土等不良地质的地基处理，防止地基变形特别是不均2、评估区位于古河道区,工程地质条件较复杂，对于采用桩基础的各类建(构)筑物，应根据上部结构特点、荷载大小、地基变形控制要求和环境条件，选择适宜的桩基持力层。3、评估区内部分区域环境条件较复杂，应重视预制桩沉桩施工对周边环境。4、应考虑深大基坑工程施工的时空效应，根据实际情况，选择合理的施工顺序、开挖方式、支护方式，采用分块、分层、对称开挖等施工方式，并及时支撑、及时浇筑，尽量缩短基坑施工周期，减轻基坑施工引发的周围已有建(构)筑物的地基变形。5、当基坑工程附近分布有需保护的建(构)筑物时，应根据地质条件和基坑工程环境保护等级，按《基坑工程技术规范》(DG/TJ08-61-2010)等相关规范要求，采取减小基坑施工对周围环境影响的措施，同时加强监测工作，把基6、严格控制场地内堆土高度(<3m)，隧道及重要管线上方严禁堆土堆治1、应根据基坑