支护结构施工模板

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。6-2-7支护结构施工6-2-7-1钢板桩施工1．常见钢板桩及质量标准钢板桩支护由于其施工速度快,可重复使用,因此在一定条件下使用会取得较好的效益。常见的钢板桩有U型和Z型,其它还有直腹板式、H型和组合式钢板桩。国产的钢板桩只有鞍W型和包W型拉森式(U型)钢板桩,如表6-74所示。其它还有一些国产宽翼缘热轧槽钢用于不太深的基坑作为支护应用。国产拉森式(U型)钢板桩表6-74日本是生产钢板桩较多的国家之一,拉森式、Z型、直腹板式、H型、组合式钢板桩皆生产,现只举其中一部分如表6-75所示。美国亦生产较多的钢板桩。除日、美外,德、法、卢森堡等国家亦生产钢板桩。钢板桩的质量标准如表6-76所示。重复使用的钢板桩检验标准如表6-77所示。日本生产的钢板桩表6-75钢板桩质量标准表6-76重复使用的钢板桩检验标准表6-77序号检查项目允许偏差检查方法单位数值1桩垂直度%＜1钢尺量2桩身弯曲度＜2%ll为桩长,钢尺量3齿槽平直度及光滑度无电焊渣或毛刺1m长桩段作经过试验4桩长度不小于设计长度钢尺量2．钢板桩施工前准备工作(1)钢板桩检验钢板桩材质检验和外观检验,对焊接钢板桩,尚需进行焊接部位的检验。对用于基坑临时支护结构的钢板桩,主要进行外观检验,并对不符合形状要求的钢板桩进行矫正,以减少打桩过程中的困难。1)外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、高度、厚度、端头矩形比、平直度和锁口形状等项内容。检查中要注意:①对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除;②有割孔、断面缺损的应予以补强;③若钢板桩有严重锈蚀,应测量其实际断面厚度,以便决定在计算时是否需要折减。原则上要对全部钢板桩进行外观检查。2)材质检验对钢板桩母材的化学成分及机械性能进行全面试验。它包括钢材的化学成分分析,构件的拉伸、弯曲试验,锁口强度试验和延伸率试验等项内容。每一种规格的钢板桩至少进行一个拉伸、弯曲试验。每25~50t的钢板桩应进行两个试件试验。(2)钢板桩的矫正钢板桩为多次周转使用的材料,在使用过程中会发生板桩的变形、损伤,偏差超过表6-77中数值者,使用前应进行矫正与修补。其矫正与修补方法如下:1)表面缺陷修补一般先清洗缺陷附近表面的锈蚀和油污,然后用焊接修补的方法补平,再用砂轮磨平。2)端部平面矫正一般用氧乙炔切割部分桩端,使端部平面与轴线垂直,然后再用砂轮对切割面进行磨平修整。当修整量不大时,也可直接采用砂轮进行修理。3)桩体挠曲矫正腹向弯曲矫正时两端固定在支承点上,用设置在龙门式顶梁架上的千斤顶顶在钢板桩凸处进行冷弯矫正;侧向弯曲矫正一般在专门的矫正平台上进行。4)桩体扭曲矫正这种矫正较复杂。可视扭曲情况采用上述3中的方法矫正。5)桩体局部变形矫正。对局部变形处用氧乙炔热烘与千斤顶顶压、大锤敲击相结合的方法进行矫正。6)锁口变形矫正用标准钢板桩作为锁口整形胎具,采用慢速卷扬机牵拉调整处理,或采用氧乙炔热烘和大锤敲击胎具推进的方法进行调直处理。(3)打桩机选择打设钢板桩,自由落锤、汽动锤、柴油锤、振动锤等皆可,但使用较多的为振动锤。如使用柴油锤时,为保护桩顶因受冲击而损伤和控制打入方向,在桩锤和钢板桩之间需设置桩帽。部分国产及国外振动锤的技术参数如表6-78和表6-79所示。国产振动锤技术性能表6-78日本部分振动锤技术性能表6-79振动打桩机是将机器产生的垂直振动传给桩体,使桩周围的土体因振动产生结构变化,降低了强度或产生液化,板桩周围的阻力减少,利于桩的贯入。振动打桩机打设钢板桩施工速度快,更有利于拔钢板桩,不易损坏桩顶,操作简单。但其对硬土层(砂质土N＞50;粘性土N＞30)贯入性能较差,桩体周围土层要产生振动;耗电较多。选择振动锤时,可根据需要的振幅As和偏心力矩M0来进行选择。需要的振幅As,按下列公式计算:对砂土: (mm)(6-105)对粘性土、粉土: As＝(mm)(6-106)式中N——桩尖所在土层的标准贯入值;L——钢板桩长度(m)。需要的偏心力矩M0,按下式计算:(N·cm)(6-107)式中Qp——钢板桩自重(N);As——板桩需要的振幅(mm)。(4)导架安装为保证沉桩轴线位置的正确和桩的竖直,控制桩的打入精度,防止板桩的屈曲变形和提高桩的贯入能力,一般都需要设置一定刚度的、坚固的导架,亦称”施工围檩”。导架一般由导梁和导桩等组成,它的形式,在平面上有单面和双面之分,在高度上有单层和双层之分。一般常见的是单层双面导架(图6-102)。导桩的间距一般为2.5~3.5m,双面导梁之间的间距一般比板桩墙高度大8~15mm。图6-102导架1-导梁;2-导桩导架的位置不能与钢板桩相碰。导桩不能随着钢板桩的打设而下沉或变形。导梁的高度要适宜,要有利于控制钢板桩的施工高度和提高工效,要用经纬仪和水平仪控制导梁的位置和标高。3．钢板桩打设和拔除(1)打入方式选择1)单独打入法:这种方法是从板桩墙的一角开始,逐块(或两块为一组)打设,直至工程结束。这种打入方法简便、迅速,不需要其它辅助支架。可是易使板桩向一侧倾斜,且误差积累后不易纠正。为此,这种方法只适用于板桩墙要求不高、且板桩长度较小(如小于10m)的情况。2)屏风式打入法:这种方法是将10~20根钢板桩成排插入导架内,呈屏风状,然后再分批施打。施打时先将屏风墙两端的钢板桩打至设计标高或一定深度,成为定位板桩,然后在中间按顺序分1/3,1/2板桩高度呈阶梯状打入(图6-103)。图6-103导架及屏风式打入法1-导桩;2-导梁;3-两端先打入的定位钢板桩这种打桩方法的优点是能够减少倾斜误差积累,防止过大的倾斜,而且易于实现封闭合拢,能保证板桩墙的施工质量。其缺点是插桩的自立高度较大,要注意插桩的稳定和施工安全。一般情况下多用这种方法打设板桩墙,它耗费的辅助材料不多,但能保证质量。屏风式打入法按屏风组立的排数,分为单屏风、双屏风和全屏风。单屏风应用最普遍;双屏风多用于轴线转角处施工;全屏风只用于要求较高的轴线闭合施工。按屏风式打入法施打时,一排钢板桩的施打顺序有多种,视施工时具体情况选择。施打顺序影响钢板桩的垂直度、位移、板桩墙的凹凸和打设效率。中国规定的钢板桩打设允许误差:桩顶标高±100mm;板桩轴线偏差±100mm;板桩垂直度1%。(2)钢板桩的打设先用吊车将钢板桩吊至插桩点处进行插桩,插桩时锁口要对准,每插入一块即套上桩帽轻轻加以锤击。在打桩过程中,为保证钢板桩的垂直度,用两台经纬仪在两个方向加以控制。为防止锁口中心线平面位移,可在打桩进行方向的钢板桩锁口处设卡板,阻止板桩位移。同时在围檩上预先算出每块板块的位置,以便随时检查校正。钢板桩分几次打入,如第一次由20m高打至15m,第二次则打至10m,第三次打至导梁高度,待导架拆除后第四次才打至设计标高。打桩时,开始打设的第一、二块钢板桩的打入位置和方向要确保精度,它能够起样板导向作用,一般每打入1m应测量一次。1)钢板桩的转角和封闭钢板桩墙的设计长度有时不是钢板桩标准宽度的整倍数,或者板桩墙的轴线较复杂,钢板桩的制作和打设也有误差,这些都会给钢板桩墙的最终封闭合拢带来困难。钢板桩墙的转角和封闭合拢施工,可采用下述方法:①采用异形板桩:异形板桩的加工质量较难保证,而且打入和拔出也较困难,特别是用于封闭合拢的异形板桩,一般是在封闭合拢前根据需要进行加工,往往影响施工进度,因此应尽量避免采用异形板桩。②连接件法:此法是用特制的”ω”(Omega)和”δ”(Delta)型连接件来调整钢板桩的根数和方向,实现板桩墙的封闭合拢。钢板桩打设时,预先测定实际的板桩墙的有效宽度,并根据钢板桩和连接件的有效宽度确定板桩墙的合拢位置。③骑缝搭接法:利用选用的钢板桩或宽度较大的其它型号的钢板桩作闭合板桩,打设于板桩墙闭合处。闭合板桩应打设于挡土的一侧。此法用于板桩墙要求较低的工程。④轴线调整法:此法是经过钢板桩墙闭合轴线设计长度和位置的调整实现封闭合拢。封闭合拢处最好选在短边的角部。轴线修正的具体作法如下(图6-104):图6-104轴线修正a．沿长边方向打至离转角桩约尚有8块钢板桩时暂时停止,量出至转角桩的总长度和增加的长度;b．在短边方向也照上述办法进行;c．根据长、短两边水平方向增加的长度和转角桩的尺寸,将短边方向的导梁与围檩桩分开,用千斤顶向外顶出,进行轴线外移,经核对无误后再将导梁和围擦桩重新焊接固定;d．在长边方向的导梁内插桩,继续打设,插打到转角桩后,再转过来接着沿短边方向插打两块钢板桩;e．根据修正后的轴线沿短边方向继续向前插打,最后一块封闭合拢的钢板桩,设在短边方向从端部算起的第三块板桩的位置处。2)打桩时问题的处理①阻力过大不易贯入:原因主要有两方面,一是在坚实的砂层、砂砾层中沉桩,桩的阻力过大;二是钢板桩连接锁口锈蚀、变形,入土阻力大。对第一种情况,可伴以高压冲水或改以振动法沉桩,不要用锤硬打;对第二种情况,宜加以除锈、矫正,在锁口内涂油脂,以减少阻力。②钢板桩向打设前进方向倾斜:在软土中打桩,由于锁口处的阻力大于板桩与土体间的阻力,使板桩易向前进方向倾斜。纠正方法是用卷扬机和钢丝绳将板桩反向拉住后再锤击,或用特制的楔形板桩进行纠正。③打设时将相邻板桩带入:在软土中打设钢板桩,如遇到不明障碍物或板桩倾斜时,板桩阻力增大,会把相邻板桩带入。处理方法是:用屏风法打设;把相邻板桩焊在导梁上;在锁口处涂以黄油减少阻力。(3)钢板桩拔除在进行基坑回填土时,要拔除钢板桩,以便修整后重复使用。拔除前要研究钢板桩拔除顺序、拔除时间及桩孔处理方法。1)钢板桩拔除阻力计算拔除阻力由下式计算:F＝Fe＋Fs(6-108)式中Fe——钢板桩与土的吸附力;Fe＝ULτ(6-109)U——钢板桩周长;L——钢板桩在不同土中的长度;Lτ——钢板桩在不同土层中的静吸附力或动吸附力(用于静力拔桩和振动拔桩),表6-80;Fs——钢板桩的断面阻力;Fs＝1.2EaBHμ(6-110)Ea——作用在钢板桩上的主动土压力强度;B——钢板桩宽度;H——钢板桩在土中的深度;μ——钢板桩与土体之间的摩擦系数(0.35~0.40)。钢板桩在不同土质中的吸附力表6-80土质静吸附力τd(kN/m2)动吸附力τv(kN/m2)动吸附力τv(含水量很少时)(kN/m2)粗砂砾34.02.55.0中砂(含水)36.03.04.0细砂(含水)39.03.54.5粉土(含水)24.04.06.5砂质粉土(含水)29.03.55.5粘质粉土(含水)47.05.5粉质粘土30.04.0粘土50.07.5硬粘土75.013.0非常硬的粘土130.025.02)钢板桩拔出方法钢板桩的拔出,从克服板桩的阻力着眼,根据所用拔桩机械,拔桩方法有静力拔桩、振动拔桩和冲击拔桩。静力拔桩主要用卷扬机或液压千斤顶,但该法效率低,有时难以顺利拔出,较少应用。振动拔桩是利用机械的振动激起钢板桩振动,以克服和削弱板桩拔出阻力,将板桩拔出。此法效率高,用大功率的振动拔桩机,可将多根板桩一起拔出。当前该法应用较多。冲击拔桩是以高压空气、蒸汽为动力,利用打桩机给予钢板桩以向上的冲击力,同时利用卷扬机将板桩拔出。下面介绍振动拔桩法:①与土质有关的振动拔桩参数:振动拔桩机的适用范围表6-81拔桩机功率(kW)钢板桩型号和长度(m)砂质土粘性土3.7~7.5轻型8轻型611~15II型12II型922~30III型16III型1255~60IV型24IV型18120~150V型36V型36a．振动频率:在某一振动频率下,土与板桩间的阻力才会破坏,板桩容易拔出。该频率与土质有关:粗砂在频率50Hz时产生液化;坚硬粘土在50Hz下才出现松动现象。工程中为各类土分层构成,实用的振动频率为8.3~25Hz。b．振幅:在频率为16.7Hz时,使砂土产生液化的最小振幅约为3mm以上,使粘性土、粉土减少其粘着力的最小振幅约为4mm以上。c．激振力:强制振动的激振力,亦必须达到一定的数值(kN),才能减弱土对板桩的阻力。②振动拔桩机的选用。振动拔桩机的型号很多,各有其适用范围,要选择得当,才能取得较好的效果。表6-81可供初选时参考。③拔桩施工。钢板桩拔除的难易,取决于打入时顺利与否。在硬土、密实砂土中打入时困难,特别是打入时咬口产生变形或垂直度很差,则拔桩时会遇到很大的阻力。如基坑开挖时,支撑(拉锚)不及时,使板桩产生很大的变形,拔出亦困难。在软土地区,拔桩时由于产生空隙会引起土层扰动,会使基坑内已施工的结构或管线产生沉降,亦可能引起周围地面沉降而影响周围的建筑物、地下管线和道路的安全。为此在拔桩时要采取措施,对拔桩造成的孔隙及时回填,当控制地层位移有较高要求时,宜进行跟踪注浆。钢板桩拔除,需注意下列事项:a．作业前详细了解土质及板桩打入情况、基坑开挖后板桩变形情况等,依此判断拔桩的难易程度;b．基坑内结构施工结束,要进行回填,尽量使板桩两侧土压平衡,有利于拔桩作业;c．拔桩设备有一定的重量,要验算其下的结构承载力。如压在土层上,由于地面荷载较大,需要时设备下应放置路基箱或枕木;d．作业范围内的重要管线、高压电缆等要注意观察和保护;e．板桩拔出会形成孔隙,必须及时填充,否则会造成邻近建筑和设施的位移及地面沉降。宜用膨润土浆液填充,也可跟踪注入水泥浆;f．如钢板桩拔不出,可采取下述措施:(a)用振动锤等再复打一次,以克服与土的粘着力及咬口间的铁锈等产生的阻力;(b)按与板桩打设顺序相反的次序拔桩;(c)板桩承受土压一侧的土较密实,在其附近并列打入另一根板桩,可使原来的板桩顺利拔出;(d)在板桩两侧开槽,放入膨润土浆液(或粘土浆),拔桩时可减少阻力。(4)钢板桩施工中常见问题及处理方法(表6-82)。钢板桩打设中常见问题的原因及处理表6-82常见问题原因处理方法倾斜(板桩头部向打桩行进方向倾斜)被打桩与邻桩锁口间阻力较大,而打桩行进方向的贯入阻力小施工过程中用仪器随时检查、控制、纠正;发生倾斜时用钢丝绳拉住桩身,边拉边打,逐步纠正;对先打的板桩适度预留偏差(反向倾斜)扭转锁口是铰式连接在打桩行进方向用卡板锁住板桩的前锁口;在钢板桩与围檩之间的两边空隙内,设滑轮支架,制止板桩下沉中的转动;在两块板桩锁口扣搭处的两边,用垫铁和木榫填实共连(打板桩时和已打入的邻桩一起下沉)钢板桩倾斜弯曲,使槽口阻力增加发生板桩倾斜及时纠正;把相邻已打好的桩(数块)用角铁电焊临时固定水平伸长(沿打桩行进方向长度增加)钢板桩锁口扣搭处有空隙属正常现象。对四角要求封闭的挡墙,设计时要考虑水平伸长值,可在轴线修正时纠正6-2-7-2水泥土墙施工深层搅拌水泥土桩墙,是采用水泥作为固化剂,经过特制的深层搅拌机械,在地基深处就地将软土和水泥强制搅拌形成水泥土,利用水泥和软土之间所产生的一系列物理-化学反应,使软土硬化成整体性的并有一定强度的挡土、防渗墙。1．水泥土配合比水泥土墙的稳定及抗渗性能取决于水泥土的强度及搅拌的均匀性,因此,选择合适的水泥土配合比及搅拌工艺对确保工程质量至关重要。土与水泥经过机械搅拌,两者间发生物理化学反应,在水泥土中,水泥的水解和水化反应是在具有一定活性的介质——土的围绕下进行的,其硬化速度较慢且作用复杂,因此水泥土的强度增长也较缓慢。水泥与土之间的一系列物理化学反应过程主要包括水泥的水解与水化反应;粘土颗粒与水泥水化物的之间离子交换与团粒化作用;水泥水化物中游离的氢氧化钙[Ca(OH)2]与空气中的二氧化碳(CO2)的碳酸化作用及水泥水化析出的钙离子与粘土矿物的凝硬作用。经过上述一系列物理化学反应,使土的性质大大改进而形成具有一定强度、整体性和水稳定性的水泥土。在水泥土墙设计前,一般应针对现场土层性质,经过试验提供各种配合比下的水泥土强度等性能参数,以便设计选择合理的配合比。在有工程经验且地质条件较为简单的情况下,也可参考类似工程经验。一般以水泥土28h龄期的无侧限抗压强度qu不低于1MPa作为水泥土墙的强度标准。(1)材料要求1)水泥水泥土墙可采用不同品种的水泥,如普通硅酸盐水泥、矿渣水泥、火山灰水泥及其它品种的水泥,也可选择不同强度等级的水泥。一般工程中以强度等级32.5的普硅酸盐水泥为宜。2)搅拌用水搅拌用水按《混凝土拌合用水标准》(JGJ63-89)的规定执行。要求搅拌用水不影响水泥土的凝结与硬化。水泥土搅拌用水中的物质含量限值可参照素混凝土的要求。见表6-83。水泥土用水中的物质含量限值表6-83水中物质含量pH值＞4不溶物(mg/L)＜5000可溶物(mg/L)10000氯化物(以CL－计,mg/L)＜3500硫酸盐(以SO42－计,mg/L)＜2700硫化物(以S2－计,mg/L)-3)地下水由于水泥土是在自然土层中形成的,地下水的侵蚀性对水泥土强度影响很大,尤以硫酸盐(如Na2SO4)为甚,它会对水泥产生结晶性侵蚀,甚至使水泥丧失强度。因此在海水渗入等地区地下水中硫酸盐含量高,应选用抗硫酸盐水泥,防止硫酸盐对水泥土的结晶性侵蚀,防止水泥土出现开裂、崩解而丧失强度的现象。(2)配合比选择1)水泥掺入比aw水泥掺入比aw是指掺入水泥重量与被加固土的重量(湿重)之比,即:aw＝掺入的水泥重量被加固土的重量(%)(6-111)水泥土墙水泥掺入比aw一般选用12%~14%,低于7%的水泥掺量对水泥土固化作用小,强度离散性大,故一般掺量不低于7%。对有机质含量较高的洪土和新填土,水泥掺量应适当增大,一般可取15%~18%。当采用高压喷射注浆法施工时,水泥掺量应增加到30%左右。2)水灰比(湿法搅拌)湿法搅拌时,加水泥浆的水灰比可采用0.45~0.50。3)外掺剂为改进水泥土的性能或提高早期强度,宜加入外掺剂,常见的外掺剂有粉煤灰、木质素磺酸钙、碳酸钠、氯化钙、三乙醇胺等。各种外掺剂对水泥土强度有着不同的影响,掺入合适的外掺剂,既可节约水泥用量,又可改进水泥土的性质,同时也利用一些工业废料,减少对环境的影响。表6-84为常见外掺剂的作用及其掺量,可供参考水泥土外掺剂及掺量表6-84外掺剂作用掺量①(%)粉煤灰早强、填充50~80木质素磺酸钙减水、可泵、早强0.2~0.5碳酸钠早强0.2~0.5氯化钙早强2~5三乙醇胺早强0.05~0.2石膏缓频、早凝2水玻璃早强2①外掺剂掺量系外掺剂用量与水泥用量之比。除上述外掺剂外,将生石灰粉与水泥混合使用或掺入适量(如相当于水泥重量的2%)的石膏,对提高水泥土的强度也有显著作用。另外,将几种外掺剂按不同配方掺入水泥,对水泥土强度提高也有不同作用。为有效的确定水泥土的配合比,可进行水泥土的室内配合比试验,测定各龄期的无侧限抗压强度,以了解最合适的水泥品种与配合比,以及水泥土的强度增长规律。2．水泥土的物理力学性质(1)重度水泥土的重度与水泥掺入比及搅拌工艺有关,水泥掺入比大,水泥土的重度也相应较大,当水泥掺入比在8%~20%之间,采用湿法施工的水泥土重度比原状土增加约2%~4%。(2)含水量水泥土的含水量一般比原状土降低7%~15%。水泥掺量越大或土层天然含水量越高,则经水泥搅拌后其含水量降低幅度越大。(3)抗渗性水泥土具有较好的抗渗性能,其渗透系数k一般在10-7~10-8cm/s,抗渗等级可达到0.2~0.4MPa级。水泥土的抗渗性能也随水泥掺入比提高而提高。在相同水泥掺入比的情况下,其抗渗性能随龄期增加而提高。(4)无侧限抗压强度水泥土的无侧限抗压强度qu在0.3~4.0MPa之间,比原状土提高几十倍乃至几百倍。影响水泥土无侧限抗压强度的主要因素有:水泥掺量、水泥强度等级、龄期、外掺剂、土质及土的含水量。水泥掺入比aw在10%~15%之间,水泥土的抗压强度随其相应的水泥掺入比的增加而增大,且具有较好的相关性,经回归分析,可得到两者呈幂函数关系,其关系式为:(6-112)式中qu1——水泥掺入比aw1的水泥土抗压强度;qu2——水泥掺入比aw2的水泥土抗压强度。水泥强度等级直接影响水泥土的强度,水泥强度等级提高10级,水泥土强度fcu约增大20%~30%。如要求达到相同强度,水泥强度等级提高10级可降低水泥掺入比2%~3%。水泥土强度随龄期的增长而提高。由于水泥土的物理化学反应过程与混凝土的硬化机理不同,在水泥加固土中,由于水泥掺量很小,水泥的水解和水化反映是在具有一定活性的土中进行,其强度增长过程比混凝土缓慢得多。它在早期(7~14d)强度增长并不明显,而在28d以后仍有明显增加,并可持续增长至120d,以后增长趋势才成缓慢趋势。因此,中国《建筑地基处理技术规范》JGJ79-91规定将90d龄期试块的无侧限抗压强度为水泥土的强度标准值。但在基坑支护结构中,往往由于工期的关系,水泥土养护不可能达到90d,故仍以28d强度作为设计依据,因此在设计中应考虑这一因素。由抗压强度试验得知,在其它条件相同时,不同龄期的水泥土抗压强度与时间关系大致呈线性关系,其关系式如下:qu7＝(0.47~0.63)qu28;qu14＝(0.62~0.80)qu28;qu60＝(1.15~1.46)qu28;qu90＝(1.43~1.80)qu28;qu90＝(1.73~2.82)qu7;qu90＝(2.37~3.73)qu14;(6-113)式中qu7、qu14……qu90分别表示7d、14d……90d龄期的水泥土无侧限抗压强度。外掺剂对水泥土强度亦有影响,不同的外掺剂及不同的配方与其影响程度各异。土质与土的含水量对水泥土强度影响也很大。一般地说,初始性质较好的土加固后强度增加较大,初始性质较差的土加固后强度增加较小。如土中含砂量较大,则水泥土强度可显著提高。土的天然含水量较小则加固后强度较高,而天然含水量较大则加固后强度较低。试验表明如土的含水量从157%降低到47%,在水泥掺入比为10%的情况下,28d无侧限抗压强度可从0.26MPa增加到2.32MPa。(5)抗拉强度σt水泥土抗拉强度与抗压强度有一定关系,一般情况下,σt在(0.15~0.25)qu之间。(6)抗剪强度水泥土抗剪强度随抗压强度增加而提高,但随着抗压强度增大,抗剪强度增幅减小。当水泥土qu＝0.5~4MPa时,其粘聚力c在0.1~1.1MPa之间,即约为qu的20%~30%。其摩擦角φ在20°~30°之间。(7)变形特性水泥土与未加固土典型的应力应变关系的比较如图6-105。该图表明,水泥土的强度虽较未加固土增加很多,但其破坏应变量εf却急剧减小。因此设计时对未加固土的抗剪强度不宜考虑最大值,而应考虑相对于桩体破坏应变量的适当值。同时,水泥土抗压强度越大,其破坏应变量越小。图6-105水泥土的变形特性试验表明,水泥土的变形模量与无侧限抗压强度有一定关系,当qu＝0.5~4.0MPa时,其50d后的变形模量E50＝(120~150)qu。3．施工工艺选择水泥土墙施工工艺可采用下述三种方法:(1)喷浆式深层搅拌(湿法);(2)喷粉式深层搅拌(干法);(3)高压喷射注浆法(也称高压旋喷法)。在水泥土墙中采用湿法工艺施工时注浆量较易控制,成桩质量较为稳定,桩体均匀性好。迄今为止,绝大部分水泥土墙都采用湿法工艺,无论在设计与施工方面都积累了丰富的经验,故一般应优先考虑湿法施工工艺。干法施工工艺虽然水泥土强度较高,但其喷粉量不易控制,搅拌难以均匀,桩身强度离散较大,出现事故的概率较高,当前已很少应用。水泥土桩也可采用高压喷射注浆成桩工艺,它采用高压水、气切削土体并将水泥与土搅拌形成水泥土桩。该工艺施工简便,喷射注浆施工时,只需在土层中钻一个50~300mm的小孔,便可在土中喷射成直径0.4~2mm的加固水泥土桩。因而能在狭窄施工区域或贴近已有基础施工,但该工艺水泥用量大,造价高,一般当场地受到限制,湿法机械无法施工时,或一些特殊场合下可选用高压喷射注浆成桩工艺。深层搅拌机单位时间内水泥浆液喷出量Q(t/min)取决于钻头直径、水泥掺入比及搅拌轴提升速度,其关系如下:(6-114)式中D——钻头直径(m);γ——土的重度(kN/m3);aw——水泥掺入比(%);v——搅拌轴提升速度(m/min)。当喷浆为定值时,土体中任意一点经搅拌叶搅拌的次数越多,则加固效果好,搅拌次数t与搅拌轴的叶片、转速和提升速度的关系如下:(6-115)式中h——两搅拌轴叶片之间的距离;Σz——搅拌轴叶片总数;n——搅拌轴转速(r/min);v——搅拌轴提升速度(m/min)。4．深层搅拌水泥土墙(湿法)施工(1)施工机械深层搅拌桩机是用于湿法施工的水泥土桩机,它的组成由深层搅拌机、机架及配套机械等组成(图6-106)。图6-106SJB型深层搅拌桩机机组1-深层搅拌桩;2-塔架式机架;3-灰浆拌制机;4-集料斗;5-灰浆泵;6-贮水池;7-冷却水泵;8-道轨;9-导向管;10-电缆;11-输浆管;12-水管深层搅拌机搅拌头及注浆方式是影响成桩质量的两个关键因素。搅拌头(叶)有螺旋叶片式、杆式、环形等。注浆方式则有中心管注浆、单轴底部注浆及叶片注浆等。中国生产的深层搅拌机主要有两种型号即SJB型双搅拌头中心注浆式及GZB-600型单钻头叶片注浆式(图6-108)。1)SJB型深层搅拌机SJB型深层搅拌机由电机、减速器、搅拌轴、搅拌头、中心管、输浆管、单向球阀,横向系板等组成(图6-107)。其技术参数如表6-85所示。SJB系列深层搅拌机技术参数表6-85技术参数SJB-1SJB-30SJB-37SJB-40SJBF-45SJBD-60电机功率(kW)2×262×302×372×402×452×30额定电流(A)2×552×602×722×752×852×60搅拌轴转数(r/min)464342434035额定扭矩(N·m)2×60002×64002×85002×85002×100002×15000搅拌轴数量(根)222221搅拌头距离(mm)515515530515515／搅拌头直径(mm)700~800700700700760800~1000一次处理面积(m2)0.71~0.880.710.710.710.850.5~0.8加固深度(m)1010~1215~2015~2018~2520~28主机外形尺寸(mm)950×440×1150950×482×16171165×740×1750950×480×1737主机质量(t)3.02.252.52.45电机冷却方式水冷却水冷却风冷却水冷却风冷却风冷却图6-107SJB-1型深层搅拌机1-输浆管;2-外壳;3-出水口;4-进水口;5-电动机;6-导向滑块;7-减速器;8-搅拌轴;9-中心管;10-横向系杆;11-球形阀;12-搅拌头图6-108GZB-600型深层搅拌机1-电缆接头;2-进浆口;3-电动机;4-搅拌轴;5-搅拌头深层搅拌桩机常见的机架有三种形式:塔架式(图6-109)、桅杆式(图6-110)及步履式。前两种构造简便、易于加工,在中国应用较多,但其搭设及行走较困难。桅杆式机架可靠近建筑等附近进行施工,净操作面较小。步履式的机械化程度高,塔架高度大,钻进深度大,但机械费用较高。见图6-111。SJB型深层搅拌机的配套设备有灰浆搅拌机、灰浆泵、冷却水泵、输浆胶管等。图6-109ZTD塔架式机架1-底盘;2-塔架;3-纵向行走装置;4-横向行走装置;5-操作室;6-深层搅拌机;7-道轨图6-110桅杆式机架1-底盘;2-立柱;3-斜撑;4-滚管;5-电机;6-深层搅拌机;7-导杆图6-111步履式机架1-履带;2-起重杆;3-机身;4-立柱;5-导向杆;6-液压支撑杆;7-深层搅拌机;8-横梁2)GZB-600型深层搅拌机该机动力采用2台30kW型电机,各自连接1台2K-H行齿轮减速器。该机采用单轴叶片喷浆方式,搅拌轴与输浆管为同心内外管,搅拌轴外径势129,内管为输浆管,直径φ76。搅拌轴外设若干层辅助搅拌叶,其底部与搅拌头经过法兰连接。水泥浆经过中心输浆内管以搅拌头从搅拌头喷浆叶片的喷口中注入土中。其机组示意图如图6-112所示。其技术性能如表6-86所示。GZB-600型深层搅拌机技术性能表6-86深层搅拌机搅拌轴数量(根)1固化剂制备系统灰浆拌制机台数×容量(L)2×500搅拌叶片外径(mm)600泵输送量(L/min)281搅拌轴转数(r/min)50泵送压力(kPa)1400电机功率(kW)30×2集料斗容量(L)180起吊设备提升力(kN)150技术指标一次加固面积(m2)0.28提升速度(m/min)0.6~1.0最大加固深度(m)10~15提升高度(m)14加固效率(m/台班)60接地压力(kPa)60质量(t)12图6-112GZB-600型深层搅拌桩机机组1-深层搅拌桩;2-步履式机架;3-流量计;4-控制柜;5-灰浆拌制及泵送机组;6-输浆管;7-电缆(2)水泥土墙施工工艺搅拌桩成桩工艺可采用”一次喷浆、二次搅拌”或”二次喷浆、三次搅拌”工艺,主要依据水泥掺入比及土质情况而定。一般水泥掺量较小,土质较松时,可用前者,反之可用后者。一般的施工工艺流程如图6-113示。图6-113深层搅拌桩施工流程(a)定位;(b)预搅下沉;(c)提升喷浆搅拌;(d)重复下沉搅拌;(e)重复提升搅拌;(f)成桩结束1)就位深层搅拌桩机开行达到指定桩位、对中。当地面起伏不平时应注意调整机架的垂直度。2)预搅下沉深层搅拌机运转正常后,启动搅拌机电机。放松起重机钢丝绳,使搅拌机沿导向架切土搅拌下沉,下沉速度控制在0.8m/min左右,可由电机的电流监测表控制。工作电流不应大于10A。如遇硬粘土等下沉速度太慢,能够输浆系统适当补给清水以利钻进。3)制备水泥浆深层搅拌机预搅下沉到一定深度后,开始拌制水泥浆,待压浆时倾入集料斗中。4)提升喷浆搅拌深层搅拌机下沉到达设计深度后,开启灰浆泵浆水泥浆压入地基土中,此后边喷浆、边旋转、边提升深层搅拌机,直至设计桩顶标高。此时应注意喷浆速率与提升速度相协调,以确保水泥浆沿桩长均匀分布,并使提升至桩顶后集料斗中的水泥浆正好排空。搅拌提升速度一般应控制在0.5m/min。5)沉钻复搅再次沉钻进行复搅,复搅下沉速度可控制在0.5~0.8m/min。如果水泥掺入比较大或因土质较密在提升时不能将应喷入土中的水泥浆全部喷完时,可在重复下沉搅拌时予以补喷,即采用”二次喷浆、三次搅拌”工艺,但此时仍应注意喷浆的均匀性。第二次喷浆量不宜过少,可控制在单桩总喷浆量的30%~40%,由于过少的水泥浆很难做到沿全桩均匀分布。6)重复提升搅拌边旋转、边提升,重复搅拌至桩顶标高,并将钻头提出地面,以便移机施工新的桩体。此至,完成一根桩的施工。7)移位开行深层搅拌桩机(履带式机架也可进行转向、变幅等作业)至新的桩位,重复1)~6)步骤,进行下一根桩的施工。8)清洗当一施工段成桩完成后,应即时进行清洗。清洗时向集料斗中注入适量清水,开启灰浆泵,将全部管道中的残存水泥浆,冲洗干净并浆附于搅拌头上的土清洗干净。(3)水泥土墙施工要点1)正确使用深层搅拌机①当搅拌机的入土切削和提升搅拌负荷太大、电动机工作电流超过额定时,应降低提升或下降速度或适当补给清水。万一发生卡钻、停转现象,应立即切断钻机电源将搅拌机强制提出地面重新启动,不得在土中启动。②电网电压低于350V时,应暂停施工以保护电机。③对水冷型主机在整个施工过程中冷却循环水不能中断,应经常检查进水、出水温度,温差不能过大。④塔架式或桅杆式机架行走时必须保持路基平整,行走稳定。2)开挖样槽由于水泥土墙是由水泥土桩密排(格栅型)布置的,桩的密度很大,施工中会出现较大涌土现象,即在施工桩位处土体涌出高于原地面,一般会高出1/8~1/15桩长。这为桩顶标高控制及后期混凝土面板施工带来麻烦。因此在水泥土墙施工前应先在成桩施工范围开挖一定深度的样槽,样槽宽度可比水泥土墙宽b增加300~500mm,深度应根据土的密度等确定,一般可取桩长的1/10。3)清除障碍施工前应清除搅拌桩施打范围内的一切障碍,如旧建筑基础、树根、枯井等,以防止施工受阻或成桩偏斜。当清除障碍范围较大或深度较深时,应做好覆土压实,防止机架倾斜。清障工作可与样槽开挖同时进行。4)机架垂直度控制机架垂直度是决定成桩垂直度的关键。因此必须严格控制,垂直度偏差应控制在1%以内。5)工艺试桩在施工前应作为工艺试桩。经过试桩,熟悉施工区的土质状况,确定施工工艺参数,如钻进深度、灰浆配合比、喷浆下沉及提升速度、喷浆速率、喷浆压力及钻进状况等。6)成桩施工①控制下沉及提升速度一般预搅下沉的速度应控制在0.8m/min,喷浆提升速度不宜大于0.5m/min,重复搅拌升降可控制在0.5~0.8m/min。②严格控制喷浆速率与喷浆提升(或下沉)速度的关系确保水泥浆沿全桩长均匀分布,并保证在提升开始时同时注浆,在提升至桩顶时,该桩全部浆液喷注完毕,控制好喷浆速率与提升(下沉)速度的关系是十分重要的。喷浆和搅拌提升速度的误差不得大于±0.1m/min。对水泥掺入比较大,或桩顶需加大掺量的桩的施工,可采用二次喷浆、三次搅拌工艺。③防止断桩施工中发生意外中断注浆或提升过快现象,应立即暂停施工,重新下钻至停浆面或少浆桩段以下0.5m的位置,重新注浆提升,保证桩身完整,防止断桩。④邻桩施工连续的水泥土墙中相邻桩施工的时间间隔一般不应超过24h。因故停歇时间超过24h,应采取补桩或在后施工桩中增加水泥掺量(可增加20%~30%)及注浆等措施。前后排桩施工应错位成踏步式,以便发生停歇时,前后施工桩体成错位搭接形式,有利墙体稳定及止水效果。⑤钻头及搅拌叶检查经常性、制度性地检查搅拌叶磨损情况,当发生过大磨损时,应及时更换或修补钻头,钻头直径偏差应不超过3%。对叶片注浆式搅拌头,应经常检查注浆孔是否阻塞;对中心注浆管的搅拌头应检查球阀工况,使其正常喷浆。7)试块制作一般情况每一台班应做一组试块(3块),试模尺寸为70.7mm×70.7mm×70.7mm,试块水泥土可在第二次提升后的搅拌叶边提取,按规定的养护条件进行养护。8)成桩记录施工过程中必须及时做好成桩记录,不得事后补记或事前先记,成桩记录应反映真实施工状况。成桩记录主要内容包括:水泥浆配合比、供浆状况、搅拌机下沉及提升时间、注浆时间、停浆时间等。(4)质量检查深层搅拌水泥土桩的质量检验标准如表6-87所示。水泥土搅拌桩质量检验标准表6-87项序检查项目允许偏差或允许值检查方法单位数值主控项目1水泥及外掺剂质量设计要求查产品合格证书或抽样送检2水泥用量参数指标查看流量计3桩体强度设计要求按规定办法4地基承载力设计要求按规定办法一般项目1机头提升速度m/min≤0.5量机头上升距离及时间2桩底标高mm±200测机头深度3桩顶标高mm＋100－50水准仪(最上部500mm不计入)4桩位偏差mm＜50用钢尺量5桩径＜0.04D用钢尺量,D为桩径6垂直度%≤1.5经纬仪7搭接mm＞200用钢尺量水泥土桩应在施工后一周内进行开挖检查或采用钻孔取芯等手段检查成桩质量,若不符合设计要求,应及时调整施工工艺。水泥土墙应在设计开挖龄期采用钻芯法检测墙身完整性,钻芯数量不宜少于总桩数的2%,且不少于5根;并应根据设计要求取样进行单轴抗压强度试验。(5)水泥土墙施工中常见问题及处理方法水泥土墙施工中常见间题及处理方法见表6-88。高压喷射注浆法施工中常见问题及处理方法见表6-89。水泥土墙施工中常见问题及处理方法表6-88常见问题原因处理方法钻进困难遇到地下障碍设法排除遇到密实的粘土层适当注水钻进遇到密实的粉砂层、细砂层改进钻头、适当注水钻进发生断浆压浆泵故障排除管路阻塞疏通注浆不均匀提升速度与注浆速度不协调对现场土层进行工艺试桩,改进工艺桩顶缺浆注浆过快或提升过慢协调提升速度与注浆速度浆液多余注浆太慢或提升过快样槽开挖太浅、太小加深、加宽样槽成桩速度过快放慢施工速度布桩过密采用格栅式布置,减少密排桩土层有局部软弱层或带状软弱层,注浆压力扩散调整施工顺序,先施工水泥土墙外排桩,将基坑封闭,使压力向坑内扩散高压喷射注浆法施工常见问题、预防措施及处理方法表6-89常见问题原因处理方法固结体强度不匀、缩颈喷射方法和机具与地质条件不符根据设计要求和地质条件,选用合适的喷浆方法和机具喷浆设备出现故障(管路堵塞、串、漏、卡钻)喷浆时,先进行压水压浆压气试验,正常后方可喷射;保证连续进行;配装用筛过滤,调整压力拔管速度、旋转速度及注浆量配合不当调整喷嘴的旋转速度、提升速度、喷射压力和喷浆量喷射的浆液与切削的土粒强制拌和不充分、不均匀对易出现缩颈部位及底部不易检查处进行定位旋转喷射(不提升)或复喷的扩径方法控制浆液的水灰比及稠度穿过较硬的粘性土,产生缩颈钻孔沉管困难、孔偏斜遇有地下埋设物,地面不平不实,钻杆倾斜度过大放桩位点前应钎探,遇有地下埋设物应清除或移桩位点,平整场地,钻杆倾斜度控制在1%以内冒浆注浆量与实际需要相差较多采用侧口式喷头、减小出浆口孔径、加大喷射压力;控制水泥浆液配合比不冒浆地层中有空隙掺入速凝剂;空隙处增大注浆填充5．加筋水泥土桩法(SMW工法)加筋水泥土桩法是在水泥土桩中插入大型H型钢,由H型钢承受土侧压力,而水泥土则具有良好的抗渗性能,因此SMW墙具有挡土与止水双重作用。除了插入H型钢外,还可插入钢管、拉森板桩等。由于插入了型钢,故也可设置支撑。(1)施工机械1)水泥土搅拌桩机加筋水泥土桩法施工用搅拌桩机与一般水泥土搅拌桩机无大区别,主要是功率大,使成桩直径与长度更大,以适应大型型钢的压入。江阴振冲器厂研制的SJBD60型搅拌桩机其直径可达1m,钻进深度可达28m,是中国适用于SMW工法施工的较先进的一种机型。另外,SJBF45型双钻头搅拌桩机也较过去的机型有很大改进,成桩直径2φ760,深度可达25m。表6-90是部分适用于SMW工法的搅拌桩机的主要技术参数。适用于SMW工法的国产搅拌桩机表6-90型号项目SJBF45型SJBD60型JJ型电机功率(kW)2×452×302×60搅拌轴转速(r/min)403535额定扭矩(kN·m)2×10152×15搅拌轴数212一次处理面积(m2)0.850.5~0.780.90搅拌头直径(mm)2φ760800~10002×800搅拌深度(m)18~2520~2820~282)压桩(拔桩)机大型H型钢压入与拔出一般采用液压压桩(拔桩)机,H型钢的拔出阻力较大,比压入力大好几倍,主要是由于水泥结硬后与H型钢粘结力大大增加,另外,H型钢在基坑开挖后受侧土压力的作用往往有较大变形,使拔出受阻。水泥土与型钢的粘结力可经过在型钢表面涂刷减摩剂来解决,而型钢变形就难以解决,因此设计时应考虑型钢受力后的变形不能过大。(2)施工工艺1)施工工艺流程SMW工法施工流程如图6-114所示。图6-114SMW工法工艺流程图2)施工要点①开挖导沟、设置围檩导向架在沿SMW墙体位置是需开挖导沟,并设置围檩导向架。导沟可使搅拌机施工时的涌土不致冒出地面,围檩导向则是确保搅拌桩及H型钢插入位置的准确,这对设置支撑的SMW墙尤为重要。围墙导向架应采用型钢做成,导向围檩间距比型钢宽度增加20~30mm,导向桩间距4~6m,长度10m左右。围檩导向架施工时应控制好轴线与标高。②搅拌桩施工搅拌桩施工工艺与水泥土墙施工法相同,但应注意水泥浆液中宜适当增加木质素磺酸钙的掺量,也可掺入一定量的膨润土,利用其吸水性提高水泥土的变形能力,不致引起墙体开裂,对提高SMW墙的抗渗性能很有效果。日本在工程中采用的水泥浆配合比为表6-91所示,可根据不同土质及工程特点选用。图6-115围檩导向架1-大型H型钢;2-导向围檩;3-导向桩日本工程中采用的水泥浆配合比表6-91每立方米土体水泥(kg)膨润土(kg)水灰比75~20010~300.3~0.8③型钢的压入与拔出型钢的压入采用压桩机并辅以起重设备。自行加工的H型钢应保证其平直光滑,无弯曲、无扭曲,焊缝质量应达到要求。扎制型钢或工厂定型型钢在插入前应校正其平直度。拔出时,当拔出力作用于型钢端部时,首先是型钢与水泥土之间的粘结发生破坏,这种破坏由端部逐渐向下部扩展,接触面间微量滑移,减摩材料剪切破坏,拔出阻力转变为静止摩擦阻力为主。在拔出力到达总静止摩擦阻力之前,拔出位移很小;拔出力大于总静摩阻力后,型钢拔出位移加快,拔出力迅速下降。此后摩擦阻力由静止摩擦力转化滑动摩擦力和滚动摩擦力,水泥土接触面破碎,产生小颗粒,充填于破裂面中,这有利于减小摩阻力;当拔出力降至一定程度,摩擦阻力转变以滚动摩擦为主。当基坑开挖深度D≤10m时,设计中可考虑H型钢的完整回收,施工前应进行型钢抗拔验算。H型钢的起拔力Pm主要由静摩擦阻力Pf、变形阻力Pd及自重G等三部分组成,即:Pm＝Pf＋Pa＋G(6-116)工程拔出试验表明,自重G一般相对起拔力很小,能够忽略,当变位△m/LH≤0.5%(△m为墙体最大水平变位,LH为型钢在水泥土搅拌中的总长度)时,其最大变形阻力Pd≈Pf,则式(6-115)简化为:Pm≈2Pf(6-117)Pf＝μfAco＝2μfSHLH(6-118)式中μf——H型钢与水泥土之间的单位面积静摩阻力(上海隧道施工技术研究所研制的减摩剂涂层平均为0.04MPa);Aco——H型钢与水泥土之间的接触表面积;SH——H型钢横截面的周长;LH——型钢插入水泥土中的长度。为保证H型钢拔出后能重复使用,要求在起拔时型钢内力处于弹性状态,取其屈服极限σs的70%作为允许应力,则型钢的允许应力[P]为:[P]＝0.7σsAH(6-119)式中AH——H型钢横截面面积。起拔力还必须满足下式:Pm≤[P](6-120)若不满足,可经过增加H型钢厚度或提高H型钢强度,这同时也提高了墙体的刚度,对工程有利。针对不同工程,在施工前应做好拔出试验,以确保型钢顺利回收。涂刷减摩材料是减少拔出阻力的有效方法,国外有不少适用的减摩剂,国内也研制出一些,但仍有待进一步提高。加筋水泥土桩的质量检验标准如表6-92所示。加筋水泥土桩质量检验标准表6-92序号检查项目允许偏差检查方法单位数值1型钢长度mm±10钢尺量2型钢垂直度%＜1经纬仪测量3型钢插人标高mm±30水准仪测量4型钢插入平面位置mm10钢尺量6-2-7-3地下连续墙施工1．地下连续墙施工地下连续墙施工工艺,即在工程开挖土方之前,用特制的挖槽机械在泥浆护壁下每次开挖一定长度(一个单元槽段)的沟槽,待挖至设计深度并清除沉淀下来的泥渣后,将在地面上加工好的钢筋骨架(称为钢筋笼)用起重机械吊放入充满泥浆的沟槽内,用导管向沟槽内浇筑混凝土,由于混凝土是由沟槽底部开始逐渐向上浇筑,因此随着混凝土的浇筑即将泥浆置换出来,待混凝土浇筑至设计标高后,一个单元槽段即施工完毕,各个单元槽段之间由特制的接头连接,而形成连续的地下钢筋混凝土墙。如呈封闭状,工程开挖土方时,地下连续墙即可用作支护结构,既挡土又挡水,如同时又将地下连续墙用作建筑物的承重结构则经济效益更好。(1)施工前的准备工作在进行地下连续墙设计和施工之前,必须认真对施工现场情况和工程地质、水文地质情况进行调查研究,以确保施工的顺利进行。1)施工现场情况调查现场情况调查的目的是为了解决下述问题:施工机械进入现场和进行组装的可能性;挖槽时弃土的处理和外运;给排水和供电条件;地下障碍物和相邻建(构)筑物情况;噪声、振动与污染等公害引起的有关问题等。①有关机械进场条件调查为把施工用机械、设备和材料等运进现场,除调查地形条件外,还需调查所要经过的道路情况,特别是道路宽度、坡度、弯道半径、路面状况和桥梁承载能力等,以便解决挖槽机械、重型机械等进场的可能性。②有关给排水、供电条件的调查地下连续墙施工需要大量的水,挖槽机械等亦需耗用一定的电力,因而需要调查现有的供水和供电条件(电压、容量、引入现场的难易程度),如现场暂时不具备则要设法创造条件。由于地下连续墙施工时需要泥浆护壁,泥浆中又混有大量土渣,因此排出的水往往非常浑浊,容易引起下水道堵塞和河流污染等公害,有时需先经沉淀甚至浓缩处理后再排放。③有关现有建(构)筑物的调查当地下连续墙的位置靠近现有建(构)筑物时,要调查其结构高度和类型及基础刚度和类型,还要了解基础以下的土质情况,以便确定地下连续墙的位置、槽段长度、挖槽方法、墙体刚度及土体开挖和墙体支撑等。同时还要研究现有建(构)筑物产生的侧压力是否会增大地下连续墙体的内力和影响槽壁的稳定性及变形。④地下障碍物与施工对周围影响的调查埋在地下的桩、废弃的混凝土结构物、混凝土块体、大块石和各种管道、电缆等,是地下连续墙施工时的主要障碍物。应在开工前进行详细的勘查,并尽可能在地下连续墙施工之前加以排除,或者采取其它必要的挖槽辅助措施,否则会使施工难以进行。另外,泥浆对地面环境及地下水有污染,排水与弃土也会引起环境污染,因此必须考虑防止污染的措施。2)水文地质和工程地质调查为使地下连续墙的设计、施工合理和完工后使用性能良好,必须事先对水文地质和工程地质做全面、正确的勘探,要根据工程情况、挖槽长度、地形起伏等正确确定钻孔位置,钻孔深度至少应超过坑底以下1.3倍基坑开挖深度。地质勘探中应注意收集有关地下水的资料,如地下水位及水位变化情况、地下水流动速度、承压水层的分布与压力大小,必要时还需对地下水的水质进行水质分析。确定地下墙泥浆槽和地下墙支护的深基坑的开挖方法、决定单元槽段长度、估计挖土效率、考虑护壁泥浆的配合比和循环出土工艺等,都与地质情况密切有关。如深槽开挖用钻抓法施工,当前钻导孔所用的工程潜水电钻是正循环出土,当遇到砂土或粉砂层时,要注意由于钻头喷浆冲刷而使钻孔直径过大,或造成局部坍方,影响地下连续墙的施工质量。又如遇到卵石层,会由于泥浆正循环出土不能带出卵石而使其积聚于孔底,造成不能继续钻孔的困难。导板抓斗的挖槽效率也与地质条件有关,由于在深槽内挖土的自由面比地面上挖土少,工作条件差。抓斗在槽内是靠自重切入土内,以钢索或液压设备闭斗抓土,因此在土质坚硬时挖土的效率会降低,甚至会导致不能抓土;在地下水流动或地下水位高的松散的砂性或粒状土层中,槽壁往往因槽内泥浆液位低或泥浆性能指标差,或因抓斗上下速度快引起泥浆溢流,或因槽壁受到地面施工设备振动等因素而发生槽壁坍方,甚至形成灾害性地面坍陷。同样,多头钻的成槽效率亦与地质条件密切有关。由于多头钻是采用反循环出土,在土质松软时挖掘效率就取决于排泥能力和补浆质量;在土质坚硬时,它的挖掘效率就取决于钻头的切削能力,如土质过于坚硬,就会使挖掘速度下降。另外,地质条件对于反循环出土的泥浆处理方法的选择亦有很大关系,多头钻成槽也容易在有地下水的砂性或粒性土层中发生槽壁坍方。槽壁的稳定性取决于土层的物理力学性质、地下水位高低、泥浆质量和单元槽段的长度。在制订施工方案时,为了验算槽壁的稳定性,就需要了解各土层的土的重度γ、内摩擦角φ、粘聚力c等物理力学指标。基坑坑底的土体稳定亦和坑底以下土的物理力学指标密切有关,在验算坑底隆起和管涌时,需要土的重度γ、土的不排水抗剪强度Su、单轴抗压强度qu、内摩擦角φ、粘聚力c、地下水重度和地下水位高度等数据,这些都要求在进行地质勘探时提供。另外,在研究地下连续墙施工用泥浆向地层渗透时是否会污染邻近的水井等水源时,亦需利用土的渗透系数k等参数。为此,全面而正确地掌握施工地区的工程地质和水文地质条件,对地下连续墙施工是十分很重要的。3)制订地下连续墙的施工方案由于地下连续墙一般多用于施工条件较差的情况下,而且其施工的质量在施工期间不能直接用肉眼观察,一旦发生质量事故返工处理就较为困难,因此在施工之前详细制订施工方案是十分重要的。应在详细研究了工程规模、质量要求、工程地质和水文地质资料、现场周围环境、是否存在施工障碍和施工作业条件等之后,编制工程的施工组织设计。地下连续墙的施工组织设计,一般应包括下述内容:①工程规模和特点,工程地质、水文地质和周围情况以及其它与施工有关条件的说明;②挖掘机械等施工设备的选择;③导墙设计;④单元槽段划分及其施工顺序;⑤地下连续墙预埋件和地下连续墙与内部结构连接的设计和施工详图;⑥护壁泥浆的配合比、泥浆循环管路布置、泥浆处理和管理;⑦废泥浆和土渣的处理;⑧钢筋笼加工详细,钢筋笼加工、运输和吊放所用设备和方法;⑩混凝土配合比设计,混凝土供应和浇筑的方法;动力供应和供水、排水设施;⑪施工平面图布置:包括挖掘机械运行路线;挖掘机械和混凝土浇灌机架布置;出土运输路线和堆土处;泥浆制备和处理设备;钢筋笼加工及堆放场地;混凝土搅拌站或混凝土运输路线;其它必要的临时设施等;⑫工程施工进度计划、材料及劳动力等的供应计划;⑬安全措施、质量管理措施和技术组织措施等;⑭必要的施工监测(槽壁垂直度、宽度变化及槽侧地面和建(构)筑物沉降等)和环境安全及环境卫生保护措施。(2)地下连续墙的施工工艺过程当前,中国建筑工程中应用最多的还是现浇的钢筋混凝土壁板式地下连续墙,多为临时围护墙,也有少数用作主体结构同时又兼作临时围护墙的地下连续墙。在水利工程中有用作防渗墙的地下连续墙。对于现浇钢筋混凝土壁板式地下连续墙,其施工工艺过程一般如图6-116所示。其中修筑导墙、泥浆制备与处理、深槽挖掘、钢筋笼制备与吊装以及混凝土浇筑是地下连续墙施工中主要的工序。图6-116现浇钢筋混凝土壁板式地下连续墙的施工工艺过程(3)地下连续墙施工1)修筑导墙导墙是地下连续墙挖槽之前修筑的临时结构物,它对挖槽具有重要作用。①导墙的作用a．挡土墙。在挖掘地下连续墙沟槽时,接近地表的土极不稳定,容易坍陷,而泥浆也不能起到护壁的作用,因此在单元槽段完成之前,导墙就起挡土墙作用。为防止导墙在土压力和水压力作用下产生位移,一般在导墙内侧每隔1m左右加设上、下两道木支撑(其规格多为50mm×100mm和100mm×100mm),如附近地面有较大荷载或有机械运行时,还可在导墙中每隔20~30cm设一道钢闸板支撑,以防止导墙位移和变形。b．作为测量的基准,它规定了沟槽的位置,表明单元槽段的划分,同时亦作为测量挖槽标高、垂直度和精度的基准。c．作为重物的支承,它既是挖槽机械轨道的支承,又是钢筋笼、接头管等搁置的支点,有时还承受其它施工设备的荷载。d．存蓄泥浆。导墙可存蓄泥浆,稳定槽内泥浆液面。泥浆液面应始终保持在导墙面以下200mm,并高于地下水位1.0m,以稳定槽壁。另外,导墙还可防止泥浆漏失;阻止雨水等地面水流入槽内;地下连续墙距离现有建筑物很近时,施工时还起一定的控制地面沉降和位移的作用;在路面下施工时,可起到支承横撑的水平导梁的作用。②导墙的形式导墙一般为现浇的钢筋混凝土结构,但亦有钢制的或预制钢筋混凝土的装配式结构,可多次重复使用。不论采用哪种结构,都应具有必要的强度、刚度和精度,而且一定要满足挖槽机械的施工要求。在确定导墙形式时,应考虑下列因素:a．表层土的特性。表层土体是密实的还是松散的,是否为回填土,土体的物理力学性能如何,有无地下埋设物等;b．荷载情况。挖槽机械的重量与组装方法,钢筋笼的重量,挖槽与浇筑混凝土时附近存在的静载与动载情况;c．地下连续墙施工时对邻近建(构)筑物可能产生的影响;d．地下水的状况。地下水位的高低及其水位变化情况;e．当施工作业面在地面以下时(如在路面以下施工),对先施工的临时支护结构的影响。图6-117所示是适用于各种施工条件的现浇钢筋混凝土导墙的形式:形式(a)、(b)断面最简单,它适用于表层土良好(如紧密的粘性土等)和导墙上荷载较小的情况。图6-117各种形式的导墙形式(c)、(d)为应用较多的两种,适用于表层土为杂填土、软粘土等承载力较弱的土层,因而将导墙做成到”L”形或上、下部皆向外伸出的”［”形。形式(e)适用于作用在导墙上的荷载很大的情况,可根据荷载的大小计算确定其伸出部分的长度。当地下连续墙距离现有建(构)筑物很近,对相邻结构需要加以保护时,宜采用形式(f)的导墙,其邻近建(构)筑物的一肢适当加强,在施工期间可阻止相邻结构变形。当地下水位很高而又不采用井点降水时,为确保导墙内泥浆液面高于地下水位1m以上,需将导墙面上提而高出地面。在这种情况下,需在导墙周边填土,可采用形式(g)的导墙。当施工作业面在地下(如在路面以下)时,导墙需要支撑于已施工的结构作为临时支撑用的水平导梁,可采用形式(h)的导墙。此时导墙需适当加强,而且导墙内侧的横撑宜用丝杠千斤顶代替。金属结构的可拆装导墙的形式很多,形式(i)是其中的一种,它由H型钢(常见者300×300)和钢板组成。这种导墙可重复使用。③导墙施工现浇钢筋混凝土导墙的施工顺序为:平整场地→测量定位→挖槽及处理弃土→绑扎钢筋→支模板→浇筑混凝土→拆模并设置横撑→导墙外侧回填土(如无外侧模板,可不进行此项工作)。当表土较好,在导墙施工期间能保持外侧土壁垂直自立时,则以土壁代替模板,避免回填土,以防槽外地表水渗入槽内。如表土开挖后外侧土壁不能垂直自立,则外侧亦需设立模板。导墙外侧的回填土应用粘土回填密实,防止地面水从导墙背后渗入槽内,引起槽段坍方。导墙的配筋多为φ12@200,水平钢筋必须连接起来,使导墙成为整体。导墙面至少应高于地面约l00mm,以防止地面水流入槽内污染泥浆。导墙的内墙面应平行于地下连续墙轴线,对轴线距离的最大允许偏差为±10mm;内外导墙面的净距,应为地下连续墙名义墙厚加40mm,墙面应垂直;导墙顶面应水平,全长范围内的高差应小于±10mm,局部高差应小于5mm。导墙的基底应和土面密贴,以防槽内泥浆渗入导墙后面。现浇钢筋混凝土导墙拆模以后,应沿其纵向每隔1m左右加设上、下两道木支撑,将两片导墙支撑起来,在导墙的混凝土达到设计强度并加好支撑之前,禁止任何重型机械和运输设备在旁边行驶,以防导墙受压变形。导墙的混凝土强度等级多为C20,浇筑时要注意捣实质量。2)泥浆护壁①泥浆的作用在地下连续墙挖槽过程中,泥浆的作用是护壁、携渣、冷却机具和切土滑润。故泥浆的正确使用,是保证挖槽成败的关键。泥浆的费用占工程费用的一定比例,因此泥浆的选用既要考虑护壁效果,又要考虑其经济性。a．泥浆的护壁作用泥浆具有一定的比重,如槽内泥浆液面高出地下水位一定高度,泥浆在槽内就对槽壁产生一定的静水压力,可抵抗作用在槽壁上的侧向土压力和水压力,相当于一种液体支撑,能够防止槽壁倒塌和剥落,并防止地下水渗入。另外,泥浆在槽壁上会形成一层透水性很低的泥皮(图6-118),从而可使泥浆的静水压力有效地作用于槽壁上,能防止槽壁剥落。泥浆还从槽壁表面向土层内渗透,待渗透到一定范围泥浆就粘附在土颗粒上,这种粘附作用可减少槽壁的透水性,亦可防止槽壁坍落。图6-118泥皮示意图b．泥浆的携渣作用泥浆具有一定的粘度,它能将钻头式挖槽机挖槽时挖下来的土渣悬浮起来,既便于土渣随同泥浆一同排出槽外,又可避免土渣沉积在开挖面上影响挖槽机械的挖槽效率。c．泥浆的冷却和润滑作用冲击式或钻头式挖槽机在泥浆中挖槽时,以泥浆作冲洗液,既可降低钻具因连续冲击或回转而引起温度剧烈升高,又可因泥浆具有润滑作用而减轻钻具的磨损,有利于延长钻具的使用寿命和提高深槽挖掘的效率。②泥浆的成分地下连续墙挖槽用护壁泥浆(膨润土泥浆)的制备,有下列几种方法:a．制备泥浆——挖槽前利用专用设备事先制备好泥浆,挖槽时输入沟槽;b．自成泥浆——用钻头式挖槽机挖槽时,向沟槽内输入清水,清水与钻削下来的泥土拌合,边挖槽边形成泥浆。泥浆的性能指标要符合规定的要求;c．半自成泥浆——当自成泥浆的某些性能指标不符合规定要求时,在形成自成泥浆的过程中,加入一些需要的成分。此处所谓的泥浆成分是指制备泥浆的成分。护壁泥浆除一般使用的膨润土泥浆外,还有聚合物泥浆、CMC泥浆和盐水泥浆,其主要成分和外加剂如表6-93所示。护壁泥浆的种类及其主要成分表6-93泥浆种类主要成分常见的外加剂膨润土泥浆膨润土、水分散剂、增粘剂、加重剂、防漏剂聚合物泥浆聚合物、水CMC泥浆CMC、水膨润土盐水泥浆膨润土、盐水分散剂、特殊粘土聚合物泥浆是以长链有机聚合物和无机硅酸盐为主体的泥浆,是近几年才研制成功的,中国当前尚未使用。使用该种泥浆,可提高地下连续墙混凝土质量,利用地下连续墙作为主体结构,但施工中因其比重较其它泥浆小,故有时需将泥浆槽中液位提高到地面以上,以保证槽壁稳定。CMC泥浆及盐水泥浆只用于海岸附近等特殊条件下。膨润土泥浆的主要成分是膨润土、外加剂和水。a．膨润土膨润土是一种颗粒极细、遇水显著膨胀、粘性和可塑性都很大的特殊粘土。其化学成分如表6-94所示。膨润土的化学成分表6-94产地SiO2Al2O3Fe2O3MgOCaO细度(目/cm2)硅铝率吉林九台75.4613.231.522.091.493005.1浙江临安64.0915.212.570.190.962603.6南京龙泉61.7515.632.152.572.212603.4膨润土具有触变性能、湿胀性能和胶体性能。b．水水中的杂质或pH值不同,泥浆的性质亦不同。使用自来水是没有问题的,但如果使用含有大量盐类(Ca++、Na+、Mg++等)的地下水、河水,或者使用性质不明的水时,宜事先进行拌合试验。当水中的钙离子浓度达到100ppm以上时,膨润土就会凝聚和沉淀分离;当水中的钠离子浓度达到500ppm以上时,膨润土的湿胀性就极度下降,当达到接近海水的浓度(3400ppm)时就要产生凝聚。虽然聚合物受盐类影响较小,但当pH值达到酸性时,泥浆的粘度就降低并被分解。CMC不如膨润土那样敏感。但仍受盐类影响,在盐水中难以提高粘度。惟有特殊粘土(绿泥石、纤维蛇纹石等)不受盐类影响,即便使用海水拌合也能保证湿胀性能。c．外加剂为了使泥浆的性能适合于地下连续墙挖槽施工的要求,一般要在泥浆中加入适当的外加剂。外加剂的种类和使用目的如表6-95所示。外加剂有时具有多种功能。泥浆中外加剂的种类和使用目的表6-95外加剂类型使用目的分散剂1．防止盐类、水泥等对泥浆的污染;2．经盐类、水泥等污染之后,用于泥浆的再生;3．防止槽壁坍陷;4．提高泥水的分离性能增粘剂1．防止槽壁坍陷;2．提高挖槽效率;3．在盐类、水泥污染时能保护膨润土的凝胶性能加重剂增加泥浆比重,提高槽壁的稳定性防漏剂防止泥浆在沟槽中经土壤漏失(a)分散剂如果水泥中的Ca++离子、地下水或土壤中的Na+离子或Mg++离子混入泥浆,会使泥浆比重增大,粘度和凝胶化倾向增大,泥皮的形成能力降低,使膨润土凝聚而泥水分离,这不但影响施工的进度,而且可能造成槽壁坍塌。分散剂的种类很多,各有不同的作用,一般情况下其作用如下:eq\o\ac(○,a)提高膨润土颗粒的电位。分散剂吸附在膨润土颗粒表面上,提高其负电荷,增大排斥力,可抵消由于混入的阳离子产生电位中和而带来的影响。eq\o\ac(○,b)经过与有害离子的反应使其产生惰性。eq\o\ac(○,c)置换有害离子。分散剂能置换吸附在膨润土颗粒表面的有害离子,使颗粒又重新在泥浆中呈分散状态。常见的分散剂有下列四类:eq\o\ac(○,a)碱类:多用碳酸钠(Na2CO3)和碳酸氢钠(NaHCO3)。在泥浆受水泥污染时,它可与钙离子起化学反应变成碳酸钙,从而使钙离子惰性化。可是它没有使钠离子惰性化的作用。当掺加浓度较小时,效果较好;浓度过大反而会降低效果。极限浓度取决于膨润土的种类,一般为0.5%~1.0%左右。eq\o\ac(○,b)木质素磺酸盐类:一般采用铁硼木质素磺酸钠(泰尔钠特FCL),它是以纸浆废液为原料的特殊木质素磺酸盐,呈黑褐色,易溶于水。对于防止盐的污染,与磷酸盐类和腐殖酸类分散剂有相同的效果,但对于防止水泥污染的效果较差。eq\o\ac(○,c)复合磷酸盐类:常见的是六甲基磷酸钠(Na6P6O18)和三磷酸钠(Na5P3O10),它能置换有害离子,常见的浓度为0.1%~0.5%。eq\o\ac(○,d)腐殖酸类:一般用腐殖酸钠,这是在褐煤等原料中加入稀硝酸之后得到的褐煤氧化物,再用苛性钠中和后得到的。它易溶于水,但不溶于盐水而且发生沉淀。它具有提高电位和置换有害离子的作用。对于防止盐类污染泥浆,与磷酸盐类和木质素类有相同效果,但对于防止水泥污染泥浆则不如磷酸盐类。(b)增粘剂一般常见梭甲基纤维素(CMC)作为增粘剂,它是一种高分子化学浆糊,呈白色粉末状,溶解于水后成为粘度很大的透明液体,触变性较小,其性质接近于牛顿流体。泥浆中掺加CMC,能起下列作用:eq\o\ac(○,a)不论哪种膨润土,掺入水重0.03%~0.10%的CMC,都可提高泥浆的粘度和屈服值;eq\o\ac(○,b)能够提高泥皮的形成能力,有利于维护槽壁的稳定性;eq\o\ac(○,c)能够包围膨润土颗粒,具有胶体保护作用,可防止水泥或盐类污染泥浆。如果单独使用CMC,会降低钢筋与混凝土间的握裹力,宜与分散剂共同使用,常见量为:增粘剂CMC为水重的0.05%~0.10%,分散剂FCL为0.10%~0.50%。(c)加重剂对于松软土层,地下水位高(或为承压