高支模施工方案标准-已专家论证

页脚内容1模板邵阳市卷烟物流配送中心-监理单位：邵阳市方正项目管理咨询有限公司 编制单位：湖南省第三工程有限公司 7月10日目页脚内容2模板高支模施工方案专家姓名职称证号专家签字:年月日页脚内容3模板会会议时间年月日会议地点项目部办公室页脚内容4模板 页脚内容5模板4.构造要求 3 排 6 施工平面布置图及高支模区域划分 16 附件二.超高模板(扣件钢管架支撑)计算书 21附件三.梁模板(扣件钢管架支撑)计算书 33 工程名称：邵阳市卷烟物流配送中心-武冈市中转站及经营业务用房项目地址：武冈市竹城公路西侧架结构页脚内容6模板其支撑架搭设高度为5.5m。其地基为回填土层(机械夯实)上100mm厚C15混凝对拉螺栓布置4道，竖向间距220,220,220,220(mm)，断面跨度方向的间距号页脚内容7模板4.1架体总体要求4.1.1对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。4.2立杆4.2.1立杆间距梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足4.2.2歩距长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合a立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。页脚内容8模板b搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。(2)扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵(3)可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水4.3水平杆。4.3.2搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；直角扣件4.4剪刀撑页脚内容9模板剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示(1)模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪(1)每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45~60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60(3)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4.5周边拉接次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件(墙、柱等)通过4.5.2超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。5.1钢管、扣件页脚内容10模板5.1.1材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)的相关规定5.1.2验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使(1)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕(2)钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符锈处理。防锈处理。5.2技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质检验等情况人员管理工程的正确认识。项目部将尽量挑选创过“优质工程”的工人，按施工所需陆续安对性的技术、质量标准和现场管理制度的培训。页脚内容11模板7.1柱模板安装料参考表500×500及以下500×600~m胶合板安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线→测定标高→找平柱脚→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣砼→拆柱模(修整，翻至上一层使用)。细部要求⑴为保证断面尺寸，在柱断面的四个脚用钢筋头在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上(一般为楼层结构标高上500mm)，以此标高来控制⑵柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应模板排除柱头积水，以保证砼质量。⑷清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出柱模板支撑计算简图7.2梁、板模板安装的设计对拉螺栓选用φ12钢筋,其间距、数量分别见下表。料参考表hh距页脚内容12页脚内容13模板道φ12螺杆道φ12螺杆参考表面牵杆间距50×10075×150先沿主梁梁位走向安放梁底支撑→上顶托、龙骨、次楞木→梁模安装→楼板面板、支撑→模板翻转上一层→继续以上工序梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装页脚内容14模板平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争牵牵杆×搁栅×胶合板××要求页脚内容15模板①不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不②承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能③芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷伤。①拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。②已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当③拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。⑤拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。8.1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。8.3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，页脚内容16模板现浇结构模板安装允许偏差项次项次项目底模上表面标高截面内部尺寸4层高垂直(每层垂直度)相邻两板表面高低差6表面平整(2m长度上)53259.1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。9.2、拆模时应搭设脚手板。9.3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。页脚内容17模板，工具应用运输工绳”；；10.4、架面上严禁超设计堆放荷载，必要放置的材料应整齐稳固的码放，且不和人员通行；操作平台上垃圾应及时进行清运。11.1验收程序相容1.2.1材料——技术资料11.2.2参数——专项施工方案11.2.3构造——专项施工方案和本规程1.3扣件力矩检验页脚内容18模板收记录采取加固措施。均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。13.1拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，页脚内容19。DDS钢管堆场S食堂、服务中心门卫SSS钢筋木工加工场加工场NDDDSS00S水管DD度为5.5m。其地基为回填土层(机械夯实)上100mm厚C15混凝土硬化地面。页脚内容20模板附件一.支模架的安全技术措施:主要原因由于空间宽大，模板支撑体系的整体稳定性较差，与四周构筑物的拉接疏于管泵送管水平冲击荷载的作用下，使模板支撑体系整体失稳，从而造成支撑架整体垮钢筋绑扎与混凝土浇筑，并在安装模板支撑体系时采取将梁、板的支撑体系按步距整个楼盖模板的支撑架。使连续多轴跨的大空间变成了单轴跨的小空间，大大提高2、加强与已完成施工结构的固结：页脚内容21模板结点要设在纵向与水平连续剪刀撑的交叉处。距)由下至上的竖向连续式剪刀撑，在双排剪刀撑之间每隔4根立杆由下至上设一道横向剪刀撑，这样可提高敞开面的刚度，提高整体稳定性。在未敞开立面按水平4、消除水平冲击荷载：在混凝土浇筑中优先选用汽车泵或脱离模板支撑体系的混凝土布料机。如泵管效防止模板支撑体系在混凝土泵送过程中产生的水平冲击荷载。载：在混凝土浇筑过程中，按由中心向四周均匀扩散浇筑的原则，制定好混凝土的用早强型混凝土，加快混凝土的凝结速度，可防止加载速度过快而造成支撑体系失页脚内容22模板在模板施工方案中除了对模板支撑架进行立杆稳定性等验算，还必须加强构造对大空间的扣件式钢管模板支撑架要严格执行《建筑施工模板安全技术规范要认真执行施工方案的审查、审批流程。认真执行中华人民共和国住房和城乡建设部，关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知(建质[2009]87相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程，施工单位应当组织专家对专项方案进页脚内容23模板量。认真执行分项工程验收程序，完成施工的模板支撑体系，施工单位在完成自检后，监理单位要组织建设单位、施工单位、论证专家等相关人员对模板支撑体系进行验收，完成验收后方可进行下道工序的施工。在混凝土浇筑前，监理单位还应组终验收。在混凝土浇筑过程中，要对混凝土坍落度、混凝土的初凝时间、混凝土的终凝时间进行测控；要做好混凝土浇筑顺序的控制、混凝土浇筑速度的控制；对模板支撑架质量，要随混凝土浇筑的过程，进行全程监控。如发现控制偏离的要及时制定附件二.超高模板(扣件钢管架支撑)计算书本工程仓库一、二层层高为6.0m(超过4.5m)。《建筑施工计算手册》江正荣著页脚内容24模板排列平面示意图(一)构造参数立杆纵向间距或跨距la：0.7m；立杆横向间距或排距lb：0.7m；h：1.5m；(二)支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.0mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；fyNmmfN/mm2；页脚内容25模板施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；(一)面板参数层支撑梁参数木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；计值fv：1.6N/mm2；层支撑梁参数木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；计值fv：1.6N/mm2；数面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.700m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:页脚内容26模板Gk=0.3×0.700=0.210kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.700×0.1=1.68kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.1×0.700×0.1=0.077kN/m；Gk0.210+1.68+0.077=1.967kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.700=1.750kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；A永久荷载和均布活荷载组合q.2×1.967+1.4×1.750)=4.329kN/m；q1.35×1.967+1.4×0.7×1.750)=3.933kN/m；B永久荷载和集中活荷载组合q.967=2.124kN/m；q.9×1.35×1.967=2.390kN/m；P4×0.7×2.5=2.205kN；bqlPl.213×106/3.780×104=5.630N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.630N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2，满足要求！页脚内容27模板ll=250mm；EE=11500N/mm2；mm00×3.402×105)=0.026mm；三、板底支撑梁的计算支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距250mm。I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；模板自重标准值G1k=0.35×0.25=0.088kN/m；浇筑砼自重标准值G2k=24×0.2×0.10=0.48kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.1×0.2×0.10=0.02kN/m；值Gk=0.088+0.48+0.020=0.588kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.25=0.625kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；q18kN/m；A永久荷载和均布活荷载组合q0.588+0.03)=0.667kN/m；q×1.4×0.625=0.788kN/m；q588+0.03)=0.751kN/m；q0.7×0.625=0.551kN/m；B永久荷载和集中活荷载组合q2×(0.588+0.03)=0.667kN/m；页脚内容28模板q0.588+0.03)=0.751kN/m；荷载效应计算模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范(JGJ162-2008)》附录C表C.1-2确定内力系数。(1)最大弯矩M计算A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Maql×q2×l2B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大MbqlPlkNm(2)最大剪力V计算A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l×0.751×0.7+0.617×0.551×0.7=0.553kN；B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600×q×l+0.675×P×0.667×0.7+0.675×3.150=2.406kN；(3)最大变形ν计算)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算实际弯曲应力计算值σ=5.592N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算页脚内容29模板(3)支撑梁挠度计算最大挠度：ν=0.070mm；支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距700mm。I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；载计算及组合(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力《模板规范(JGJ162-2008)》规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取kNm而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.2=0.300kN/m；由可变荷载效应控制的组合(考虑支撑梁自重)：q2=0.9×1.4×0.300=0.378kN/m；由永久荷载效应控制的组合(考虑支撑梁自重)：q.265kN/m；Fql0×q2×l0×0.667×0.7+1.200×0.378×0.7=0.831kN；Fql0×q2×l0×0.751×0.7+1.200×0.265×0.7=0.801kN；A第一层支撑梁产生的最大支座反力(计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用)：B第一层支撑梁产生的最大支座反力(计算第二层支撑梁变形采用)：Fql.618×0.7=0.476kN；页脚内容30模板(2)第二层支撑梁自重q.030kN/m；荷载效应计算。：kN页脚内容31模板277mm)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算Nmm小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算Nmm小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！立杆轴心压力设计值N=N1+N2=6.38+1.088=7.468kN；(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1《模板规范(JGJ162-2008)》规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支lb)来计算荷载效应是不精确的(这样计算的荷载效应值比实际值小)。所以，我们采用“力传递页脚内容32模板施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.2=0.200kN/m；第二层支撑梁传递的支座反力N1=6.58kN；(二)垂直支撑系统自重N2kN杆的稳定性计算公式其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.580=94.937钢管立杆长细比λ=94.937小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=7.570×103/(0.588×4.240×102)=30.36N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=30.36N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg基承载力设计值:fg=fgk×kc=520.000kPa；立杆的轴心压力设计值：N=7.570kN；Am2。p=30.278kPa＜fg=520.000kPa。地基承载力满足要求！页脚内容33模板附件三.梁模板(扣件钢管架支撑)计算书页脚内容34模板模板支撑体系剖面图排列平面示意图(一)构造参数梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：1.2m；页脚内容35模板板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；(二)支撑参数fyNmmfN/mm2；kNm(一)面板参数(二)主楞参数m(三)次楞参数木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；计值fv：1.6N/mm2；加固楞支拉参数页脚内容36模板底模板参数(一)面板参数层支撑梁参数木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；计值fv：1.6N/mm2；面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.950m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：页脚内容37模板(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2k(三)确定采用的荷载组合qkNmq1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×1=19.008kN/m；q.35×12.933+1.4×0.7×4)×1=19.242kN/m；q.714kN/m；q.528kN/m；220220220220220220220220220页脚内容38模板kN220220220570539板抗弯强度计算面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！梁侧模板支撑的计算页脚内容39模板I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.216×0.52=0.080kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×3.216×0.5=0.965kN最大支座力N=1.1ql=1.1×3.216×0.5=1.769kN最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.634×5004/(100×10000.000×4.167×106)=0.027mm(1)次楞抗弯强度计算(2)次楞抗剪强度计算VSIbNmm2；Nmm小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；mm度值:[ν]=2.000mm，满足要求！主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，间距500mm。WEI=2×12.19×104=2.438×105mm4；W=2×5.08×103=1.016×104mm3；集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如页脚内容40模板1.501kN0.89kN1.769kN295295220220220kN1.055kN0.772kN0.712kN2952952202202201)主楞抗弯强度计算页脚内容41模板Nmm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2)主楞抗剪强度计算VSItwNmmNmm小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！式如下:A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；MAmm2；N=170×105/1000=17.850kN；N1kN穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.421kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:Gk=0.5×0.400=0.200kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.400×0.95=9.12kN/m；自重标准值G3k=1.5×0.400×0.95=0.57kN/m；页脚内容42模板振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.400=0.800kN/m；qkNmq9+1.4×0.800)=11.689kN/m；q×0.800)=12.722kN/m；σ＝M/W<[f]计算弯矩采用基本组合:q=12.722kN/m；l=300mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.073×105/1.620×104=6.626N/mm2；5ql4/(384EI)≤[ν]ml板计算跨度:l=300mm；EE=11500N/mm2；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×7.418×300.0004/(384×11500×1.458×105)=0.467mm；mm度值:[ν]=1.200mm，满足要求！计算支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；模板自重标准值G1k=0.4×(0.5×2×0.83+0.5×0.3)/0.4=0.980kN/m；页脚内容43模板新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.4×0.95=9.120kN/m；G3k=1.5×0.4×0.95=0.57kN/m；GkGkGkGk0.670kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.4=0.800kN/m；：q=10.67+0.030=10.70kN/m；：q.67+1.2×0.030+1.4×0.800)=12.564kN/m；q.35×0.030+1.4×0.7×0.800)=15.229kN/m；)支撑梁验算2502500kN页脚内容44模板(1)支撑梁抗弯强度计算(2)支撑梁抗剪计算VSIbNmm2；Nmm小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！梁底支撑梁验算0钢管为一组，共1组。I=12.19×104=1.219×105mm4；W=5.08×103=5.080×103mm3；页脚内容45模板梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=2.692kN；采用F2=2.105kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1=0.052kN/m；计算挠度时采用q2=0.038kN/m；：kN页脚内容46模板(1)支撑梁抗弯强度计算(2)支撑梁抗剪计算VSItwNmm2；(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！梁侧支撑梁验算0钢管为一组，共2组。I=12.19×104=1.219×105mm4；W=5.08×103=5.080×103mm3；梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.246kN；采用F2=0.192kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1=0.052kN/m；计算挠度时采用q2=0.038kN/m；：模板kN(1)支撑梁抗弯强度计算页脚内容47页脚内容48模板Nmm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算VSItwNmmNmm小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！(一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取7.842kN；RkN载力的设计计算满足要求！(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.757kN；RkN载力的设计计算满足要求！定性计算杆的稳定性计算公式NA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N它包括：NNNN0.516=8.358kN；D页脚内容49模板算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.580cm；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.580=94.937钢管立杆长细比λ=94.937小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！Nmm杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，杆的稳定性计算公式NA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；NF.9×(1.2×1.960+1.4×0.560)=2.822kN；F9×(1.35×1.960+1.4×0.7×0.560)=2.875kN；Qkb×(0.1+1.2/2)×0.8=0.560kN；NNNNkN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.580cm；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.580=94.937钢管立杆长细比λ=94.937小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！Nmm杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，页脚内容50模板附件四.柱模板计算书模板剖面示意图见下图1模板立面示意图见下图2页脚内容51模板柱模板支撑计算简图页脚内容52模板H边竖楞500B1根Ф48×3.5钢管柱箍500125125125一、参数信息页脚内容53模板柱截面宽B：600mm；柱截面高H：600mm；mm)：150,500*9；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；m木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；计值fv：1.6N/mm2；Bmm；Hmm二、柱模板面板的计算页脚内容54模板和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:(1)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得T砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。Nm(2)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k(3)确定采用的荷载组合qkNm页脚内容55模板kN页脚内容46模板1)面板抗弯强度计算(2)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！HkN页脚内容57模板1)面板抗弯强度计算(2)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！三、柱模板竖楞的计算I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；载计算及组合qkN/m；页脚内容58模板q36.952+1.4×2)×0.125=5.304kN/m；q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×0.125=5.833kN/m；q5.612kN/m；q221kN/m；(二)内力计算载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图5005005005000kN500x3500x25005005005005034601540页脚内容59模板(三)竖楞计算(1)竖楞抗弯强度计算(2)竖楞抗剪强度计算VSIb74N/mm2；Nmm小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)竖楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！载计算及组合qkN/m；页脚内容60模板q36.952+1.4×2)×0.140=5.940kN/m；q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×0.140=6.532kN/m；q6.286kN/m；q247kN/m；(二)内力计算载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图5005005005000kN500x3500x25005005005005034601540页脚内容61模板(三)竖楞计算(1)竖楞抗弯强度计算(2)竖楞抗剪强度计算VSIb95N/mm2；Nmm小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)竖楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！四、柱模板柱箍的计算I=1×12.19×104=1.219×105mm4；W=1×5.08×103=5.080×103mm3；页脚内容62模板承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下(在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果)：kN页脚内容63模板抗弯强度计算Nmm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！抗剪强度计算VSItwNmm2；柱箍挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下(在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果)：模板kN抗弯强度计算Nmm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！抗剪强度计算VSItwNmm2；柱箍挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！五、柱箍对拉螺栓的计算式如下:A--对拉螺栓有效面积(mm2)；页脚内容64页脚内容65模板f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；N404kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=6.404kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足式如下:A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；N758kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=8.758kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足页脚内容66模板 4.构造要求 3 页脚内容67模板排 6 施工平面布置图及高支模区域划分 16附件一.超高模板(扣件钢管架支撑)计算书 17附件二.梁模板(扣件钢管架支撑)计算书 27工程名称：邵阳市卷烟物流配送中心-武冈市中转站及经营业务用房项目地址：武冈市竹城公路西侧架结构页脚内容68模板mJM10.80m)、屋顶层21.60m层高的8~10 轴交F~K轴部分(搭设高度7.2m)(办公楼位置详见施工平面布置图)。其基础为 m对拉螺栓布置4道，竖向间距220,220,220,220(mm)，断面跨度方向的间距号页脚内容69模板4.1架体总体要求4.1.1对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。4.2立杆4.2.1立杆间距梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足4.2.2歩距长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合a立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。页脚内容70模板缘至杆端距离不应小于100mm。(2)扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵(3)可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水4.3水平杆。4.3.2搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；直角扣件4.4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体页脚内容71模板注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示(1)模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪(1)每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45~60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60(3)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；(4)设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。4.5周边拉接次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件(墙、柱等)通过4.5.2超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。5.1.1材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手页脚内容72模板架安全技术规范》(JGJ130)的相关规定5.1.2验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使(1)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕(2)钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符5.2技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质检验等情况人员管理工程的正确认识。项目部将尽量挑选创过“优质工程”的工人，按施工所需陆续安对性的技术、质量标准和现场管理制度的培训。7.1柱模板安装页脚内容73模板用料参考表500×500及以下500×600~m胶合板安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线→测定标高→找平柱脚→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣砼→拆柱模(修整，翻至上一层使用)。细部要求⑴为保证断面尺寸，在柱断面的四个脚用钢筋头在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上(一般为楼层结构标高上500mm)，以此标高来控制⑵柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应⑶在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。页脚内容74模板⑷清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出柱模板支撑计算简图7.2梁、板模板安装的设计㎜、松木方,对拉螺栓选用φ12钢筋,其间距、数量分别见下表。料参考表hh距页脚内容75模板道φ12螺杆道φ12螺杆参考表面牵杆间距50×10075×150先沿主梁梁位走向安放梁底支撑→上顶托、龙骨、次楞木→梁模安装→楼板面板、支撑→模板翻转上一层→继续以上工序梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装页脚内容76模板平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争牵牵杆×搁栅×胶合板××要求页脚内容77模板①不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不②承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能③芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷伤。①拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。②已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当③拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。⑤拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。8.1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。8.3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，页脚内容78模板现浇结构模板安装允许偏差项次项次项目底模上表面标高截面内部尺寸4层高垂直(每层垂直度)相邻两板表面高低差6表面平整(2m长度上)53259.1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。9.2、拆模时应搭设脚手板。9.3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。页脚内容79模板，工具应用运输工绳”；；10.4、架面上严禁超设计堆放荷载，必要放置的材料应整齐稳固的码放，且不和人员通行；操作平台上垃圾应及时进行清运。11.1验收程序相容1.2.1材料——技术资料11.2.2参数——专项施工方案11.2.3构造——专项施工方案和本规程1.3扣件力矩检验页脚内容80模板收记录采取加固措施。均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。13.1拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，页脚内容81配电间。DDS钢管堆场S食堂、服务中心门卫SSS钢筋木工加工场加工场NDDDSS00SSDD施工平面布置图指北针尺寸标注本 工程高支模区域为2层7.2m层高的8~9轴交J~M 页脚内容82模板C附件一.超高模板(扣件钢管架支撑)计算书本工程办公楼计算部位为3层层高为10.80m范围(超过4.5m)。《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)排列平面示意图页脚内容83模板(一)构造参数立杆纵向间距或跨距la：0.7m；立杆横向间距或排距lb：0.7m；h：1.5m；(二)支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.0mm；fNmm施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；(一)面板参数层支撑梁参数计值fv：1.6N/mm2；层支撑梁参数计值fv：1.6N/mm2；页脚内容84模板数面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.700m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:Gk=0.3×0.700=0.210kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.700×0.1=1.68kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.1×0.700×0.1=0.077kN/m；Gk0.210+1.68+0.077=1.967kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.700=1.750kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；A永久荷载和均布活荷载组合q.2×1.967+1.4×1.750)=4.329kN/m；q1.35×1.967+1.4×0.7×1.750)=3.933kN/m；B永久荷载和集中活荷载组合q.967=2.124kN/m；q.9×1.35×1.967=2.390kN/m；P4×0.7×2.5=2.205kN；页脚内容85模板bqlPl.213×106/3.780×104=5.630N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.630N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2，满足要求！ll=250mm；EE=11500N/mm2；mm00×3.402×105)=0.026mm；三、板底支撑梁的计算支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距250mm。I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；模板自重标准值G1k=0.35×0.25=0.088kN/m；浇筑砼自重标准值G2k=24×0.2×0.10=0.48kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.1×0.2×0.10=0.02kN/m；值Gk=0.088+0.48+0.020=0.588kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.25=0.625kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；q18kN/m；(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：页脚内容86模板A永久荷载和均布活荷载组合q0.588+0.03)=0.667kN/m；q×1.4×0.625=0.788kN/m；q588+0.03)=0.751kN/m；q0.7×0.625=0.551kN/m；B永久荷载和集中活荷载组合q2×(0.588+0.03)=0.667kN/m；q0.588+0.03)=0.751kN/m；荷载效应计算模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范(JGJ162-2008)》附录C表C.1-2确定内力系数。(1)最大弯矩M计算A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Maql×q2×l2B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大MbqlPlkNm(2)最大剪力V计算A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l×0.751×0.7+0.617×0.551×0.7=0.553kN；B永久荷载和集中活荷载组合页脚内容87模板经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600×q×l+0.675×P×0.667×0.7+0.675×3.150=2.406kN；(3)最大变形ν计算)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算实际弯曲应力计算值σ=5.592N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算(3)支撑梁挠度计算最大挠度：ν=0.070mm；支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距700mm。I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；载计算及组合(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力《模板规范(JGJ162-2008)》规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取kNm而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.2=0.300kN/m；由可变荷载效应控制的组合(考虑支撑梁自重)：q2=0.9×1.4×0.300=0.378kN/m；由永久荷载效应控制的组合(考虑支撑梁自重)：q.265kN/m；页脚内容88模板Fql0×q2×l0×0.667×0.7+1.200×0.378×0.7=0.831kN；Fql0×q2×l0×0.751×0.7+1.200×0.265×0.7=0.801kN；A第一层支撑梁产生的最大支座反力(计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用)：B第一层支撑梁产生的最大支座反力(计算第二层支撑梁变形采用)：Fql.618×0.7=0.476kN；(2)第二层支撑梁自重q.030kN/m；荷载效应计算：模板kN277mm)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算Nmm小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算Nmm小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！立杆轴心压力设计值N=N1+N2=6.38+1.088=7.468kN；(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1页脚内容89页脚内容90模板《模板规范(JGJ162-2008)》规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支lb)来计算荷载效应是不精确的(这样计算的荷载效应值比实际值小)。所以，我们采用“力传递施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.2=0.200kN/m；第二层支撑梁传递的支座反力N1=6.58kN；(二)垂直支撑系统自重N2kN的稳定性计算公式立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；钢管立杆长细比λ=94.937小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆稳定性计算σ=30.36N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg基承载力设计值:fg=fgk×kc=520.000kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc=0.8；页脚内容91模板立杆的轴心压力设计值：N=7.570kN；Am2。p=30.278kPa＜fg=520.000kPa。地基承载力满足要求！附件二.梁模板(扣件钢管架支撑)计算书页脚内容92模板模板支撑体系剖面图排列平面示意图(一)构造参数梁截面宽度B：0.25m；梁截面高度D：1.6m；页脚内容93模板板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；(二)支撑参数fyNmmfN/mm2；kNm(一)面板参数(二)主楞参数m(三)次楞参数木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；计值fv：1.6N/mm2；加固楞支拉参数页脚内容94模板底模板参数(一)面板参数层支撑梁参数木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；计值fv：1.6N/mm2；面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.950m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：m(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2k页脚内容95模板(三)确定采用的荷载组合qkNmq1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×1=19.008kN/m；q.35×12.933+1.4×0.7×4)×1=19.242kN/m；q.714kN/m；q.528kN/m；300300kN页脚内容96模板300300300780700板抗弯强度计算面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！mmmm足要求！梁侧模板支撑的计算页脚内容97模板I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.216×0.52=0.080kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×3.216×0.5=0.965kN最大支座力N=1.1ql=1.1×3.216×0.5=1.769kN最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.634×5004/(100×10000.000×4.167×106)=0.027mm(1)次楞抗弯强度计算(2)次楞抗剪强度计算VSIbNmm2；Nmm小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；mm度值:[ν]=2.000mm，满足要求！主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，间距500mm。WEI=2×12.19×104=2.438×105mm4；W=2×5.08×103=1.016×104mm3；集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如1.501kN1.501kN1.731kN0.89kN页脚内容98模板kN1.055kN0.772kN2kN3003001)主楞抗弯强度计算Nmm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2)主楞抗剪强度计算VSItwNmmNmm小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！页脚内容99模板(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[