龙都小区一期工程（1-915楼综合楼）悬挑脚手架方案

龙都小区一期工程〔1#-9#、15#楼、综合楼〕悬挑脚手架工程专项施工方案会签栏批准人意见：日期：安徽名扬建设集团2021年11月12日

目录一、编制依据 3二、工程概况 3三、施工目标及要求 3四、技术保证条件 5普通型钢悬挑脚手架 5五、材料选择及采购方案 7普通型钢悬挑脚手架 7六、进度方案及劳动力安排 8七、脚手架检查与验收 9八、脚手架搭设平安技术措施 9普通脚手架 9九、脚手架撤除平安技术措施 10十、设计计算 10十一、卸料平台搭设位置及安装程序 30十二、构造要求 30十三、平安要求 31十四、平台验算 32十五、人货电梯处接料平台平安搭设要求 39十六、人货电梯接料平台设计计算 40十七、应急预案 49

脚手架专项施工方案一、编制依据1、依据龙都小区一期工程1-8#、9#、15#楼施工设计图纸；2、依据?龙都小区一期工程1-8#、9#、15#楼施工组织设计；3、各类参考标准、图书：?建筑施工计算手册?江正荣著中国建筑工业出版社；?建筑施工手册?第四版中国建筑工业出版社；?钢结构设计标准?GB500017-2021中国建筑工业出版社；?建筑施工脚手架实用手册〔含垂直运输设施〕?JGJ130-2021中国建筑工业出版社；?建筑结构荷载标准?GB50009-2021中国建筑工业出版社；?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2021中国建筑工业出版社；?建筑地基根底设计标准?GB50007-2021中国建筑工业出版社；?建筑施工平安检查标准?JGJ59-2021中国建筑工业出版社；二、工程概况龙都小区一期工程包括1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#楼及二层售楼部；属于框架-剪力墙结构，1#、2#、3#、4#、8#楼为十一层；5#、6#、7#、楼为十八层，建筑高度：10.98m、38.3m、56.7m，标准层层高：2.9m；总建筑面积：93844.59平方米；总工期：540天。工程建设地点:利辛县境内和平路东侧、长春路南侧。本工程由利辛县利鑫置业投资建设，浙江华越建筑设计设计，安徽省阜阳市勘察院地质勘察，安徽庄子建设工程管理监理，安徽名扬建设集团组织施工；由沈辉担任工程经理，刘怀伟担任技术负责人。三、施工目标及要求〔一〕、施工目标本工程考虑到施工工期、质量、平安和合同要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要平安可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的平安性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2021等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原那么，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：1#楼一层商铺层高5.1m二层高3.6m标准层层高2.9m建筑面积9548.41m2，其中商业2110.51m2。根底底板搭设至3层顶搭设14.7m落地架。第一次悬挑由3层顶至8层顶，悬挑5层，悬挑高度14.5m断开300mm，实际悬挑高度14.2m第二次悬挑由8层顶至屋面，悬挑4层，悬挑高度13.7m实际悬挑高度13.7m2#楼一层商铺层高5.1m二层高3.6m标准层层高2.9m建筑面积5225.94m2，其中商业1506.3m2。根底底板搭设至3层顶搭设14.7m落地架。第一次悬挑由3层顶至8层顶，悬挑5层，悬挑高度14.5m断开300mm，实际悬挑高度14.2m第二次悬挑由8层顶至屋面，悬挑4层，悬挑高度13.7m实际悬挑高度13.7m3#楼一层商铺层高5.1m二层高3.6m标准层层高2.9m建筑面积9670.33m2，其中商业2232.43m2。根底底板搭设至3层顶搭设14.7m落地架。第一次悬挑由3层顶至8层顶，悬挑5层，悬挑高度14.5m断开300mm，实际悬挑高度14.2m第二次悬挑由8层顶至屋面，悬挑4层，悬挑高度13.7m实际悬挑高度13.7m4#楼一层商铺层高5.1m二层高3.6m标准层层高2.9m建筑面积5225.94m2，其中商业1490m2。根底底板搭设23.4m落地架。第一次悬挑由6层顶至11层顶，悬挑5层，悬挑高度19.8m。5#楼标准层层高2.9m建筑面积5225.94m2，无商铺。第一次悬挑由1层顶至7层顶，悬挑高度17.4m，断开300mm。实际悬挑高度17.1m。第二次悬挑由7层顶至13层顶，悬挑高度17.4m，断开300mm。实际悬挑高度17.1m。第三次悬挑由13层顶至屋面，悬挑高度19.8m，6、7#楼标准层层高2.9m建筑面积7819.51m2，无商铺。第一次悬挑由1层顶至7层顶，悬挑高度17.4m，断开300mm。实际悬挑高度17.1m。第二次悬挑由7层顶至13层顶，悬挑高度17.4m，断开300mm。实际悬挑高度17.1m。第三次悬挑由13层顶至屋面，悬挑高度19.8m，8#楼一层商铺层高5.1m二层高3.6m标准层层高2.9m建筑面积8069.51m2，其中商业2073.45m2。根底底板搭设23.4m落地架。第一次悬挑由6层顶至11层顶，悬挑5层，悬挑高度19.8m。9#楼采用落地式脚手架。15#楼一层商铺层高5.1m二层高3.6m标准层层高2.9m建筑面积14206.25m2，其中商业2107.13m2。根底底板搭设至6层顶搭设20.25高落地式脚手架。第一次悬挑由6层顶至12层顶，悬挑6层，悬挑高度17.4m，断开300mm，实际悬挑17.1m。第二次悬挑由12层顶至18层，悬挑6层，悬挑高度17.4m，断开300mm，实际悬挑高度17.1m。普通型钢悬挑脚手架〔二〕、平安领导小组搭设过程中，因处在施工顶峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强平安监控力度，现场设定假设干名平安监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以工程经理为组长的平安领导小组以加强现场平安防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：沈辉〔工程经理〕———组长，负责协调指挥工作；王子超、程昆〔施工员〕——组员，负责现场施工指挥，技术交底；马青峰、王小冰、冯昕禹〔平安员〕——组员，负责现场平安检查工作；武云友〔架子工班长〕——组员，负责现场具体施工；四、技术保证条件落地式脚手架立杆根底处理1、根底平整夯实，100厚C20混凝土硬化，落地立杆垂直稳放在混凝土地坪上，设纵横相连扫地杆。四、落地式架体施工方法及搭设要求1、立杆：横向间距0.8m，纵向间距1.5m，考虑到上部结构小挑板以及装饰操作空间，外架立杆离墙边700mm～750mm，步高1.8m，且相邻接头错开。底排立杆及扫地杆均漆黄黑相间色。2、大横杆：间距1.0m，接头错开，每一立面同一步架内纵向水平上下差应控制在60mm以内。落地处设置纵横向扫地杆。3、小横杆：小横两端各伸出立杆净长度不少于100mm，并尽量保持一致。4、剪刀撑〔又称斜撑或十字撑〕：在脚手架的转角、端头水平距离每隔6m(即四跨)，全部落地〔底〕，从底到顶呈“之〞字型连续设置，连接处用回转扣件连接，与地面夹角成45°～60°之间。剪刀撑的钢管接长，采用搭接方式，三只回转扣件接长，搭接长度不小于1m。回转扣件固定在与这相交。5、防护栏杆和踢脚杆：从脚手架的第二步开始，每步在外立杆里侧设1.2m高的防护栏护和0.3m高的踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和0.3m高踢脚杆。6、脚手板〔片〕及平安网设置：每步钢管架搭设好后及时满铺好脚手板〔片〕，脚手板〔片〕采用钢筋网片，四角用18#铅丝与双股并联牵杆扎牢。要求交接处平整，无探头板，脚手片完好无损，破损的要及时更换。外脚手架外立杆内侧用密目平安封闭围护。普通型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆〔搁栅〕→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎平安网。搭设参数表：搭设参数普通型钢悬挑脚手架立杆横向间距或排距lb(m)0.8立杆纵向间距或跨距la(m)1.5立杆步距h(m)1.8脚手架计算高度H(m)18内排架距离墙长度a(m)0.3连墙件设置二步三跨，扣件连接1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见以下图：2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头防止出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。脚手架外侧立面各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑应连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式平安网封闭，且将平安网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂平安网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。6、连墙件(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m，那么在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，那么按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架平安可靠。五、材料选择及采购方案l、脚手架钢材强度等级Q235-A，钢管外表应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部?钢管脚手扣件标准?JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求前方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、平安网采用密目式平安网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的平安网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑平安监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准?碳素钢结构?〔GB700-2006〕中Q235A钢的要求。普通型钢悬挑脚手架水平悬挑梁是此类型脚手架的重要材料，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须外表平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A，钢管外表应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试CC验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部?钢管脚手扣件标准?JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求前方可在施工中使用。搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。普通型钢悬挑脚手架主要材料采购方案表：材料名称单位数量钢管Φ48×3m86000扣件配套个178000水平悬挑梁16号工字钢m6300梁支撑拉绳(钢丝绳型号)：6×19m36000脚手扳竹笆片脚手板个16000平安网密目平安网张13000锚、拉环直径20圆钢个4000六、进度方案及劳动力安排根据业主及施工合同要求，本工程方案2021年12月中旬搭设落地式脚手架及悬挑脚手架方案如下：11层18层2021年2021年部位12月1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月搭设阶段使用阶段撤除阶段1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、建立由工程经理、施工员、平安员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和撤除，均应有工程技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。〔一〕、劳动力安排表工种人数技术管理3平安监督3质量检查2测量放线3架子工28〔二〕、机具配备机具名称数量备注架子扳手80把架子工搭设和撤除架子用力矩扳手10把检查架子扣件拧紧力度是否到达要求倒链9把调整架子水平弯曲度七、脚手架检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格前方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术平安人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备以下文件：(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，井记人施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)平安网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)根底是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。八、脚手架搭设平安技术措施普通脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的平安距离内，并做好可靠的平安接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以到达巩固稳定，确保施工平安。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用平安帽、平安带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经工程部平安员验收合格前方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意撤除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大平安储藏。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。九、脚手架撤除平安技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业方案，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业方案一般包括：拆架的步骤和方法、平安措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴平安帽、系平安带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆〞的原那么，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清〞原那么依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，撤除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先撤除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随撤除进度逐层撤除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能撤除。7、撤除时要统一指挥，上下照应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将撤除情况交代清楚前方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清〞，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架撤除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未撤除局部，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的撤除，严禁夜间撤除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未去除的残留物从高处坠落伤人。十、设计计算普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.8m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处安徽毫州市，根本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，风荷载体型系数μs为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；平安设施与平安网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数钢丝绳平安系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、大横杆的计算:按照?扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2021)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52=0.192kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.227kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=50.557N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800)=1.379mm；大横杆的最大挠度1.379mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2021第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×0.8=1.324kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.324×0.8/3=0.353kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.356kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.356×106/4490=79.342N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=79.342N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.12+0.8=0.97kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105×107800)=0.794mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.794=0.802mm；小横杆的最大挠度为0.802mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按标准表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；活荷载标准值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00=2.746kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×(0.8+0.3)/2=2.475kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×10×1.5/2=1.125kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.481kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.481+1.4×2.4=11.137kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴向压力设计值：N=Nd=11.137kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2021)表得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取1.0；计算长度系数参照?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2021)表得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=11137/(0.188×424)=139.716N/mm2；立杆稳定性计算σ=139.716N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝1.128，ω0＝0.45，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×1.128×0.45=0.327kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2021)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=4.943kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.943kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=9.943<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=9.943小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×6.481+1.4×2.4=11.137kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=12.344kN；R[2]=11.044kN；R[3]=-0.178kN。最大弯矩Mmax=2.018kN·m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.018×106/(1.05×141000)+7.406×103/2610=16.468N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值16.468N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表?钢结构设计标准?(GB50017-2021)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据?钢结构设计标准?(GB50017-2021)附表B，得到φb值为0.85。经过计算得到最大应力σ=2.018×106/(0.85×141000)=16.777N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=16.777小于[f]=215N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=13.294kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=13.294kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用平安系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝13.294KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.294kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按?混凝土结构设计标准?每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(13294×4/(3.142×50×2))1/2=13mm；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.178kN；压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:σ=N/2A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照?混凝土结构设计标准?每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=πD2/4=3.142×182/4=254.469mm2σ=N/2A=178.306/254.469×2=0.35N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！十三、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的充裕量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L=1.1·H·(n·(1+Hs/H)+la/h·n-2·la/h)+[(H/h)-1]取整·(m+2)·cN1=1.1·(H/2h+1)·nN2=2.2·(H/h+1)·n·(1+Hs/H)+(c/la+1)·(m+2)·K·2.2N3=L/liN4=0.3·L/liS=1.1·(n-2)·la·lbL--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=202；H--搭设高度(m)H=18；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.5；li--长杆平均长度；m--大/小横杆搭设根数；K--脚手板铺设层；c--脚手架搭设总长度；lb--立杆横距(m)lb=0.8；Hs--双立杆计算高度；长杆总长度(m)L=1.1×18.00×(202×(1+0.00/18.00)+1.50×202/1.80-2×1.50/1.80)+(18.00/1.80-1)×(2+2)×150.00=12699.60；小横杆数(根)N1=1.1×(18.00/1.80×1/2+1)×202=1334；直角扣件数(个)N2=2.2×(18.00/1.80+1)×202×(1+0.00/18.00)+(150.00/1.50+1)×(2+2)×10×2.2=13777；对接扣件数(个)N3=12699.60/6.00=2117；旋转扣件数(个)N4=0.3×12699.60/6.00=635；脚手板面积(m2)S=1.1×(202-2)×1.50×0.80=264.00。根据以上公式计算得长杆总长12699.6m；小横杆1334根；直角扣件13777个；对接扣件2117个；旋转扣件635个；脚手板264m2。节点图平面图立面图剖面图高度24m以上的双排脚手架十一、卸料平台搭设位置及安装程序1平台体系选用与性能1〕本工程檐口高度为57.2m，根据脚手架的搭设高度限制和卸载规定，采用悬挑式卸料钢平台可不受限制。2〕卸料钢平台适用性很强，配合塔吊使用，在钢筋混凝土剪力墙适当的地方预埋吊环，采用钢丝绳与结构栓拉接牢固，易于拆卸、巩固耐用可连续周转使用。3〕除1#、3#、5#、15#楼设轩两个卸料平台外，其余楼设一个卸料平台，其中一个用于墙模板及其加固件周转，一个用于梁板模板及其加固件周转。2安装程序平台吊装就位→平台与建筑物固定→钢丝绳穿吊环〔或安装钢管支撑〕→吊环与钢丝固定〔卡环〕→自检→加荷试验→验收→使用每天使用之前均需对所有部件进行检查，确认无误，方可使用。十二、构造要求1卸料钢平台的设计1〕平台宽为2500mm，从外墙皮挑出4000mm，承重局部为外架以外2500mm范围，使用面积6.25m2〕平台上操作人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载值。卸料平台上的容许荷载不得超过800kg，均布荷载要求小于2.5kN/m2，3〕卸料平台主次梁槽钢采用角焊满焊连接，次梁间距不大于750mm4〕用于模板及其加固件周转的卸料平台每根主梁采用直径18的钢丝绳与结构栓接牢固。5〕用于模板及其加固件周转的卸料平台的吊索与结构拉接点为平台所在楼层的上一层的洞口边梁上的相应位置预埋吊环，钢丝绳与平台夹角为45-60度。6〕平台与结构楼层之间的外架范围在外架上该标高处横搭内外两根水平杆，其上满铺脚手板作为通道，平台周转前撤除。2材料要求1〕钢材：主次梁均为普通碳素钢，并采用E43焊条焊接，边龙骨为16#槽钢、次龙骨为16#槽钢。2〕牵引钢丝绳为：φ18钢丝绳端头设4道卡环，并在第3道卡环与第4道卡环之间设平安弯。3〕脚手板：平台脚手板及180m4〕防护拦杆：采用脚手架钢管搭设。5〕所用材料均应为合格产品，强度满足规定数据，次龙骨、边龙骨挠度变形<1/250。3卸料钢平台的安装当梁混凝土到达70%前方可吊挂钢丝绳及固定平台。平台吊装，需待横梁支撑点牢固、接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊环，上下操作。4卸料钢平台的设置要求新设计组装或加工的卸料钢平台的，在使用前应进行不低于使用施工荷载的静载试验和起吊试验，试验合格〔未发现焊缝开裂、结构变形等情况〕后才能投入使用。十三、平安要求1〕周围临边三面用钢管设置1.5米高护身栏，护栏立杆与主次梁焊牢。护身栏下设2〕在钢平台显著位置标明容许载重量、管理者标牌，标志牌应可靠的固定在栏杆上。3〕钢平台内物料长、宽、高不得超过防护栏所限范围，任何物料严禁放在防护栏杆上进行吊运。材料堆放对称分散，严禁集中于一侧堆放，堆放材料应尽快吊运下楼或运至楼内，严禁材料在平台内堆放过夜。4〕钢平台使用时，应设专人对平台进行检查监督，发现钢丝绳锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复，发现问题时及时整改。5〕在使用过程中不允许撤除钢平台上的任何部件。6〕每日班前须对卸料钢平台进行检查验收合格前方可投入使用。7〕认真执行有关的吊装及钢结构焊接的有关规定。8〕平台安装完成后，使用前必须经过有关部门验收，验收合格前方可投入使用。十四、平台架验算计算依据?建筑施工平安检查标准?和?钢结构设计标准?、?建筑结构荷载标准?等标准。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.90，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.50；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：5.50；钢丝绳平安系数K：6.00，计算条件：固支；预埋件的直径(mm)：18.00。3.水平支撑梁主梁槽钢型号：16号槽钢；次梁槽钢型号：16号槽钢；次梁槽钢距(m)：0.75，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.60；计算宽度(m)：2.50。二、次梁的计算:次梁选择16号槽钢，间距0.75m，其截面特性为：面积A=18.51cm2，惯性距Ix=563.70cm4，转动惯量Wx=80.50cm3，回转半径ix=5.52cm，截面尺寸：b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×0.75=0.26kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00/4.00/2.50×0.75=0.75kN/m；(3)槽钢自重荷载Q3=0.14kN/m；经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.26+0.75+0.14)=1.39kN；经计算得到，活荷载计算值P=1.4×2.00×0.75×2.50=5.25kN。2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，活荷载计算值M=1.39×2.502/8+5.25×。3.抗弯强度计算其中γx--截面塑性开展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=4.36×103/(1.05×80.50)=51.63N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算σ<[f],满足要求!4.整体稳定性计算其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.50×58.00×235/(2.50×140.00×235.0)=0.90；由于φb大于0.6，按照下面公式计算：得到φb=0.756；经过计算得到强度σ=4.36×103/(0.756×80.500)=71.73N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算σ<[f],满足要求!三、主梁的计算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为平安储藏不参与内力的计算。主梁选择16号槽钢槽口水平，其截面特性为：面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm；截面尺寸，b=58.00mm,h=140.00mm,t=9.5mm；1.荷载计算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0.14kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.14)=0.30kN/m经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力P=(1.39×2.50+5.25)/2=4.36kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到:悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)R[1]=14.818kN；R[2]=16.894kN。最大支座反力为；最大弯矩；最大挠度V=2.661mm。3.抗弯强度计算其中x--截面塑性开展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=7.60×106/1.05/80500.0+1.04×104/1851.000=95.516N/mm2；主梁的抗弯计算强度95.516小于[f]=205.00，满足要求!4.整体稳定性计算其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58.0×235/(4000.0×140.0×235.0)=0.561；计算得到φb=0.561；经过计算得到强度σ=7.60×106/(0.561×80500.00)=168.26N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算σ=168.26<[f]=205.00,满足要求!四、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力：RCi=RUisinθi；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RU1=17.42kN；五、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为17.42kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用平安系数。计算中[Fg]取17.421kN，α=0.820,K=6.000，得到：d=16.0mm。钢丝绳最小直径必须大于16.000mm才能满足要求！六、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为：N=RU=17421.218N。钢板处吊环强度计算公式为：其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照?混凝土结构设计标准?，在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2，[f]=50.0N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[17421.2×4/(3.142×50.00×2)]1/2=21.1mm。卸料平台节点图十五、人货电梯处接料平台平安搭设要求1、人货电梯处的接料平台搭设采用φ48*3.0的钢管，根底用C25砼浇筑厚20cm，立杆底部采用50mm厚的木板或12槽钢通长铺设，接料平台的尺寸为长1.5m，宽为0.8m，两边扶手的高度为1.5m，用竹笆或木板封死。2、料台前端因人货电梯需要采用钢管双立杆搭设，下部铺设横向槽钢，立杆必须支撑在槽钢上，每立杆纵、横方向应设置扫地杆，立杆的纵向间距等于吊盘宽度增加40～80cm〔每边比吊盘超出20～40cm〕，不得把吊盘设在紧靠墙面位置，以确保视线清楚。料台立杆的横向间距不大于80cm。料台的层高与建筑物的层高相一致，大横杆与填芯杆应搭在小横杆上面，小横杆间距与立杆的纵向间距相同，大横杆间距与立杆的横向间距相同，并在其间设1～2根填芯杆件。在料台侧面必须设“之〞字撑，在外侧面必须设“八〞字撑，以加强料台的刚度。3、楼层卸料平台严禁与脚手架等设施相连，并层层单独设置刚性连墙件，其结点不少于两处，严禁将料台与人货电梯连接一体，料台与墙的间距不大于10cm，并用木板铺实。4、遇悬挑层也随之悬挑〔Ф14mm的双道钢丝绳张拉作为平安储藏未参与计算，后有详图〕，且必须在尾端设置圆钢筋锚固筋或专用螺栓〔由计算确定，不小于φ18〕与建筑物结构连接牢固。5、楼层卸料平台严禁与脚手架等设施相连接，且应在明显位置悬挂限荷标牌和楼层标识。6、料台应用5cm厚木板铺设，板与板之间不得留有间隙，木板应按纵向沿墙铺设，铺板应用木条连结钉牢，使铺板成为整块，料台铺板应里低外高，坡度约为5°为宜，吊盘与料台、料台与建筑物间隙均不大于10cm。7、人货电梯、物料提升机吊笼〔篮〕接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。对人货电梯平安防护门的设置统一安装高度为2000mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。确保人货电梯楼层卸料平台平安防护门统一由吊笼内司机开闭，料台上作业人员无法随意翻开。8、当外架撤除，单留料台施工时，必须采取加固措施，料台在撤除过程中不得将料台与建筑物的连结点一拆到底，必须做到由上而下依次撤除，现场还应由专人监护，指挥。9、料台在搭设过程中，企业平安部门必须对料台进行分段验收，验收合格方能使用，料台在使用过程中应按标准经常检查，以确保平安使用,还应在洞口挂牌,限制活荷载不能超过5KN,禁止两层同时进行堆放。十六、人货电梯处悬挑局部接料平台设计计算双排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立杆。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.10米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3米，水平间距3.00米。施工活荷载为5.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设5层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，平安网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加二根大横杆。根本风压0.45kN/m2，高度变化系数2.09，体型系数0.2304。悬挑水平钢梁采用[16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.00米，建筑物内锚固段长度3.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。1、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m活荷载标准值Q=5.000×0.800/2=2.000kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m活荷载的计算值q2=1.4×2.000=2.800kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)1.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.214+0.10×2.800)×1.5002支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.214+0.117×2.800)×1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.785×106/4491.0=174.854N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!1.3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值q2=2.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.178+0.990×2.000)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=4.790mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。2.1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=5.000×0.800×1.500/2=3.000kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×3.000=4.521kN小横杆计算简图2.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+4.521×=0.908×106/4491.0=202.162N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2.3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.210+3.000=3.268kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=3267.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.570mm最大挠度和V=V1+V2=1.579mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；3.1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=5.000×0.800×1.500/2=3.000kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×3.000=4.489kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；4、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070NG1=0.107×19.000=2.033kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×5×1.500×(0.800+0.100)/2=1.181kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×5/2=0.525kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.000=0.142kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.881kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外