桦甸臭气系统计算书0913剖析

桦甸垃圾处理工程臭气收集系统计算书1一、概述1.1臭气来源及控制点垃圾处理过程中臭气主要有以下几个来源：垃圾的卸料过程散发的臭气；垃圾的储存过程中散发的臭气；垃圾的输送过程中散发的臭气；垃圾的破碎、分拣、风选、筛选、脱水过程中散发的臭气；垃圾的污水处理过程中散发的臭气；垃圾处理过程中臭气控制要点主要有：A、设备的密闭。设备密闭化是保证恶臭收集和控制的关键环节，要保证各处理设备的密闭，不让气体扩散到外部自由空间；同时敞开式空间也要进行有效分隔，不让臭气向更大的空间扩散。B、臭气的收集。能否有效收集恶臭气体，是保证工作环境和恶臭治理效果的重要因子，由于生活及餐厨垃圾处理环节多， 设备复杂，特别是设备中残留的垃圾有机物易腐败发酵，产生更多的气体，容易逸散到空气中造成污染。因此，为了保证臭气的高效收集，应对密闭设备和相对独立的封闭空间分别收集。C、臭气的处理。臭气的污染不可控因素多，污染范围广，无法控制在一个限定的范围内。恶臭气体的处理成败决定于环境条件控制、 处理工艺参数选择和高效细节管理，因此，需要将臭气送到有效的除臭处理设施中进行除臭处理。1.2主要控制污染物国家标准GB14554-93将恶臭定义为：一切刺激嗅觉器官引起人们不愉快及损坏生活环境的气体物质。恶臭物质大致可分为五类：1、含硫的化合物，如 H2S，硫醇类，硫醚类；2、含氮的化合物，如 NH3，胺类、酰胺、吲哚类；3、卤素及衍生物，如 Cl2，卤代烃；4、烃类，如烷烃、烯烃、炔烃、芳香烃；5、含氧的有机物，如醇、酚、醛、酮、有机酸等。其中主要的恶臭物质有以下几种：H2S、NH3、硫醇、有机硫化物、胺类、多环芳烃等微量有机组分气体为本2项目控制的主要污染物。氨：化学式：NH3；氨的物理性质：氨气通常情况下是有刺激性气味的无色气体，极易溶于水，易液化。氨的主要化学性质： NH3遇Cl2、HCl气体或浓盐酸有白烟产生；氨水可腐蚀许多金属；氨的催化氧化是放热反应，产物是 NO，是工业制HNO3的重要反应，NH3也可以被氧化成N2；NH3是能使湿润的红色石蕊试纸变蓝的气体；硫化氢：硫化氢为无色、有刺激性（有臭鸡蛋气味）气味的气体。分子式H2；S分子量34.08；理化特性：蒸汽压2026.5kPa/25.5℃；闪点：<-50℃；熔点：-85.5℃；沸点：-60.4℃；溶解性：溶于水、乙醇。溶于水称为氢硫酸（硫化氢未跟水反应）；稳定性：稳定；溶解度：1：2.6（溶于水）；密度：相对密度(空气=1)1.19；甲硫醇：甲硫醇为有令人不愉快气味的无色气体。 分子式：CH4S；分子量：48.10；理化特性：熔点(℃)：-123.1；沸点(℃)：5.96；相对密度(水=1)：0.8599（25℃）；0.8665（20/4℃）；相对蒸气密度(空气=1)：1.66；饱和蒸气压(kPa)：53.32(-7.9℃)；燃烧热(kJ/mol)：1244.0；溶解性：不溶于水，溶于乙醇、乙醚等；临界温度(℃)：197；临界压力(MPa)：7.23；闪点(℃)：-17.8；1.3气体排放标准1、废气（臭气）经过治理后，不受其它因素影响，厂界达到《恶臭污染物排放标准》(GB14554-93)中厂界 (防护带边缘)废气排放二级标准。2、处理后无感官臭味。表2臭气处理后排放指标(厂界二级)二级序号控制项目单位新扩改建现有1氨31.52.0mg/m2三甲胺mg/m30.080.153硫化氢mg/m30.060.104甲硫醇mg/m30.0070.0105甲硫醚mg/m30.070.156臭气浓度无量纲20301.4设计所参考标准1.基础数据和有关环境污染控制要求介绍32.设备基础尺寸的质量要求《混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204—2002》3.管路输送设计规范GBJ19-87(2001版)《采暖通风与空气调节设计规范》4.除臭系统设计参考标准GB14554-93 《恶臭污染物排放标准》GB3095 《大气环境质量标准》GB12348 《工厂企业厂界噪声标准》GB/T14675 《空气质量恶臭的测定、三点比较式臭袋法》GB16297-1996 《大气污染物综合排放标准》GBZ2-2002 《工作场所有害因素职业接触限值》1.5系统设计基本原则1.5.1系统总体设计原则①绿色环保在处理污染物的同时无二次污染，满足企业环保化的设计要求。②与环境和谐所有设备力求作到外观的美观， 与人文和建筑环境和谐统一，满足企业的景观化要求。③低成本设计力求一次投入成本尽可能低， 运行成本低廉，节能降耗。此外系统设计还兼顾实用、可靠、安全和稳定等。1.5.2除臭系统原则①节约投资，维护少;②运行过程节能降耗;○3占地面积少；1.6技术方案选择确定工艺方案的依据：1、工艺技术先进、运行成本低廉；2、项目造价合理、自动化程度高；3、系统自适应强、无二次污染。4结合桦甸垃圾综合处理厂的实际情况， 推荐厂区中产生的臭气采用光解除臭和生物除臭相结合的方式联合处理，在垃圾卸料区采用喷雾除臭。二、除臭气量估算经过对垃圾处理厂的臭气分析可知：臭气主要以H2S、CH3SH、(CH3)2S、(CH3)2S2、NH3、(CH3)3N等物质为主。本工程的风量根据臭气空间容积和换气次数确定， 换气次数根据室内是否进人确定取值范围：不进人或一般不进人的地方，换气次数约为 3次/h；有人长时间工作的空间，换气次数为8次/h。表3臭气量估算换气次换气空数(次/换气量序号恶臭气来源数量密封罩尺寸(m)间(m3)时)(m3/h)1卸料输送皮带253.27×1.3×1.069.334572大物件人工分选平台26.8×5.6×3.6137.1721113PSM-C120破袋机22.0×1.5×1.44.23284破袋机出料皮带输送机263.27×1.3×1.082.335435人工分选平台26.8×5.6×3.6137.1721116GTSM-900滚筒筛2Φ2.4×9.8m44.332927TD-75-120滚筒筛下物皮输送机236.32×0.9×1.032.732168TD-75-120滚筒筛上物皮输送机249.38×0.9×1.044.432939滚筒筛筛下物转运皮带117.48×0.9×1.015.735210PSM-X50型精细破碎机11.14×0.95×0.50.532TD-75-120精细破碎机上料皮输送11机110.16×0.9×1.09.1330TD-75-120精细破碎机出料皮输送12机137.48×0.9×1.033.7311113渣土转运皮带输送机162.99×0.75×1.047.2315614粪便处理机渣土输出皮带机112.99×0.75×1.09.733215粪便处理机渣土皮带提升机140.39×0.75×1.030.3310016圆盘筛15.56×2.36×2.026.238717圆盘筛进料皮带112.08×0.9×1.010.933618圆盘筛筛上物皮带18.19×0.75×1.06.132019圆盘筛筛下物皮带141.87×0.75×1.031.4310420缓冲料仓上料皮带133.5×0.75×1.025.138321缓冲料仓14×5×240.0313222缓冲料仓出料皮带机157.9×0.6×1.034.7311523风选机上料皮带输送机119.68×0.9×1.017.735824风选机中物质皮带输送机121.79×0.75×1.019.636525风力风选机轻物质皮带120.68×0.9×1.018.63615换气次换气空数(次/换气量序号恶臭气来源数量密封罩尺寸(m)间(m3)时)(m3/h)26集水池13.1×3.1×4.543.2314327卸料大厅118×12×6（吊顶）1296.034277合计取泄漏系数为1.1，并取整12000三、管道通风系统设计风管布置风管布置直接关系到通风、空调系统的总体布置，它与工艺、土建、电气、给排水等专业密切相关，应相互配合、协调一致。风管的布置力求顺直，避免复杂的局部管件。弯头、三通等管件要安排得当，与风管的连接要合理，以减少阻力和噪声。管断面形状和风管材料的选择风管断面的形状有圆形和矩形两种。民用建筑空调系统，由于风管断面尺寸较大，为了充分利用建筑空间，通常采用矩形风管。一般，除尘系统合高速空调系统都采用圆形风管。风管材料有薄钢板、硬聚氯乙烯塑料板、胶合板、纤维板、砖及混凝土等。管材料的选择应根据适用要求和就地取材的原则。由于臭气具有腐蚀性，所以本项目选择的风管为玻璃钢圆形管。臭气收集系统的管道布置、长度，集气罩的位置简图如下图，本系统1-2-3-13为最大阻力管线。各臭气源的臭气量见表 3。60管钢璃玻

10.50玻璃钢管DN100管管玻璃钢管DN50钢钢璃璃0玻0玻050.3.5002.60精细破碎机及其上2.40

6.50 玻璃钢管DN700至臭气处理设备1.50粪便处理机渣土输出皮带管钢0N86.00D风选机轻物质皮带玻璃钢管DN150管管管管钢钢0钢0钢璃0璃璃璃0玻玻玻1玻管钢DD璃0玻N4.503.80缓冲料仓出料皮带缓冲料仓1.30圆盘筛筛下物皮带风选机中物质皮带2.80

粪便渣土提升皮带料皮带渣土转运皮带00管钢璃玻2玻3.00精细破碎出料皮带玻璃钢管DN20010.50玻璃钢管DN3003.309.504.30滚筒筛筛下物转运皮带6.00人工平台6.50破袋机及破袋机出料皮带滚筒筛004.00管滚筒筛筛下物皮带钢管80璃钢玻璃D玻4.90玻风选机上料皮带10.50玻璃钢管DN300玻璃钢管DN3009.505.706.00人工平台人工平台4.30破袋机及破袋机出料皮带3.502.00滚筒筛圆盘筛及其进料皮带、筛上物皮带4.00卸料输送皮带滚筒筛筛下物皮带

0D管钢璃玻06.5玻璃钢管DN3001D5.70人工平台2.001卸料输送皮带玻璃钢管DN30000065管6.50璃钢玻500玻璃钢管DN300.管钢璃玻0.20

玻璃钢管DN300 6.500管钢璃玻065缓冲料仓上料皮带

集水池7风管流速的选择确定。由《工业通风与除尘》、《环境工程设计手册》等可知，一般工业建筑的机械通风系统风管内风速，见表 4；表4一般工业建筑的机械通风系统风管内风速（ m/s）辅助建筑物 工业厂房机械通风风管类别自然通风 机械通风 钢板及塑料风管 砖及混凝土风管干管 0.5~1.0 5~8 6~14 4~12支管 0.5~0.7 2~5 2~8 2~6由此，本项目中臭气收集系统干管气体流速控制在 7～14m/s；支管流速控制在3~8m/s。5.管道直径计算根据《玻璃钢管道和管件标准》（HG/T21633-1991），玻璃钢管的公称通径以内径表示，分为50，80，100，150，200，250，300，350，400，450，500，600，700，800，900及l000mm。对于圆形管道的气体流量计算式为式中Q——气体流量，m3/h；Dn——圆形管道的内径， m；νg——管道内的气体流速， m/s。由此可得，管道直径计算公式为式中符号同前。5.1支管管径计算设支管流速取值为 6m/s，各支管流量如表 3。各支管管径计算如下：卸料输送皮带Q=457/2m3/h=229m3/h4229×1000mm=116mm，取整为DN150。D=3.14360068直径校核，当DN为150mm时，支管流速为229 4ν= m/s=3.59m/s，在支管流速范围内，因此3600 3.14 0.15 0.15DN150可取。人工分选平台Q=2111/2m3/h=1056m3/h41056×1000mm=250mm，取整为DN250。D=3.1436006直径校核，当DN为250mm时，支管流速为ν=105643.140.250.25m/s=5.98m/s，在支管流速范围内，因此3600DN250可取。破袋机及破袋机出料皮带Q=(28+543)/2m3/h=285m3/h4285×1000mm=130mm，取整为DN150。D=3.1436006直径校核，当DN为150mm时，支管流速为ν=2854m/s=4.49m/s，在支管流速范围内，因此3.140.1536000.15DN150可取。滚筒筛Q=292/2m3/h=146m3/h4146×1000mm=93mm，取整为DN100。D=3.1463600直径校核，当DN为100mm时，支管流速为ν=1464，在支管流速范围内，因此36003.140.10.1m/s=5.17m/sDN100可取。滚筒筛筛下物皮带Q=216/2m3/h=108m3/h94108×1000mm=80mm，取整为DN80。D=3.1436006直径校核，当DN为80mm时，支管流速为ν=1084，在支管流速范围内，因此DN8036003.140.080.08m/s=5.96m/s可取。滚筒筛筛上物皮带Q=147m3/h4147×1000mm=93mm，取整为DN100。D=3.1436006直径校核，当DN为100mm时，支管流速为147 4ν= m/s=5.19m/s，在支管流速范围内，因此DN1003600 3.14 0.1 0.1可取。滚筒筛筛下物转运皮带Q=52m3/hD=452×1000mm=55mm，取整为DN50。3.1436006直径校核，当DN为50mm时，支管流速为ν=5243.140.050.05m/s=7.35m/s，在支管流速范围内，因此DN503600可取。精细破碎机及其上料皮带Q=2+30m3/h=32m3/hD=432×1000mm=43mm，取整为DN50。3.1436006直径校核，当DN为50mm时，支管流速为ν=324，在支管流速范围内，因此DN5036003.140.050.05m/s=4.52m/s可取。10精细破碎机出料皮带3Q=111m/h4111×1000mm=81mm，取整为DN80。D=3.1436006直径校核，当DN为100mm时，支管流速为ν=1114，在支管流速范围内，因此DN8036003.140.080.08m/s=6.15m/s可取。渣土转运皮带Q=156m3/h4156×1000mm=96mm，取整为DN100。D=3.1436006直径校核，当DN为100mm时，支管流速为1564ν=36003.140.10.1m/s=5.52m/s，在支管流速范围内，因此DN100可取。粪便处理机渣土输出皮带Q=32m3/hD=432×1000mm=44mm，取整为DN50。3.1436006直径校核，当DN为50mm时，支管流速为ν=324，在支管流速范围内，因此DN5036003.140.050.05m/s=4.55m/s可取。粪便处理机渣土提升皮带Q=100m3/h4100×1000mm=77mm，取整为DN80。D=3.1436006直径校核，当DN为80mm时，支管流速为ν=1004，在支管流速范围内，因此DN8036003.140.080.08m/s=5.53m/s11可取。圆盘筛及其进料皮带、筛上物皮带Q=87+36+20m3/h=143m3/h4143×1000mm=92mm，取整为DN100。D=3.1463600直径校核，当DN为100mm时，支管流速为ν=1434，在支管流速范围内，因此36003.140.10.1m/s=5.05m/sDN100可取。圆盘筛筛下物皮带Q=104m3/h4104×1000mm=78mm，取整为DN80。D=3.1436006直径校核，当DN为80mm时，支管流速为104 4ν= m/s=5.73m/s，在支管流速范围内，因此DN803600 3.14 0.08 0.08可取。缓冲料仓上料皮带3Q=83m/hD=483×1000mm=70mm，取整为DN80。3.1436006直径校核，当DN为80mm时，支管流速为ν=36008343.140.080.08m/s=4.58m/s，在支管流速范围内，因此DN80可取。缓冲料仓Q=132m3/h4132×1000mm=88mm，取整为DN100。D=3.1436006直径校核，当DN为100mm时，支管流速为12ν=1324，在支管流速范围内，因此36003.140.10.1m/s=4.67m/sDN100可取。缓冲料仓出料皮带Q=115m3/hD=4115×1000mm=82mm，取整为DN80。36003.146直径校核，当DN为80mm时，支管流速为ν=1154，在支管流速范围内，因此DN80可取。36003.140.080.08m/s=6.34m/s风选机上料皮带Q=58m3/h458×1000mm=59mm，取整为DN80。D=3.1436006直径校核，当DN为80mm时，支管流速为58 4ν= m/s=3.23m/s，在支管流速范围内，因此DN803600 3.14 0.08 0.08可取。风选机中物质输送皮带Q=65m3/hD=465×1000mm=62mm，取整为DN80。3.1436006直径校核，当DN为80mm时，支管流速为ν=36006543.140.080.08m/s=3.58m/s，在支管流速范围内，因此DN80可取。风选机轻物质输送皮带Q=61m3/h461×1000mm=60mm，取整为DN80。D=3.143600613直径校核，当DN为80mm时，支管流速为61 4ν= m/s=3.40m/s，在支管流速范围内，因此DN803600 3.14 0.08 0.08可取。精细破碎机及其上料皮带Q=2+30m3/h=32m3/hD=432×1000mm=43mm，取整为DN50。3.1436006直径校核，当DN为50mm时，支管流速为ν=3243.140.050.05m/s=4.52m/s，在支管流速范围内，因此DN503600可取。卸料大厅Q=4277/8m3/h=535m3/h4535×1000mm=178mm，取整为DN200。D=3.1463600直径校核，当DN为200mm时，支管流速为ν=5354m/s=4.73m/s，在支管流速范围内，因此DN2003.140.236000.2可取。集水池Q=143m3/h4143×1000mm=92mm，取整为DN100。D=3.1463600直径校核，当DN为100mm时，支管流速为ν=1434，在支管流速范围内，因此36003.140.10.1m/s=5.05m/sDN100可取。5.2干管管径计算14设干管流速为10m/s，计算干管管径如下。如高程图所示，管段1,收集了粪便处理机渣土输出皮带、提升皮带，渣土转运皮带的气量。Q1=100+32+156m3/h=288m3/h4288×1000mm=101mm，取整为DN100。D=3.14103600直径校核，当DN为100mm时，支管流速为ν=2884，在支管流速范围内，因此36003.140.10.1m/s=10.19m/sDN100可取。如高程图所示，管段2,覆盖精细破碎机-滚筒筛区域。33Q2=288+111+30+2+52+147+108+146m/h=884m/h4884×1000mm=177mm，取整为DN200。D=3.14360010直径校核，当DN为200mm时，支管流速为8844ν=36003.140.20.2m/s=7.82m/s，在支管流速范围内，因此DN200可取。如高程图所示，管段3,覆盖人工分选平台-破袋机出料皮带区域。Q1=884+1056+271+14m3/h=2225m3/h42225×1000mm=281mm，取整为DN300。D=3.14103600直径校核，当DN为300mm时，支管流速为ν=22254，在支管流速范围内，因此36003.140.30.3m/s=8.75m/sDN300可取。如高程图所示，管段4,覆盖卸料大厅-卸料皮带区域。Q1=4277/2+457/2m3/h=2367m3/h42367×1000mm=289mm，取整为DN300。D=3.1436001015直径校核，当DN为300mm时，支管流速为2367 4ν= m/s=9.31m/s，在支管流速范围内，因此DN3003600 3.14 0.3 0.3可取。如高程图所示，管段5,覆盖人工分选平台-破袋机出料皮带区域。Q1=2367+1056m3/h=3423m3/h43423×1000mm=348mm，取整为DN300。D=3.14360010直径校核，当DN为300mm时，支管流速为ν=342343.140.30.3m/s=13.46m/s，在支管流速范围内，因此DN3003600可取。如高程图所示，管段6,覆盖了风选机-缓冲料仓区域。33Q1=104+83+132+115+58+65+61m/h=618m/h4618×1000mm=148mm，取整为DN150。D=3.14360010直径校核，当DN为150mm时，支管流速为ν=6184m/s=9.72m/s，在支管流速范围内，因此3.140.1536000.15DN150可取。如高程图所示，管段7,覆盖圆盘筛-滚筒筛-人工分选平台-破袋机出料皮带区域。133Q=618+87+36+20+108+146+1056+271+14m/h=2355m/h42355×1000mm=289mm，取整为DN300。D=3.14103600直径校核，当DN为300mm时，支管流速为ν=23554，在支管流速范围内，因此36003.140.30.3m/s=9.26m/sDN300可取。8)如高程图所示，管段 8,覆盖集水池-卸料大厅-卸料皮带区域。16Q1=4277/2+457/2+143m3/h=2510m3/h42510×1000mm=298mm，取整为DN300。D=3.14103600直径校核，当DN为300mm时，支管流速为ν=25104，在支管流速范围内，因此36003.140.30.3m/s=9.87m/sDN300可取。如高程图所示，管段9,覆盖人工分选平台-破袋机出料皮带区域。Q1=2510+1056m3/h=3565m3/h43565×1000mm=355mm，取整为DN300。D=3.14360010直径校核，当DN为300mm时，支管流速为ν=3600356543.140.30.3m/s=14.02m/s，在支管流速范围内，因此DN300可取。5.3管道系统摩擦阻力的计算雷诺数的计算管道内流动的变化，可用无量纲量雷诺数表示，如下：DρRe=μ式中，v———风道内气体的平均流速， m/s；ρ———空气的密度， kg/m3；D———圆形风道直径， m；μ——气体动力黏度，Pa﹒s。当大气压为101.33kPa，温度为20℃的空气标准状态，空气密度为1.204kg/m3，空气动力粘度为17.9×10-6Pa﹒s。相对粗糙度的计算相对粗糙度是专指管壁粗糙凸起高度 (绝对粗糙度)K与管子内径D的比值，即e/D相对粗糙度，即K/D。摩擦阻力的计算：根据流体力学原理， 无论是层流还是紊流， 圆形风道的摩擦阻力 hr可按下式17计算:式中 λ———摩擦阻力无量纲系数；v———风道内空气的平均流速，m/s；3ρ———空气的密度， kg/m；D———圆形风道直径，m.其中，摩擦阻力系数 λ与雷诺数，相对粗糙度的关系见莫狄图，如下。管段1的阻力计算管段1的摩擦阻力计算管的直径DN=50mm、长度L=23m，空气流速为4.55m/s。当大气压为101.33kPa，温度为20℃的空气标准状态，空气密度为 1.204kg/m3，空气动力粘度为 17.9×10-6Pa﹒s。18对玻璃钢即玻璃纤维强化塑料风管，绝对粗糙度K取值为0.01mm，风管的相对粗糙度为K/D=0.01/50=0.0002νDρ4.550.051.204雷诺数Re=μ==1530417.910-6通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.028该管段的摩擦阻力为：Lνν234.554.55hr=λDρ2=0.0280.051.2042Pa=161Pa局部阻力计算90°弯头2个，ζ1=0.12（R/D=3.0）；渐扩管1个，ζ6=0.30（θ=20°，A1/A0=4）合计∑ζ=0.12+0.30+0.30=0.72局部阻力=0.721.204（2Pa=9Pa2）2(3.140.0532/36000.05/4)管段1的总阻力为∑h=161+9Pa=170Pa管段2的阻力计算摩擦阻力：直径DN=80mm、长度L=9m，空气流速为7.3m/s。雷诺数Re=39307，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.014该管段的摩擦阻力为：0.01497.37.3Pa=51Par1.204h=0.082b)局部阻力计算圆形合流三通（α=30°）1个：ζ1=0.32（23，23）F/F=1.0L/L=0.54渐扩管1个，ζ6（θ°，10）=0.30=20A/A=4合计∑ζ=0.32+0.30=0.62局部阻力hl=0.621.2042(3.140.082（132/3600）Pa=20Pa20.08/4)19管段2的总阻力为∑h=51+20Pa=71Pa管段3的阻力计算摩擦阻力：干管的直径DN=100mm、长度L=10m，空气流速为10.19m/s。通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.014雷诺数Re=νDρ=10.19 0.1 1.204=6854817.910-6该管段的摩擦阻力为：Lνν1010.1910.19hr=λDρ2=0.0140.11.2042Pa=88Pa局部阻力：圆形合流三通（α=30°）1个：ζ2=0.17（F2/F3=0.64，L2/L3=0.35）渐扩管1个，ζ6=0.30（θ=20°，A1/A0=4）合计∑ζ=0.17+0.30=0.47局部阻力 hl=29Pa管段1的总阻力为∑h=88+29Pa=117Pa直径DN=200mm、长度L=24m，空气流速为7.82m/s。雷诺数Re=105202，粗糙度K/D=0.00005通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.018该管段的摩擦阻力为：0.018247.827.82r1.204Pa=80Pah=0.22⑴精细破碎机及其上料皮带直径DN=50mm、长度L=9.5m，空气流速为4.52m/s。20雷诺数Re=15215，粗糙度K/D=0.0002通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.028该管段的摩擦阻力为：hr=0.0289.54.524.521.204Pa=66Pa0.052⑵精细破碎机出料皮带直径DN=80mm、长度L=7.5m，空气流速为6.15m/s。雷诺数Re=33118，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.022该管段的摩擦阻力为：hr=0.0227.56.156.151.204Pa=47Pa0.082⑶滚筒筛筛上物皮带直径DN=100mm、长度L=6.2m，空气流速为5.19m/s。雷诺数Re=34907，粗糙度K/D=0.00010通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.022该管段的摩擦阻力为：hr=0.0226.25.195.191.204Pa=22Pa0.12⑷滚筒筛筛下物皮带直径DN=80mm、长度L=6.5m，空气流速为5.96m/s。雷诺数Re=32093，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.023该管段的摩擦阻力为：0.0236.55.965.96r1.204Pa=40Pah=0.082⑸滚筒筛直径DN=100mm、长度L=4m，空气流速为5.17m/s。雷诺数Re=34804，粗糙度K/D=0.00010通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.022该管段的摩擦阻力为：210.02245.175.17r1.204Pa=14Pah=0.12⑹滚筒筛筛下物转运皮带直径DN=50mm、长度L=9.6m，空气流速为7.35m/s。雷诺数Re=24713，粗糙度K/D=0.0002通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.025该管段的摩擦阻力为：r0.0259.67.357.351.204Pa=156Pah=0.052管段2摩擦阻力求和 ∑hr=80+14+40+22+156+66+47 Pa=425Pa管段3的摩擦阻力计算干管的摩擦阻力：直径DN=300mm、长度L=23m，空气流速为8.75m/s。雷诺数Re=176527，粗糙度K/D=0.00003通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.016该管段的摩擦阻力为：0.016238.758.75r1.204Pa=57Pah=0.32⑴人工分选平台直径DN=250mm、长度L=1m，空气流速为5.98m/s。雷诺数Re=100558，粗糙度K/D=0.00004通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.018该管段的摩擦阻力为：r0.01815.985.981.204Pa=2Pah=0.252⑵破袋机及其出料皮带直径DN=150mm、长度L=4.5m，空气流速为4.49m/s。雷诺数Re=45268，粗糙度K/D=0.00007通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.021该管段的摩擦阻力为：22r0.02114.494.491.204Pa=8Pah=0.152管段3摩擦阻力求和 ∑hr=57+2+8 Pa=67Pa管段4的摩擦阻力计算干管的摩擦阻力：直径DN=300mm、长度L=31m，空气流速为9.31m/s。雷诺数Re=187793，粗糙度K/D=0.00003通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.015该管段的摩擦阻力为：0.015319.319.31r1.204Pa=81Pah=0.32⑴卸料大厅直径DN=200mm、长度L=36m，空气流速为4.73m/s。雷诺数Re=63621，粗糙度K/D=0.00005通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.019该管段的摩擦阻力为：0.019364.734.73r1.204Pa=20Pah=0.22⑵卸料输送皮带直径DN=150mm、长度L=8.5m，空气流速为3.59m/s。雷诺数Re=36262，粗糙度K/D=0.00007通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.023该管段的摩擦阻力为：0.0238.53.593.59r1.204Pa=10Pah=0.152管段3摩擦阻力求和 ∑hr=81+20+10 Pa=131Pa管段5的摩擦阻力计算干管的摩擦阻力：直径DN=300mm、长度L=11m，空气流速为13.46m/s。雷诺数Re=271573，粗糙度K/D=0.00003通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.01423该管段的摩擦阻力为：r0.014111.20413.4613.46Pa=56Pah=0.32⑴人工分选平台直径DN=250mm、长度L=4.8m，空气流速为5.98m/s。雷诺数Re=100497，粗糙度K/D=0.00004通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.018该管段的摩擦阻力为：4.85.985.98hr=0.0181.204Pa=7Pa0.252管段5摩擦阻力求和∑hr=56+7Pa=63Pa管段6的摩擦阻力计算干管的摩擦阻力直径DN=150mm、长度L=28m，空气流速为9.72m/s。雷诺数Re=98061，粗糙度K/D=0.00007通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.018该管段的摩擦阻力为：hr=0.018289.729.721.204Pa=191Pa0.152⑴风力风选机轻物质皮带直径DN=80mm、长度L=9m，空气流速为3.40m/s。雷诺数Re=18273，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.026该管段的摩擦阻力为：0.02693.403.40r1.204Pa=20Pah=0.082⑵风力风选机中物质输送皮带直径DN=80mm、长度L=7.7m，空气流速为3.58m/s。雷诺数Re=19254，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.026该管段的摩擦阻力为：240.0267.73.583.58r1.204Pa=19Pah=0.082⑶风力风选机上料皮带直径DN=80mm、长度L=11.9m，空气流速为3.23m/s。雷诺数Re=17390，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.027该管段的摩擦阻力为：r0.02711.93.233.231.204Pa=25Pah=0.082⑷缓冲料仓出料皮带直径DN=80mm、长度L=8.5m，空气流速为6.34m/s。雷诺数Re=34108，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.023该管段的摩擦阻力为：hr=0.0238.56.346.341.204Pa=59Pa0.082⑸缓冲料仓直径DN=100mm、长度L=11m，空气流速为4.67m/s。雷诺数Re=31418，粗糙度K/D=0.00010通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.022该管段的摩擦阻力为：0.022114.674.67r1.204Pa=32Pah=0.082⑹缓冲料仓上料皮带直径DN=80mm、长度L=14m，空气流速为4.58m/s。雷诺数Re=24668，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.025该管段的摩擦阻力为：0.025144.584.58r1.204Pa=55Pah=0.082⑺圆盘筛筛下物皮带25直径DN=80mm、长度L=13.2m，空气流速为5.05m/s。雷诺数Re=30831，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.024该管段的摩擦阻力为：r0.02413.21.2045.055.05Pa=78Pah=0.082管段6摩擦阻力求和 ∑hr=191+78+55+32+59+25+19+20 Pa=480Pa管段7的摩擦阻力计算干管的摩擦阻力：直径DN=300mm、长度L=34m，空气流速为9.26m/s。雷诺数Re=186840，粗糙度K/D=0.00003通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.015该管段的摩擦阻力为：hr=0.015349.269.261.204Pa=88Pa0.32⑴圆盘筛及其上料皮带、筛上物皮带直径DN=100mm、长度L=7m，空气流速为5.05m/s。雷诺数Re=30831，粗糙度K/D=0.00010通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.024该管段的摩擦阻力为：hr=0.02475.055.051.204Pa=26Pa0.12⑵滚筒筛筛下物皮带直径DN=80mm、长度L=6.5m，空气流速为5.96m/s。雷诺数Re=32093，粗糙度K/D=0.00013通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.023该管段的摩擦阻力为：hr=0.0236.55.965.961.204Pa=40Pa0.082⑶滚筒筛直径DN=100mm、长度L=4m，空气流速为5.17m/s。26雷诺数Re=34804，粗糙度K/D=0.00010通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.022该管段的摩擦阻力为：hr=0.02245.175.171.204Pa=14Pa0.12⑷人工分选平台直径DN=250mm、长度L=1m，空气流速为5.98m/s。雷诺数Re=100558，粗糙度K/D=0.00004通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.018该管段的摩擦阻力为：hr=0.01815.985.981.204Pa=2Pa0.252⑸破袋机及其出料皮带直径DN=150mm、长度L=4.5m，空气流速为4.49m/s。雷诺数Re=45268，粗糙度K/D=0.00007通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.021该管段的摩擦阻力为：hr=0.02114.494.491.204Pa=8Pa0.152管段7摩擦阻力求和 ∑hr=88+26+40+14+2+8 Pa=178Pa管段8的摩擦阻力计算干管的摩擦阻力：直径DN=300mm、长度L=31m，空气流速为9.87m/s。雷诺数Re=199138，粗糙度K/D=0.00003通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.015该管段的摩擦阻力为：0.015319.879.87r1.204Pa=91Pah=0.32⑴卸料大厅直径DN=200mm、长度L=36m，空气流速为4.73m/s。雷诺数Re=63621，粗糙度K/D=0.0000527通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.019该管段的摩擦阻力为：0.019364.734.73r1.204Pa=20Pah=0.22⑵卸料输送皮带直径DN=150mm、长度L=8.5m，空气流速为3.59m/s。雷诺数Re=36262，粗糙度K/D=0.00007通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.023该管段的摩擦阻力为：0.0238.53.593.59r1.204Pa=10Pah=0.152⑶集水池直径DN=100mm、长度L=24m，空气流速为5.05m/s。雷诺数Re=33967，粗糙度K/D=0.00010通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.024该管段的摩擦阻力为：0.024245.055.05r1.204Pa=88Pah=0.12管段8摩擦阻力求和 ∑hr=91+20+10+88 Pa=229Pa管段9的摩擦阻力计算干管的摩擦阻力：直径DN=300mm、长度L=11m，空气流速为14m/s。雷诺数Re=282839，粗糙度K/D=0.00003通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.014该管段的摩擦阻力为：hr=0.0141114141.204Pa=61Pa0.32⑴人工分选平台直径DN=300mm、长度L=4.8m，空气流速为5.98m/s。雷诺数Re=100497，粗糙度K/D=0.00004通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为 λ=0.01828该管段的摩擦阻力为：r0.0184.81.2045.985.98Pa=7Pah=0.32管段5摩擦阻力求和∑hr=61+7Pa=68Pa管段10的摩擦阻力计算干管的摩擦阻力：直径DN=700mm、长度L=55m，空气流速为10.4m/s。雷诺数Re=489627，粗糙度K/D=0.00001通过查询莫狄图，可得该管段的摩擦阻力系数为λ=0.013该管段的摩擦阻力为：hr=0.0135510.410.41.204Pa=66Pa0.725.4局部阻力的计算：在风流运动过程中，由于风道断面，方向变化以及分叉或汇合等原因，使均匀流动在局部地区受到影响而破坏，从而引起风流速度场分布变化和产生涡流等，造成风流的能量损失，即为局部阻力。和摩擦阻力类似， 局部阻力hl一般也用动压的倍数来表示式中 ξ———局部阻力系数， 无量纲。若通过风道的风量为 Q（m3/s）时，计算公式为大量实验证明，在紊流范围内，局部阻力系数ξ只取决于局部构件的形状，因此不需要考虑关闭相对粗糙度和雷诺数的影响，因此对本项目中风管中弯头，变径管，合流三通等的局部阻力系数通过查询局部阻力系数表获得。管段1圆形合流三通（α=30°）2个：ζ1=0.32（F2/F3=1.0，L2/L3=0.54）2=0.17（F2/F3=0.64，L2/L3=0.35）90°弯头3个，ζ3=0.12（R/D=3.0）；ζ4=0.13（R/D=1.88）；ζ5=0.15（R/D=1.5）渐扩管2个，ζ6=0.30（θ=20°，A1/A0=4）297=0.30（θ=23°，A1/A0=4）合计∑ζ=0.75+0.51+0.12+0.13+0.15+0.30+0.30=2.26局部阻力=2.261.204（2Pa=141Pa2）2(3.140.10.1/4)管段2圆形合流三通（α=30°）6个，ζ1=0.11（F2/F3=0.16，L2/L3=0.13）2=0.01（F2/F3=0.06，L2/L3=0.03）3=0.01（F2/F3=0.06，L2/L3=0.06）4=0.13（F2/F3=0.25，L2/L3=0.17）5=0.11（F2/F3=0.16，L2/L3=0.12）6=0.13（F2/F3=0.25，L2/L3=0.17）90°弯头2个，ζ7=0.12（R/D=3.0）；ζ8=0.15（R/D=1.5）；渐扩管1个，ζ9=0.30（θ=16°，A1/A0=4）合计∑ζ=0.11+0.01+0.01+0.13+0.11+0.13+0.12+0.15+0.30=0.80局部阻力hl=31Pa （公式同上）管段3圆形合流三通（α=30°）3个，ζ1=0.32（F2/F3=1.0，L2/L3=0.47）2=0.13（F2/F3=0.25，L2/L3=0.12）2=0.01（F2/F3=0.18，L2/L3=0.19）合计∑ζ=0.32+0.13+0.01=0.46局部阻力hl=22Pa （公式同上）管段4直角三通1个，ζ1=0.11（ν2/ν1=0.5）圆形合流三通（α=30°）1个ζ2=0.11（F2/F3=0.25，L2/L3=0.09）90°弯头1个，ζ3=0.15（R/D=1.5）合计∑ζ=0.11+0.11+0.15=0.37局部阻力hl=20Pa （公式同上）管段530圆形合流三通（α=30°）2个，ζ1=0.20（F2/F3=0.69，L2/L3=0.31）1=-0.25（F2/F3=0.18，L2/L3=0.30）合计∑ζ=0.20-0.25=-0.05局部阻力hl=-6 Pa （公式同上）管段6圆形合流三通（α=30°）6个，ζ1=0.13（F2/F3=0.28，L2/L3=0.17）2=0.13（F2/F3=0.28，L2/L3=0.13）3=0.18（F2/F3=0.44，L2/L3=0.21）4=0.13（F2/F3=0.28，L2/L3=0.19）5=0.13（F2/F3=0.28，L2/L3=0.09）6=0.13（F2/F3=0.28，L2/L3=0.10）7=0.13（F2/F3=0.28，L2/L3=0.10）90°弯头（R/D=1.88）6个，ζ8=0.13；90°弯头（R/D=1.5）1个，ζ9=0.15；渐扩管1个，ζ6=0.30（θ=20°，A1/A0=4）（备注：在《玻璃钢管道和管件标准》中没有 150×300的变径管标准，在这儿取近计算。）合计∑ζ=0.13×6+0.18+0.13×6+0.15+0.30=1.59局部阻力hl=94Pa （公式同上）管段7圆形合流三通（α=30°）6个，ζ1=0（F2/F3=0.11，L2/L3=0.01）2=0.13（F2/F3=0.25，L2/L3=0.17）3=0.11（F2/F3=0.16，L2/L3=0.12）4=0.32（F2/F3=1.00，L2/L3=0.47）5=0.13（F2/F3=0.25，L2/L3=0.12）1=0.01（F2/F3=0.18，L2/L3=0.20）合计∑ζ=0.13+0.11+0.32+0.13+0.01=0.70局部阻力hl=38Pa （公式同上）管段8直角三通1个，ζ1=0.11（ν2/ν1=0.5）圆形合流三通（α=30°）2个ζ2=0.11（F2/F3=0.25，L2/L