建筑施工模板和脚手架讲解课件

大家下午好!模板与脚手架事故、规范与计算讲座二、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008讲座内容、时间、针对人群五、时间：上午3小时、下午3小时一、脚手架与模板支架坍塌案例与原因分析及措施六、针对人群：项目经理、技术负责人、安全员、资料员三、利用软件来编制脚手架模板临电方案（半小时）四、典型工程为例讲解模板和脚手架计算上午：下午：

随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架与模板工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。

有关数据表明，因脚手架与模板问题造成的人身伤亡事故在所有工程施工伤亡事故中所占的比例非常高（30%以上），是群死群伤工程事故的高发地!2006年山东省建筑施工重大事故分析报告脚模架坍塌事故案例一：2005年9月6日，位于北京西单的西西工程4号地综合楼工地发生模板支架坍塌事故，事发时现场共有47名工人施工。事故造成8人死亡，20多人受伤。该工程施工方为中国第二十二治金建设公司。

脚模架坍塌事故案例：2002年10月25日上午，南京三建有限公司承建的南京电视台演播中心工程，其大演播厅舞台在浇筑顶部混凝土施工中，因模板支撑系统失稳，大演播厅舞台屋盖坍塌，造成正在现场施工的民工和电视台工作人员6人死亡，11人重伤，24人轻伤。

近期发生的几起脚模架坍塌事故案例：

一、2007年9月4日,淄博市周村区淄博职业学院新校区千人礼堂，在浇筑楼顶时脚手架坍塌，4人死亡，4人重伤。

二、2007年9月6日,河南省郑州市富田太阳城工程在中心采光井施工中，模板支架突然垮塌，造成7人死亡，17人受伤。2007年9月6日郑州富田太阳城中心采光井模板支架坍塌现场！2008年1月2日上午合肥建筑工地发生模板坍塌事故，正在浇筑砼的十多人被埋，造成12人受伤，1人死亡！2008年11月21日，博兴县体育活动中心游泳乒乓球馆二楼楼顶突然坍塌，20余工人随楼顶落下，18人受伤住院。模板支撑系统坍塌事故原因分析材料方面管理方面计算方面构造方面施工方面构造原因垂直与水平剪刀撑的设置水平杆与扫地杆的设置其它构造原因构造原因侧向支撑（剪刀撑）设置不足，导致失稳。图示一图示二坍塌机理坍塌机理坍塌机理坍塌机理

扣件规范参照了英国标准，但构造要求没有英国标准严格。按英国标准，横向框格与纵向框格设斜杆者均占一半，接近于“几何不可变杆系结构”构造原因扣件规范6.8.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2、高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008

构造要求水平杆与扫地杆垂直与水平剪刀撑其它要求建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：

满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔1Om左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑(图6.2.4-1)

剪刀撑设置

建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：

当建筑层高在8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑(图6.2.4-2)。建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：

当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑.1、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。2、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。3、扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。水平杆与扫地杆4.高度8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆5.高度大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆6、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。水平杆与扫地杆板模板支架不设置扫地杆时立杆的稳定性计算: 步距1.8米，计算长度取3.6米，采用48×3.0钢管λ=Lo/i=360/1.59=226查表得φ=0.149N=205×4.24×102×0.149/1000=12.9KN立杆的稳定性计算公式: 步距1.8米，采用48×3.0钢管λ=Lo/i=180/1.59=113.2查表得φ=0.475N=205×4.24×102×0.475/1000=41.3KN西西工程现场照片坍塌机理6.1.9支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定:1、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。其它强制性条文标准2、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。其它强制性条文标准3、当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。4、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。5、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。6、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。材料原因钢管壁厚变薄，发生弯曲变形扣件合格率低，扭力矩不够钢管钢管壁厚mm截面积Acm2百分比截面模量Wcm3百分比3.54.89100%5.08100%3.04.2486%4.4988%2.73.8479%4.1281%抗弯强度：立杆稳定性：不同壁厚钢管参数计算扣件抗滑承载力影响扣件抗滑承载力的几个因素：1、扣件本身质量，自重普遍不够。2、使用年限3、扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m

有关部门调查结果，扣件扭力矩平均达不到25N.m,达到40N.m的不到10%，许多只是扭上，扭力矩大约10N.m计算方面模板方案不计算或计算书套用情况普遍。荷载取值与传递路线、计算模型与公式等不正确方案编制人员力学知识较缺乏，对规范理解有误！其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)；

A----立杆净截面面积(cm2)；

φ-----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表；

Lo----计算长度(m)；

i----计算立杆的截面回转半径(cm)；

f-----钢管立杆抗压强度设计值：205.00N/mm2；立杆的稳定性计算公式: 轴心受压构件的稳定系数不同壁厚钢管参数计算立杆的稳定性计算公式: 步距1.8米，采用48×3.0钢管λ=Lo/i=180/1.59=113.2查表得φ=0.475N=205×4.24×102×0.475/1000=41.3KN扣件式钢管脚手架规范规定：5.1.4当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。模板安全技术规范规定：5.1.7承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算。6.1.9立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。偏心荷载影响立杆连接处是薄弱环节实验表明：对接扣件的承载能力比搭接高2.14倍。立杆连接处是薄弱环节

只要立杆稍有偏心，此处变形就很大，破坏在此首先发生。搭设高度愈大，对接扣件连接节点愈多，侧向变形就愈明显，一旦侧向变形较大时，该节点处产生弯曲变形改变原计算力学数学模型，致使立杆钢管应力突然增大，导致整个支撑系统破坏而发生倒塌事故。计算时，按单杆轴心受压构件计算，但实际施工中，立杆承受偏心荷载。荷载-＞模板-＞方木-＞水平钢管-＞扣件-＞立杆1-＞扣件-＞立杆2当荷载P=20KN对立杆偏心矩为55mm时其偏心荷载产生的弯矩:M=20×0.055=1.1KN.m立杆由偏心荷载产生的应力为：1.1×105/4.49×103=245MPa>f=205MPa偏心荷载影响偏心荷载影响

由于水平横杆会对立杆产生偏心弯矩，建议模板支架搭设时，将横杆对称相间放置。水平杆A与B对立杆产生的偏心弯矩正好相反，通过横向水平杆C得到平衡。相反，如果水平杆在同一侧放置，对立杆产生偏心弯矩叠加效应，对支模架产生倾覆力，应该禁止！关于计算长度问题: 扣件式钢管脚手架规范JGJ130-2001规定：L0=h+2a(公式二：L0=k1k2(h+2a))(公式三：L0=kuh)h——支架立杆的步距a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1.8m。板模板支架板模板支架（设置顶托）关于计算长度问题: 扣件抗滑移计算单扣件抗滑承载力取8KN双扣件取12KN大于12KN时应采用顶托！建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计计算荷载取值

1、模板及其支架自重标准值G1K

应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按下表采用（kN/m²

）。

木模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.30.5楼板模板（含梁模板）0.50.75楼板模板及其支架（层高4m以下）0.751.10

面板采用12mm厚竹胶板，次楞采用6×8cm方木，间距20cm时，经测算自重值为0.17kN/m²。次楞采用钢管时自重值为0.21kN/m²。荷载标准值

一、永久荷载标准值

2、新浇砼自重标准值G2K普通混凝土可采用24KN/m³；其他混凝土应按其实际（测）重力密度计算3、钢筋自重标准值G3K应根据工程设计图确定；对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取1.1kN；梁可取1.5kN。

4、新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值

G4K可按下列公式计算，并取其中的较小值：γc——混凝土的重力密度（kN/m3）；

V——混凝土的浇筑速度（m/h）；

t0——新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定；当缺乏试验资料时，可采用t0＝200/（T＋15）（T为混凝土的温度℃）；

4、新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值

G4Kβ1——外加剂影响修正系数；不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；

β2——混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；说明：泵送砼坍落度>150mm，取1.2。H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；

5、其它永久荷载标准值冷天施工时保温层及雪荷载，按实际材料计算。二、可变荷载标准值

1、施工人员及设备荷载标准值

Q1K

当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。

泵送砼时，当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取4kN/m2。当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取2.4kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.6kN/m2。

面板与次楞主楞支架立柱荷载2.5kN/m2均布荷载2.5kN集中荷载1.51泵送时42.41.6

2、振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2K对水平面模板可采用2kN/m2，对垂直面模板可采用4kN/m2

3、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值Q3K向模板内供料方法

水平荷载

溜槽、串筒或导管

2容量小于0.2m3的运输器具

2容量为0.2～0.8m3的运输器具

4容量大于0.8m3的运输器具

6泵送砼4

应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009－2001（2006年版）中的规定计算，其中基本风压值应按规范附表D.4中n＝10年的规定采用，并取风振系数βz＝1。ωk=βzµz·µs·ω0

βz—高度z处的风振系数。µz—风压高度变化系数。µs—风荷载体形系数。ω0—基本风压。

荷载标准值三、风荷载标准值风压高度变化系数µz

查建筑结构荷载规范：地面粗糙度

风荷载体形系数µs荷载设计值

一、永久荷载的分项系数（1）

当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；（2）

当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。二、可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的活荷载应取1.3。三、风荷载的分项系数：取1.4荷载设计值

4.2.1计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）。4.2.2计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。荷载组合

一、对于承载能力极限状态应按荷载效应的基本组合采用,应采用下列设计表达式进行模板设计：γ0S≤R（4.3.1-1）

γ0——结构重要性系数，其值按0.9采用；S——荷载效应组合的设计值；R——结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。

对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：

1、由可变荷载效应控制的组合：式中γG——永久荷载分项系数，应按本规范表4.2.3采用；

γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中γQ1为可变荷载Q1的分项系数，应按本规范表4.2.3采用；

Gik——按各永久荷载标准值Gk计算的荷载效应值；

Qik——按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中Q1k为诸可变荷载效应中起控制作用者；n——参与组合的可变荷载数。

2、由永久荷载效应控制的组合：Ψ(普西)ci——可变荷载Qi的组合值系数，当按本规范中规定的各可变荷载采用时，其组合值系数可为0.7。

二、对于正常使用极限状态应按下列设计表达式进行设计：

S≤C（4.3.1-1）

C——结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值对于标准组合，荷载效应组合设计值S应按下式采用：

模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合项目

计算承载能力

验算挠度

平板和薄壳的模板及支架

G1k＋G2k＋G3k＋Q1k

G1k＋G2k＋G3k

梁和拱模板的底板及支架

G1k＋G2k＋G3k＋Q2k

G1k＋G2k＋G3k

梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板

G4k＋Q2k

G4k

大体积结构、柱（边长大于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板

G4k＋Q3k

G4k

注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。

变形值规定4.4.1当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；

1、面板面板可按简支跨计算。胶合板面板抗弯强度应按下式计算：Wj——胶合板毛截面抵抗矩fjm——胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录A的表采用。设计

《竹胶合板面板JG/T156-2004》2004年6月1日实施《混凝土模板用胶合板GB/T17656-1999》1999年8月1日实施

2、主楞与次楞按简支梁或连续梁来计算。3、扣件式钢管立柱计算

用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1.8m，步距相同时应采用底层步距；其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)；

A----立杆净截面面积(cm2)；

φ-----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表；

Lo----计算长度(m)；

i----计算立杆的截面回转半径(cm)；

f-----钢管立杆抗压强度设计值：205.00N/mm2；立杆的稳定性计算公式: 立杆的稳定性计算

例：板厚0.2m，立杆间距1m×1m,最大步距1.8米。支架高度8m，荷载取值：砼自重24kN/m3,钢筋自重：1.5kN/m3,模板自重0.35kN/m2,施工荷载1kN/m2：0.9×｛1.2×[0.1121×8+(24×0.2＋1.5×0.2＋.35)×1×1]+1.4×1×1×1｝=8.115kN；0.9×｛1.35×[0.1121×8+(24×0.2＋1.5×0.2＋0.35)×1×1]+1.4×0.7×1×1×1｝=8.593kN；采用48×3.0钢管,A=4.24cm2,i=1.59cmλ=Lo/i=180/1.59=113.2查表得φ=0.475N=8.593×103/(4.24×102×0.475)=42.66N/mm2<20530N/mm2

施工措施砼浇筑方向

砼浇筑过程中，为确保砼均衡受力，应采用自中间向两侧浇筑，或自两侧向中间的浇筑方向，不宜自一端向另一端推进浇筑。对大梁和厚板应采取分层浇筑。

研究表明，绝大多数支撑体系倒塌事故是发生在砼浇筑过程中，砼浇筑路径选择不当会引起局部支撑内力增大，是造成模板支撑体系倒塌的一个重要原因。砼浇筑方向

有关研究表明，采用图二浇筑方式时，最大轴力出现在全部砼浇筑完毕后。采用图一与三浇筑方式时，最大轴力并非出现在全部砼浇筑完毕后，而是出现在砼局部浇筑过程中。模板立杆底部地基处理6.1.22.竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，井应有排水措施。对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。对冻胀性土应有防冻融措施。3.当满堂或共享空间模板支架立柱高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模。控制荷载

应严格控制模板上材料、机具、人员数量与重量，防止超载。拆除模板支撑有时候，为增加立杆承载力，中下段采用双立杆，此时对模板支撑系统承载力的提高是有限的。有研究资料显示，承载力提高仅20%，而有人错误的按双立杆计算承载力。双立杆对承载力的影响大跨度梁的拆除，应先从中间开始向两端对称进行。管理原因作业人员思想松懈，不按施工方案操作，检查责任又不到位。施工技术人员未对模板方案根据实际情况进行严格计算，套用其它工程的模板设计方案由于低价投标，安全费用投入相应减少项目部多且分散，检查很难铺开。管理人员与作业工人流动性大，技术交底与培训不到位。管理措施过程沉降观测

浇筑过程中，随时观察支架支承情况，发现下沉，松动和变形情况及时停止浇筑，进行加固。在大梁跨中安装观测埋件，浇筑过程中，对埋件标高实时观测。如出现突然大沉降，立即停止浇筑作业，查清原因。砼浇筑过程中，支架内禁止或限制人员作业进出！

为人员进入支架进行检测和观测工作设置的安全通道和安全观察（测）点的设计与设置应符合以下规定：（1）路径最短、便于安全进入和迅速撤出；（2）采用可靠的安全棚护设计，应能承受不低1.5倍坠落冲击荷载的作用；（3）安全观察点应与安全通道连通或不超过2秒的进入距离。安全资料方案与交底1、按规定编制安全专项施工方案，安全专项施工方案主要应包括工程概况、周边环境、理论计算（包括简图、详图）、施工工序、施工工艺、安全措施、劳动力组织、以及使用的设备、器具与材料等内容。2、编制、审核、审批、专家论证手续要齐全。3、从事模板作业的人员，应经安全技术培训并留有书面记录。4、工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底。5、有紧急预案。《山东省建筑工程安全专项施工方案编制

审查与专家论证暂行办法》第五条下列危险性较大的分部分项工程，施工单位应编制安全专项施工方案：脚手架工程落地式钢管脚手架；附着式升降脚手架；悬挑式脚手架；门型脚手架；挂脚手架；高处作业吊篮；卸料平台；其他临时设置的作业平台。模板工程工具式模板工程，包括滑模、爬模、大模板等；混凝土构件模板工程；特殊结构支撑系统工程。2007.9.12实施第三章方案的编制与审批

第七条

安全专项施工方案应由施工总承包单位组织编制，编制人员应具有本专业中级以上技术职称。

第八条安全专项施工方案主要应包括工程概况、周边环境、理论计算（包括简图、详图）、施工工序、施工工艺、安全措施、劳动力组织、以及使用的设备、器具与材料等内容。第九条安全专项施工方案应由施工单位技术负责人组织施工技术、设备、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核。审核人员中至少2人应具有本专业中级以上技术职称，其中按照本办法第六条规定需专家论证的，审核人员中至少2人应具有本专业高级以上技术职称。审核合格，由施工单位技术负责人审批；实行施工总承包的，还应报总承包企业技术负责人审批。第十条工程监理单位应组织本专业监理工程师对施工单位提报的安全专项施工方案进行审核，审核合格，报监理单位总监理工程师和建设单位审批。第十一条

安全专项施工方案的编制、审核、审批人等应由本人在安全专项施工方案审批表上签名并注明技术职称。第六条：下列危险性较大的分部分项工程，应由工程技术人员组成的专家组对安全专项施工方案进行论证、审查。

高大模板工程高度超过8m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；跨度超过18m，施工总荷载大于10KN／m2的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；集中线荷载大于15KN／m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；滑模模板系统。脚手架工程搭设高度超过50m的落地式脚手架；悬挑高度超过20m的悬挑式脚手架。第四章方案的专家论证

第十三条（节）安全专项施工方案论证审查专家组不得少于5人。其中，具有本专业或相关专业高级技术职称人员不得少于3人，方案编制单位和论证组织单位的人员不得超过半数。

第十六条（节）专家组应对专项施工方案的内容是否完整、数学模型、验算依据、计算数据是否准确以及是否符合有关工程建设标准等进行论证审查；形成一致意见后，提出书面论证审查报告。专家组成员本人应在论证审查报告上签字、注明技术职称，并对审查结论负责。专家组论证审查报告应作为安全专项施工方案的附件。

1、编制1、方案应由施工总承包单位组织编制。2、编制人员应具有本专业中级以上技术职称。2、审核1、由施工单位技术负责人组织施工技术、设备、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核。2、审核人员中至少2人应具有本专业中级以上技术职称3、工程监理单位应组织本专业监理工程师对施工单位提报的安全专项施工方案进行审核。3、审批1、审核合格，由施工单位技术负责人审批；实行施工总承包的，还应报总承包企业技术负责人审批。2、审核合格，报监理单位总监理工程师和建设单位审批。3、安全专项施工方案的编制、审核、审批人等应由本人在安全专项施工方案审批表上签名并注明技术职称。4、专家论证1、安全专项施工方案论证审查专家组不得少于5人。其中，具有本专业或相关专业高级技术职称人员不得少于3人，方案编制单位和论证组织单位的人员不得超过半数。2、专家组成员本人应在论证审查报告上签字、注明技术职称，并对审查结论负责。3、专家组论证审查报告应作为安全专项施工方案的附件。

《建设工程安全生产管理条例》第六十五条施工单位有下列行为之一的，责令限期改正；逾期未改正的，责令停业整顿，并处10万元以上30万元以下的罚款；情节严重的，降低资质等级，直至吊销资质证书；造成重大安全事故，构成犯罪的，对直接责任人员，依照刑法有关规定追究刑事责任；造成损失的，依法承担赔偿责任：

（四）在施工组织设计中未编制安全技术措施、施工现场临时用电方案或者专项施工方案的第六十六条施工单位的主要负责人、项目负责人未履行安全生产管理职责的，造成重大安全事故、重大伤亡事故或者其他严重后果，构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。

施工单位的主要负责人、项目负责人有前款违法行为，尚不够刑事处罚的，处2万元以上20万元以下的罚款或者按照管理权限给予撤职处分；自刑罚执行完毕或者受处分之日起，5年内不得担任任何施工单位的主要负责人、项目负责人。

2004.2.1实施《建设工程安全生产管理条例》第五十七条工程监理单位有下列行为之一的，责令限期改正；逾期未改正的，责令停业整顿，并处10万元以上30万元以下的罚款；情节严重的，降低资质等级，直至吊销资质证书；造成重大安全事故，构成犯罪的，对直接责任人员，依照刑法有关规定追究刑事责任；造成损失的，依法承担赔偿责任：（一）未对施工组织设计中的安全技术措施或者专项施工方案进行审查的；（二）发现安全事故隐患未及时要求施工单位整改或者暂时停止施工的；（三）施工单位拒不整改或者不停止施工，未及时向有关主管部门报告的；（四）未依照法律、法规和工程建设强制性标准实施监理的。

2004.2.1实施《生产安全事故报告和调查处理条例》

（一）特别重大事故，是指造成30人以上死亡，或者100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者1亿元以上直接经济损失的事故；（二）重大事故，是指造成10人以上30人以下死亡，或者50人以上100人以下重伤，或者5000万元以上1亿元以下直接经济损失的事故；（三）较大事故，是指造成3人以上10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；（四）一般事故，是指造成3人以下死亡，或者10人以下重伤，或者1000万元以下直接经济损失的事故。2007.6.1实施《生产安全事故报告和调查处理条例》第三十八条事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：（一）发生一般事故的，处上一年年收入30%的罚款；（二）发生较大事故的，处上一年年收入40%的罚款；（三）发生重大事故的，处上一年年收入60%的罚款；（四）发生特别重大事故的，处上一年年收入80%的罚款。2007.6.1实施软件计算比较手工计算的几点优势计算准确可靠。计算迅速统一计算标准利于节约建书施工安全设施计算软件包括三个独立的软件脚手架计算软件模板计算软件施工临时用电施工组织设计软件落地式脚手架计算悬挑式脚手架计算落地式卸料平台悬挑式卸料平台板模板计算梁模板计算墙模板计算柱模板计算模板高支撑架计算您可任意组合选购《建书施工安全设施计算软件》通过建设部科技成果评估

―――建科评[2007]028号

建设部科技发展促进中心于2007年5月31日在北京建筑文化交流中心主持召开了由烟台海兰计算机技术有限公司研发的“建书施工安全设施计算软件”科技成果评估会。本次评估会到场专家均是国内脚手架与模板领域最权威的知名专家，评估委员会听取了研发单位的研究工作报告,审查了相关技术文件。经过认真讨论，评估委员会认为该软件功能比较专业、实用，在专业软件中达到了国内先进水平，具有推广应用价值，同意通过评估。建书软件山东省内唯一通过建设部科技成果评估的施工安全设施计算软件！

山东省内唯一获建设厅建设新技术、新产品推广认证的施工安全设施计算软件！部分典型用户烟建集团（特级）中建八局一公司（特级）山东万鑫建设集团（特级）荷泽建设集团（一级）威海建设集团（一级）泰山建筑工程公司（一级）济南四建（一级）山东中恒建设集团（一级）青岛金沙滩建设集团（一级）新泰建安总公司（一级）东营天华建筑安装公司（一级）烟台市海兰计算机技术有限公司地址：烟台市海港路29号华达大厦2504楼电话2121810传真址：..邮箱：helandco@刘书剑司电话系方式：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计计算荷载取值

1、模板及其支架自重标准值G1K

应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按下表采用（kN/m²

）。

木模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.30.5楼板模板（含梁模板）0.50.75楼板模板及其支架（层高4m以下）0.751.10

面板采用12mm厚竹胶板，次楞采用6×8cm方木，间距20cm时，经测算自重值为0.17kN/m²。次楞采用钢管时自重值为0.21kN/m²。荷载标准值

一、永久荷载标准值

2、新浇砼自重标准值G2K普通混凝土可采用24KN/m³；其他混凝土应按其实际（测）重力密度计算3、钢筋自重标准值G3K应根据工程设计图确定；对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取1.1kN；梁可取1.5kN。

4、新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值

G4K可按下列公式计算，并取其中的较小值：γc——混凝土的重力密度（kN/m3）；

V——混凝土的浇筑速度（m/h）；

t0——新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定；当缺乏试验资料时，可采用t0＝200/（T＋15）（T为混凝土的温度℃）；

4、新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值

G4Kβ1——外加剂影响修正系数；不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；

β2——混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；说明：泵送砼坍落度>150mm，取1.2。H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；

5、其它永久荷载标准值冷天施工时保温层及雪荷载，按实际材料计算。二、可变荷载标准值

1、施工人员及设备荷载标准值

Q1K

当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。

泵送砼时，当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取4kN/m2。当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取2.4kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.6kN/m2。

面板与次楞主楞支架立柱荷载2.5kN/m2均布荷载2.5kN集中荷载1.51泵送时42.41.6

2、振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2K对水平面模板可采用2kN/m2，对垂直面模板可采用4kN/m2

3、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值Q3K向模板内供料方法

水平荷载

溜槽、串筒或导管

2容量小于0.2m3的运输器具

2容量为0.2～0.8m3的运输器具

4容量大于0.8m3的运输器具

6泵送砼4

应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009－2001（2006年版）中的规定计算，其中基本风压值应按规范附表D.4中n＝10年的规定采用，并取风振系数βz＝1。ωk=βzµz·µs·ω0

βz—高度z处的风振系数。µz—风压高度变化系数。µs—风荷载体形系数。ω0—基本风压。

荷载标准值三、风荷载标准值风压高度变化系数µz

查建筑结构荷载规范：地面粗糙度

风荷载体形系数µs

µstw值可将脚手架视为桁架,按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和第36项的规定计算荷载设计值

一、永久荷载的分项系数（1）

当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；（2）

当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。二、可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的活荷载应取1.3。三、风荷载的分项系数：取1.4荷载设计值

4.2.1计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）。4.2.2计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。荷载组合

一、对于承载能力极限状态应按荷载效应的基本组合采用,应采用下列设计表达式进行模板设计：γ0S≤R（4.3.1-1）

γ0——结构重要性系数，其值按0.9采用；S——荷载效应组合的设计值；R——结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。

对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：

1、由可变荷载效应控制的组合：式中γG——永久荷载分项系数，应按本规范表4.2.3采用；

γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中γQ1为可变荷载Q1的分项系数，应按本规范表4.2.3采用；

Gik——按各永久荷载标准值Gk计算的荷载效应值；

Qik——按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中Q1k为诸可变荷载效应中起控制作用者；n——参与组合的可变荷载数。

2、由永久荷载效应控制的组合：Ψ(普西)ci——可变荷载Qi的组合值系数，当按本规范中规定的各可变荷载采用时，其组合值系数可为0.7。

二、对于正常使用极限状态应按下列设计表达式进行设计：

S≤C（4.3.1-1）

C——结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值对于标准组合，荷载效应组合设计值S应按下式采用：

模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合项目

计算承载能力

验算挠度

平板和薄壳的模板及支架

G1k＋G2k＋G3k＋Q1k

G1k＋G2k＋G3k

梁和拱模板的底板及支架

G1k＋G2k＋G3k＋Q2k

G1k＋G2k＋G3k

梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板

G4k＋Q2k

G4k

大体积结构、柱（边长大于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板

G4k＋Q3k

G4k

注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。

变形值规定4.4.1当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；

1、面板面板可按简支跨计算。胶合板面板抗弯强度应按下式计算：Wj——胶合板毛截面抵抗矩fjm——胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录A的表采用。设计

《竹胶合板面板JG/T156-2004》2004年6月1日实施《混凝土模板用胶合板GB/T17656-1999》1999年8月1日实施

2、主楞与次楞按简支梁或连续梁来计算。3、扣件式钢管立柱计算

用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1.8m，步距相同时应采用底层步距；其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)；

A----立杆净截面面积(cm2)；

φ-----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表；

Lo----计算长度(m)；

i----计算立杆的截面回转半径(cm)；

f-----钢管立杆抗压强度设计值：205.00N/mm2；立杆的稳定性计算公式:

板厚0.2m，支架高度8m，立杆间距1m×1m，步距1.5m。面板采用竹胶板，12mm厚。次楞采用60mm×80mm方木，次楞间距0.3m。主楞采用48×3.0钢管，荷载标准值：新浇砼自重24kN/m3，钢筋自重：1.1kN/m3，模板与次楞自重0.35kN/m2，立杆承受自重0.1121kN/m。采用泵送砼，施工人员及设备荷载计算面板时取4kN/m2，计算立杆时取1.6kN/m2

室外露天施工计算风荷载，济宁地区10年一遇基本风压0.25kN/m2。工程实例悬挑脚手架计算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑施工安全技术统一规范（征求意见稿）》《木结构设计规范》(GB50005━2003

)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定》《上海市工程建设规范-悬挑式脚手架安全技术规范DG-TJ08-2002-2006》计算相关规范与标准悬挑脚手架计算实例《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》刘群主编《建筑施工手册（第四版）》《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军主编《建筑结构静力计算手册(第二版)》《建筑施工计算手册》江正荣编著《模板与脚手架工程施工技术措施》北京土木建筑学会《脚手架结构计算及安全技术》余宗明编著《建筑施工安全技术资料编制指南》丁元余编著相关书籍与参考文献

1、斜拉式：型钢悬挑梁外挑端部同钢丝绳或硬拉杆一端固定连接，另一端同建筑物预埋件斜拉连接。

2、下撑式：用型钢制作成三角型支架，其斜撑为受力压杆，支架的上下支点与建筑物连接固定形成悬挑支承结构。

3、单挑梁：用一根型钢（工字钢、槽钢）作悬挑梁，内伸入端部通过连接件同楼面预埋件固定。

悬挑脚手架三种形式计算内容一、横向水平杆（小横杆）计算1、抗弯强度计算2、变形计算二、纵向水平杆(大横杆)计算 1、抗弯强度计算2、变形计算三、扣件的抗滑承载力计算四、计算立杆段轴向力设计值N五、立杆的稳定性计算六、连墙件计算1、连墙件轴向力设计值2、连墙件稳定计算3、扣件抗滑承载力计算七、悬挑梁的受力计算八、悬挑梁的整体稳定性计算九、悬挑梁钢丝绳的受力计算十、水平梁锚固段与楼板连接的计算讲座流程计算参数计算公式相关知识点计算参数脚手架参数荷载参数悬挑梁与钢丝绳参数脚手架参数《建筑施工安全技术统一规范（征求意见稿）》规定6.3.2悬挑多层的脚手架应符合下列规定：悬挑支承结构必须专门设计计算，应保证有足够的强度、稳定性和刚度，并将脚手架的荷载传递给建筑结构。悬挑式脚手架的高度不得超过24m。3支撑结构以上的脚手架应符合落地式脚手架搭设规定，并按要求设置连墙件。脚手架立杆纵距不得大于1.5m，底部与悬挑结构必须进行可靠连接。关于悬挑脚手架高度与立杆纵距《扣件式脚手架规范》规定6.3.6立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。小横杆计算外伸长度a1a不应大于0.4Lb，且不应大于500mm

《扣件式脚手架规范》

5.2.4双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a=500时，其计算外伸长度a1可取300mm小横杆间距S《扣件式脚手架规范》

6.2.2横向水平杆的构造应符合下列规定：

1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；

2作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距