西永组团W分区莲花滩河7号道路工程桥梁工程计算书

图21所示，本次计算T1=14，T2=5.5。图STYLEREF1\s2SEQ图\*ARABIC\s11竖向梯度温度（尺寸单位：mm）偶然作用暂不考虑偶然作用。地震作用暂不考虑地震作用。上部结构验算预应力混凝土简支空心板桥验算本次桥梁设计上部结构采用3×16m预应力混凝土简支空心板桥，桥梁横向由29块中板与2块边板组成，板间中心距为1.25m，一块中板顶面宽1.24m，底面宽1.24m；一块边板顶面宽1.37m，底面宽1.24m，板间采用铰缝后浇铰接的方式连接。本次上部结构验算采用“桥梁博士”V3.6版及MIDASCivil2020进行计算，计算模型采用单梁模型进行模拟，活载通过铰接板法计算的横向分布系数进行最不利分配。单梁验算采用空间杆系单元进行模拟，边界条件按实际进行添加，单梁模型共19单元，24个节点，计算模型如下图所示：图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s11龙凤河1桥单梁模型示意图铰接板法计算横向分布系数横向分布系数采用“桥梁博士”V3.6版进行计算。任务标识:16m空心板横向分布系数计算计算方法:刚接板梁法（铰接）结构描述:主梁跨径:15.120m材料剪切模量/弯曲模量=0.430梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接11.3755145446102625730.13130300铰接21.25463861790361130000铰接31.25463861790361130000铰接41.25463861790361130000铰接51.25463861790361130000铰接61.25463861790361130000铰接71.25463861790361130000铰接81.25463861790361130000铰接91.25463861790361130000铰接101.25463861790361130000铰接111.25463861790361130000铰接121.25463861790361130000铰接131.25463861790361130000铰接141.25463861790361130000铰接151.25463861790361130000铰接161.25463861790361130000铰接171.25463861790361130000铰接181.25463861790361130000铰接191.25463861790361130000铰接201.25463861790361130000铰接211.25463861790361130000铰接221.25463861790361130000铰接231.25463861790361130000铰接241.25463861790361130000铰接251.25463861790361130000铰接261.25463861790361130000铰接271.25463861790361130000铰接281.25463861790361130000铰接291.25463861790361130000铰接301.25463861790361130000铰接311.375514544610262573000.131303铰接桥面描述:人行道 分隔带 车行道 中央分隔带 车行道 分隔带 人行道8.000 0.500 11.000 0.0000.000 11.000 0.500 8.000左车道数=3,右车道数=3,自动计入车道折减汽车等级:汽车超-20级挂车等级:无挂车荷载人群集度:3.6KPa横向分布系数计算结果:梁号汽车人群10.0511.15620.051.02230.0580.98640.0710.92750.090.84260.1170.72470.1530.57680.1830.43690.20.33100.2070.252110.1930.194120.2050.152130.1950.122140.1980.102150.2060.091160.1920.088170.20.091180.1980.102190.1950.121200.2050.151210.1930.193220.2020.25230.20.328240.1830.433250.1520.572260.1160.719270.090.836280.0710.919290.0580.975300.051.008310.0511.135通过桥梁博士计算，本次验算的活载横向分布系数汽车荷载按0.206考虑，人群荷载按0.1考虑。持久状况承载能力极限状态正截面抗弯验算图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s12持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条γ0S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求。斜截面抗剪验算图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s13持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条γ0S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求。按照《桥规》第5.2.11条进行抗剪截面验算，满足规范要求。抗扭验算图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s14持久状况抗扭验算(扭矩)包络图图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s15持久状况抗扭验算(剪力)包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条公式γ0S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值>构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.5.3条进行截面验算，满足规范要求；持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算全预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：预制构件：σst-0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件：σst-0.80σpc≤0A类预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：σst-σpc≤0.7ftkA类预应力混凝土构件，在作用（荷载）准永久效应组合下，应符合下列条件：σlt-σpc≤0B类预应力混凝土构件，在结构自重作用下控制截面受拉边缘不得消压：σt-σpc≤0图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s16使用阶段正截面抗裂验算(频遇)包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式σst-σpc≤0.7ftk验算：顶缘σst-σpc=0.970MPa(拉应力)≤0.7ftk=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘σst-σpc=0.302MPa(拉应力)≤0.7ftk=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s17使用阶段正截面抗裂验算(准永久)包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式σlt-σpc≤0验算：顶缘σlt-σpc=0.000MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘σlt-σpc=0.000MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftkB类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s18使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-7条公式σtp≤0.7ftk验算：σtp=0.970MPa(拉应力)≤0.7ftk=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s19使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-7条公式σtp≤0.7ftk验算：σtp=0.592MPa(拉应力)≤0.7ftk=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；挠度验算及预拱度按《桥规》第6.5.3条规定，钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件计算的长期挠度值，由汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合在梁式桥主梁产生的最大挠度不应超过计算跨径的1/600，在梁式桥主梁悬臂端产生的最大挠度不应超过悬臂长度的1/300.结论：按照《桥规》第6.5.3条验算：1号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=0.037≤最大挠度允许值fn=1.333，满足规范要求；按照《桥规》第6.5.3条验算：11号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=5.995≤最大挠度允许值fn=25.200，满足规范要求；按照《桥规》第6.5.3条验算：20号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=0.037≤最大挠度允许值fn=1.333，满足规范要求；按《桥规》第6.5.5条规定，设置预拱度值。表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s11挠度验算及预拱度表格梁-孔构件类型梁类型跨径(m)节点Ms(KN.m)Mcr(KN.m)fa(m)fd(m)fn(m)挠度验算结果预拱值C(m)主梁-1PSC-A悬臂端0.401000.00100.001OK0.000主梁-2PSC-A跨径内15.121100-0.020.0060.025OK0.000主梁-3PSC-A悬臂端0.4020000.00100.001OK0.000持久状况应力验算正截面压应力验算按《桥规》第7.1.5-1条公式，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：σkc+σpc≤0.5fck允许开裂构件：σcc≤0.5fck图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s110使用阶段正截面压应力验算(顶)包络图图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s111使用阶段正截面压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式σkc+σpc≤0.5fck验算：顶缘σkc+σpc=12.106MPa≤0.5fck=16.200MPa，满足规范要求；底缘σkc+σpc=7.061MPa≤0.5fck=16.200MPa，满足规范要求；斜截面主压应力验算按《桥规》第7.1.6条公式，混凝土的主压应力应符合下式规定：σcp≤0.6fck；图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s112使用阶段斜截面主压应力包络图结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：σcp=12.106MPa≤0.60fck=19.440MPa，满足规范要求；预应力钢筋拉应力验算按《桥规》7.1.5-2条公式、第7.1.5-3条公式、第7.1.5-4条公式，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1）对体内预应力钢绞线、钢丝未开裂构件：σpe+σp≤0.65fpk允许开裂构件：σpo+σp≤0.65fpk2）对体外预应力钢绞线：σpe,ex≤0.60fpk3）对预应力螺纹钢筋未开裂构件：σpe+σp≤0.75fpk允许开裂构件:σpo+σp≤0.75fpk结论：按照《桥规》第7.1.5-2条公式σpe+σp≤0.65fpk,钢绞线1860验算：σpe+σp=1114.549MPa≤fpk=1209.000MPa，满足规范要求；短暂状况应力验算法向应力验算按《桥规》第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：σtcc≤0.7fck’图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s113施工阶段法向应力验算(顶)包络图图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s114施工阶段法向应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.2.8条公式σtcc≤0.7fck’验算：顶缘σtcc=5.749MPa≤0.7fck’=18.760MPa，满足规范要求；底缘σtcc=6.723MPa≤0.7fck’=18.760MPa，满足规范要求。下部结构验算盖梁验算计算模型本次设计盖梁标准截面形式为B（纵桥向尺寸）×H=1.7×1.4m，变截面端部为B（纵桥向尺寸）×H=1.7×0.7m。盖梁按照一次落架的施工方法采用平面杆系理论进行计算，按钢筋混凝土构件验算结构在施工阶段、使用阶段的承载能力极限状态和正常使用极限状态是否符合规范要求。计算模型共212单元，220个节点，计算模型如下图所示：图STYLEREF1\s4SEQ图\*ARABIC\s11计算模型图荷载施加方法盖梁重量按实际施加，同时将纵向计算时永久作用和除汽车、人群以外的可变作用引起的支反力标准值作为永久荷载施加在盖梁的各垫石位置，汽车、人群荷载在其实际作用范围按最不利加载在虚拟横梁上。持久状况承载能力极限状态正截面抗弯验算图STYLEREF1\s4SEQ图\*ARABIC\s12持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条γ0S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求。斜截面抗剪验算图STYLEREF1\s4SEQ图\*ARABIC\s13持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条γ0S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求。按照《桥规》第5.2.11条进行抗剪截面验算，满足规范要求。持久状况正常使用极限状态裂缝宽度验算图STYLEREF1\s4SEQ图\*ARABIC\s14使用阶段裂缝宽度验算包络图结论：按照《桥规》第6.4条验算：最大裂缝宽度为Wfk=0.107mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，满足规范要求；桥墩验算根据盖梁验算的MIDASCivil模型，查询桥墩的承受的最大内力值，选择最不利桥墩及其桩基础进行验算。桥墩、桩基础验算采用“桥梁博士”V3.6版进行计算。桥墩验算桥墩承载力验算（1）轴力、弯矩控制最不利的桥墩任务标识:内侧主墩任务类型:截面验算截面高度:1.4m构件计算长度:7.0m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)其它17.37e+036242.81e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I计算结果:荷载组合结果:内力最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力8.25e+030.08.25e+030.08.25e+030.0剪力6980.06980.06980.0弯矩3.14e+030.03.14e+030.03.14e+030.0承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:大轴力强度验算截面受力性质:下拉偏压内力描述:Nj=8.25e+03KN,Qj=698KN,Mj=3.14e+03KN-m截面抗力:NR=1.68e+04KN>=Nj=8.25e+03KN(满足)最小轴力强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=0.0KN-m截面抗力:MR=0.0KN-m>=Mj=0.0KN-m(满足)最大弯矩强度验算截面受力性质:下拉偏压内力描述:Nj=8.25e+03KN,Qj=698KN,Mj=3.14e+03KN-m截面抗力:NR=1.68e+04KN>=Nj=8.25e+03KN(满足)最小弯矩强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=0.0KN-m截面抗力:MR=0.0KN-m>=Mj=0.0KN-m(满足)（2）弯矩、偏心距控制最不利的桥墩任务标识:内侧主墩任务类型:截面验算截面高度:1.4m构件计算长度:7.0m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)其它13.73e+037513.55e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I计算结果:荷载组合结果:内力最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力4.17e+030.04.17e+030.04.17e+030.0剪力8410.08410.08410.0弯矩3.97e+030.03.97e+030.03.97e+030.0承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:最大轴力强度验算截面受力性质:下拉偏压内力描述:Nj=4.17e+03KN,Qj=841KN,Mj=3.97e+03KN-m截面抗力:NR=6.5e+03KN>=Nj=4.17e+03KN(满足)最小轴力强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=0.0KN-m截面抗力:MR=0.0KN-m>=Mj=0.0KN-m(满足)最大弯矩强度验算截面受力性质:下拉偏压内力描述:Nj=4.17e+03KN,Qj=841KN,Mj=3.97e+03KN-m截面抗力:NR=6.5e+03KN>=Nj=4.17e+03KN(满足)最小弯矩强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=0.0KN-m截面抗力:MR=0.0KN-m>=Mj=0.0KN-m(满足)桥墩裂缝验算（1）轴力、弯矩控制最不利的桥墩任务标识:内侧主墩任务类型:截面验算截面高度:1.4m构件计算长度:7.0m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)其它17.37e+036242.81e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面正常使用极限状态荷载组合I计算结果:正常使用极限状态荷载组合I抗裂性验算:上缘:长期荷载弯矩:M=0.0KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=0.0KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=0.0mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm上缘抗裂性验算满足下缘:长期荷载弯矩:M=2.81e+03KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=2.81e+03KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=6.3e-02mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm下缘抗裂性验算满足（2）弯矩、偏心距控制最不利的桥墩任务标识:外侧主墩任务类型:截面验算截面高度:1.4m构件计算长度:7.0m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)其它13.73e+037513.55e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面正常使用极限状态荷载组合I计算结果:正常使用极限状态荷载组合I抗裂性验算:上缘:长期荷载弯矩:M=0.0KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=0.0KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=0.0mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm上缘抗裂性验算满足下缘:长期荷载弯矩:M=3.55e+03KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=3.55e+03KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=0.119mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm下缘抗裂性验算满足桩基础验算桩基础承载力验算（1）轴力、弯矩控制最不利的桩基础任务标识:内侧主墩桩基础任务类型:截面验算截面高度:1.6m构件计算长度:10.0m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)其它17.37e+036242.81e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I计算结果:荷载组合结果:内力最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力8.25e+030.08.25e+030.08.25e+030.0剪力6980.06980.06980.0弯矩3.14e+030.03.14e+030.03.14e+030.0承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:最大轴力强度验算截面受力性质:下拉偏压内力描述:Nj=8.25e+03KN,Qj=698KN,Mj=3.14e+03KN-m截面抗力:NR=2.1e+04KN>=Nj=8.25e+03KN(满足)最小轴力强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=0.0KN-m截面抗力:MR=0.0KN-m>=Mj=0.0KN-m(满足)最大弯矩强度验算截面受力性质:下拉偏压内力描述:Nj=8.25e+03KN,Qj=698KN,Mj=3.14e+03KN-m截面抗力:NR=2.1e+04KN>=Nj=8.25e+03KN(满足)最小弯矩强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=0.0KN-m截面抗力:MR=0.0KN-m>=Mj=0.0KN-m(满足)（2）弯矩、偏心距控制最不利的桩基础任务标识:外侧主墩桩基础任务类型:截面验算截面高度:1.6m构件计算长度:10.0m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)其它13.73e+037513.55e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I计算结果:荷载组合结果:内力最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力4.17e+030.04.17e+030.04.17e+030.0剪力8410.08410.08410.0弯矩3.97e+030.03.97e+030.03.97e+030.0承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:最大轴力强度验算截面受力性质:下拉偏压内力描述:Nj=4.17e+03KN,Qj=841KN,Mj=3.97e+03KN-m截面抗力:NR=7.57e+03KN>=Nj=4.17e+03KN(满足)最小轴力强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=0.0KN-m截面抗力:MR=0.0KN-m>=Mj=0.0KN-m(满足)最大弯矩强度验算截面受力性质:下拉偏压内力描述:Nj=4.17e+03KN,Qj=841KN,Mj=3.97e+03KN-m截面抗力:NR=7.57e+03KN>=Nj=4.17e+03KN(满足)最小弯矩强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=0.0KN-m截面抗力:MR=0.0KN-m>=Mj=0.0KN-m(满足)桩基础裂缝验算（1）轴力、弯矩控制最不利的桩基础任务标识:内侧主墩桩基础任务类型:截面验算截面高度:1.6m构件计算长度:10.0m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)其它17.37e+036242.81e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面正常使用极限状态荷载组合I计算结果:正常使用极限状态荷载组合I抗裂性验算:上缘:长期荷载弯矩:M=0.0KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=0.0KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=0.0mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm上缘抗裂性验算满足下缘:长期荷载弯矩:M=2.81e+03KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=2.81e+03KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=4.8e-02mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm下缘抗裂性验算满足（2）弯矩、偏心距控制最不利的桩基础任务标识:外侧主墩桩基础任务类型:截面验算截面高度:1.6m构件计算长度:10.0m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)其它13.73e+037513.55e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面正常使用极限状态荷载组合I计算结果:正常使用极限状态荷载组合I抗裂性验算:上缘:长期荷载弯矩:M=0.0KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=0.0KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=0.0mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm上缘抗裂性验算满足下缘:长期荷载弯矩:M=3.55e+03KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=3.55e+03KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=0.135mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm下缘抗裂性验算满足单桩容许承载力验算（最不利主墩桩基础）任务标识:最不利主墩桩基础--嵌岩桩计算类别:单桩容许承载力数据:桩类型:嵌岩桩桩截面周长:5.020m,桩截面面积:2.010m*m岩石特征:抗压强度Ra=7000.00KPa,桩嵌入岩石深度h=6.400m,系数C1=0.480,C2=0.040计算结果:容许承载力:[P]=15749.4KN≥8168.9KN，满足规范要求。桥台验算全桥仅A0及A3号桥台，均为重力式桥台扩大基础，下面分别对A0及A3桥台进行验算。A0桥台验算图STYLEREF1\s4SEQ图\*ARABIC\s15计算简图计算荷载表STYLEREF1\s4SEQ表\*ARABIC\s11桥台计算荷载桥台受力计算荷载类型荷载值(kN)偏心距e(m)由荷载产生的弯矩M(kN·m)水平力竖向力台身（含台帽）G1\201730.7915936台后填料G2\15176-2.11-32022基础重量G3\14084-0.12-1690支座反力P\116621.8421458制动力F386.1\7.542911台后土压力Ej8960\4.1737335标准组合934661095\43929注：偏心距以对应荷载使桥台往跨径方向偏为正，反之为负验算结果扩大基础验算应力扩大基础尺寸截面惯性矩基底最大应力pmax

（kPa）允许应力（kPa）验算结果横桥向尺寸(m)顺桥向尺寸（m）417.21275.26330.97500满足要求扩大基础偏心距e0验算扩大基础尺寸横桥向尺寸(m)顺桥向尺寸（m）基底面积A（m2）417.229