幕墙设计常遇技术问题

幕墙设计常遇技术问题一、玻璃的六点支撑玻璃打孔驳接头六点支承方式

玻璃不打孔采用夹具六点支承方式

玻璃幕墙根据建筑师的设计和建筑要求以及人们的审美要求，有的把玻璃板块做得较大，甚至达到3.6米X2.4米,高度达4米以上，针对这种情况设计人员通常采用的措施是，玻璃打孔六点支承方式或玻璃不打孔采用夹具六点支承方式。阿联酋迪拜跑马场

中间点采用驳接头固定，会因中间点的约束造成应力超过应力许用值，如果不加限制，其挠度会超过挠度许用值，因此希望中间点能产生一定的变形，但变形不超过许用荷载。即控制在变形允许的范围内降低应力，弹性驳接头即能实现这一功能。中间点采用固定夹具,六点支承玻璃中间点应力是玻璃应力最大处,相对于固定式夹具，球铰夹具可使玻璃中间支承点应力大幅度下降。图3图4恒安专利产品：六点支承玻璃中间点驳接头专用结构，即弹性驳接头，专利号：ZL200620089818.7。

受荷载后，六点支承玻璃中间位移彻底受到限制，中间支承点玻璃不能产生自由变形，该处玻璃应力最大，但中间驳接头基本上不能产生偏转。如果中间支承点驳接点允许产生一定的变形，即不使玻璃变形超过允许值，又使玻璃中间产生一定的位移，使玻璃中间点应力大幅度降低。基于此原理，针对中空玻璃和单片玻璃分别研制出六点支承玻璃中间支承专用驳接头。如图3、图4。固定夹具约束示意图

如幕墙玻璃采用10mm+12A+10mm中空钢化玻璃，玻璃分格高度H=3.6m，宽度B=1.8m，风荷载设计值：W=1400N/m2，分别采用方形固定夹具和方形球铰夹具，经计算分析得：方形固定夹具玻璃应力图球铰夹具约束示意图方形球铰夹具玻璃应力图

计算结论：经过计算对比，采用球铰夹具比固定夹具更有利于玻璃受力，在相同风荷载作用下可以大幅度降低玻璃应力，为幕墙的安全性提供可靠的保证，同时还可以减小幕墙玻璃的厚度，降低工程造价。二、弹簧系统在索结构中的应用常用弹簧的介绍工程中常用的弹簧有圆柱形螺旋弹簧和碟型弹簧。圆柱形螺旋弹簧碟形弹簧单片碟形弹簧

受力小行程大宜选圆柱形螺旋弹簧。

受力大行程小宜选碟簧弹簧。

圆形螺旋弹簧钢丝直径和弹簧直径决定弹簧的抵抗荷载能力，圏数越多弾性模量越小。

碟形弹簧内外径和板材厚度决定弹簧的抵抗荷载能力，片数越多弾性模量越小。在幕墙系统中经常使用弹簧的情况

1、在两个主体结构之间布置拉索的情况下，地震的水平作用会造成两个主体结构之间产生相对位移。有可能造成两个结构之间距离加大造成拉索超过规定值拉断，也可能造成索力过低甚至松驰，两者都会给幕墙带着灾难性危险。

[高规]4.6.3条规定,高度不大于150m的高层建筑,其楼层层间最大位移与层间之比(即最大层间位移角)Δu/h应满足以下要求:结构休系Δu/h限值；框架1/550；框架-剪力墙,框架-核心筒1/800；筒中筒,剪力墙1/1000；框支层1/1000。抗震设计目标要求结构在小震,中震和大震作用下处于小震不坏，中震可修，大震不倒的状态。小震指该地区50年内超越概率为63%的地震烈度，又称多遇地震；中震指该地区50年内超越概率为10%的地震烈度，又称基本烈度或设防烈度；大震指该地区50年内超越概率约为2%~3%的地震烈度，又称罕遇地震。小震烈度大约比基础烈度低1.55度，大震烈度大约比基本烈度高1度。抗震设计的两阶段方法，第一阶段为结构设计阶段，也就是说，经过第一阶段设计，结构应该实现小震不坏，中震可修，大震不倒的目标。第二阶段为验算阶段，一些重要的或特殊的结构，经过第一阶段设计后，要求用该地区设防烈度相应的大震作用进行弹塑性状态，因此要考核构件的弹塑性性能。相对水平位移与幕墙高度有关，水平宽度越小，索在当量弹性模量中作用越小，弹簧补偿能力要求越大。2、两个主体基础结构之间因为沉降造成高度方向的变化造成索力有较大变化。3、顶部结构有严格的受力限制，遇到特殊工况（如超设计荷载，17级风）限制受力。4、温度作用对索的内力影响较大（如室外索）5、消除风荷载造成钢结构屋面的上下变形对幕墙的影响，如西部国际博览中心：6、单索幕墙直接固定在屋面系统：当量弹性模量（组合刚度）的概念

拉索作为一个弹性构件可视为一个弹簧，与弹簧装置中的弹簧共同起作用，相当于一个组合弹簧，对应一个当量弹性模量。索K2=SE/L防松过载的计算

拉索结构在温度不同的变化下，风荷载、雪荷载的不同变化下，支撑拉索的主体结构的挠度变形下，地震作用等，拉索会因伸长而产生松弛，影响拉索的拉力，导致幕墙的变形超过允许值；当荷载超过最大许用荷载时，拉索更会被拉断，对拉索幕墙的安全使用造成极大的影响。

在过去，要么只实现防松功能，要么只实现过载功能，而我公司研制的拉索防松过载保护装置，集合了拉索防松装置和拉索过载保护装置的优点，同时具备以上两种功能。我公司专利产品-拉索防松过载保护装置（专利号：ZL201420036430.4）集合防松和过载的两种功能于一体，当拉索的内力超过设计值时，装置中的细颈部位被拉断，靠弹簧闭合后的刚度来维持幕墙的安全使用；当拉索因各种原因松弛时，靠弹簧的伸长可以使拉索维持一个允许的预紧力，保证幕墙的安全使用。

弹簧系统设计前需要清楚的几个数据：拉索支座反力；弹簧系统的过载力（大于多少必须拉断）；拉索破断力；各连接点（结构师同意，也可以线性变化）小震位移量；中震位移量；大震位移量；1、根据弹簧的受力值选择弹簧的规格。

根据安装空间（外部空间、孔内空间）校核弹簧的规格；碟形弹簧根据叠加层数可以调整承力值；根据厚度调整承力值；根据内外径的变化调整承力值；螺旋弹簧调整钢丝直径和弹簧直径调整承力值。2、根据索需要的变形量选择弹簧的片数（圈数）。3、重新校核弹簧。4、构件的强度计算。上海聚鑫滨江大厦:

该工程位于上海市徐汇区XH129B-04地块，龙华路以南，凯滨路以西。该点支式玻璃幕墙工程由三部分组成，其中两侧玻璃幕墙采用单层索网支承结构，中间的玻璃幕墙采用抛物线形拉杆支承结构，面积约为3000m2。

该点支式玻璃幕墙的工程特点是：每个玻璃幕墙是建立在两个建筑物之间，幕墙两侧的主支承结构分属两个独立结构。因两个建筑物的沉降不一致，温度变化导致水平距离伸长或缩短，尤其在水平地震作用下，导致幕墙两侧支承主体向外倾（红线），拉索张拉过紧，拉力增加；或者拉索幕墙两侧支承主体向内倾（绿线），拉索支承距离变小，发生松弛。这种情况下采用拉索防松过载保护装置能够解决这种随时变化不可预测的问题。

按照提供的资料，在地震作用下各层发生的位移量如下：十层顶位移为±65mm，十层位移量±62mm,九层位移量±57mm；八层位移量±51mm；七层位移量±44mm；六层位移量±38mm；五层位移量±30mm；四层位移量±22mm；三层位移量±15mm；二层位移量±8mm；

根据水平位移量的不同，分别设计了四种能吸收不同变形量的防松过载保护装置。为了保证拉索的内力不超过最大支座反力，并解决拉索的松弛问题，在水平拉索的两端部设置了拉索防松过载保护装置，节点图如下：

地震发生时，随着两端主体结构间距加大，拉索的长度增加，拉索的内力增加。当索内力到最大支座反力时装置内的细颈处断开，压缩弹簧运行；随着两端主体结构间距缩小，拉索的内力逐渐减小，当降小至弹簧(0.57f)对应力时，弹簧向外弹开；当变形量达到130mm时，拉索内力不小于25KN。以色列AmotAtriumTower大厦:

该工程位于以色列国。该点支式玻璃幕墙工程采用索网支承结构。该工程竖向单根拉索长度达151米，是世界上最高的单索幕墙。

该工程为了防止竖向拉索在温度作用下产生拉索松弛，采用了拉索防松装置，如右图：

拉索防松装置的工作原理：在无风（拉索预紧力）状态下，弹簧处于压缩状态。当拉索松弛后，弹簧弹开。在这个过程中拉索受力由预紧力降为F1，拉索的变形量f1等于弹簧的伸长量，以此来达到防松的效果。南京市中医院南部新城医疗中心:

该工程位于南京市秦淮区大明路，为室外装饰幕墙，面板为装饰板，采用单层索网支承结构。

该装饰幕墙处于两栋楼之间，考虑到地震作用时，拉索支座产生水平位移，以及瞬时作用对拉索的破坏作用，特采用恒安牌拉索防松过载保护装置。又因两栋楼之间变形量较大，所以拉索两端部均布置了拉索防松过载保护装置，如下图：拉索左侧防松过载装置拉索右侧防松过载装置

拉索预紧力为150kN,大震时对主体结构的拉力为550KN。结构单侧变形:中震时，两栋楼间相对位移量为±45mm，大震时，两栋楼间的最大变形量为500mm。

针对本工程共安排3级过载，一级为左端过载装置，过载力为460KN；二级为右端过载装置，过载力为490KN；三级为左端过载装置和右端过载装置同时工作，过载力为550KN。工作原理：

在无地震作用和无风荷载作用（即预紧力状态）时，弹簧一直处于压缩状态，压力为56kN，过载器受力为94KN。从零风荷载至最大风荷载作用下，弹簧维持在56kN，压缩状态无变形。

地震发生时，如果两结构间距离缩小，则拉索内力降低；间距继续缩小，拉索内力降至56kN；当间距继续缩小时，弹簧参与作用，拉索内力和弹簧内力同时降低，拉索和弹簧同时伸长。相对间距缩小到90mm，拉索内力和弹簧内力要降低到20kN以上；

地震发生时，如果两结构间距离加大，则拉索内力增加。当两结构间距离断续加大；拉索内力达到460KN时，左端防松过载装置进入一级过载，装置中的细颈被拉断，压缩弹簧继续工作。当两结构间距离断续加大；拉索内力达到490KN时，右端防松过载装置进入二级过载，装置中的细颈被拉断，压缩弹簧继续工作。当两结构间距离断续加大；拉索内力达到550KN时，左端防松过载装置先进入三级过载，装置中的细颈被拉断，随后右端防松过载装置进入三级过载，装置中的细颈被拉断。三、面板玻璃的开孔问题玻璃开大小孔玻璃开等直径孔

单片玻璃小于12平方米；两片玻璃组成的中空或夹胶玻璃小于8平方米；三片或四片玻璃小于6平方米玻璃开大小孔玻璃开等直径孔均应力驳接头—玻璃开孔图：选择均应力驳接头的条件：单片玻璃面积大于12平方米，两片玻璃组织的中空或夹胶玻璃面积大于8平方米；三片玻璃大于6平方米。四、驳接头对心驳接头（专利号：ZL03211834.1）

由于点式幕墙的玻璃所受的风荷载、重力荷载和地震作用等，全部通过玻璃开孔传递到驳接爪上，造成玻璃开孔处经常是应力最大的部位，如图1，再加上开孔后玻璃孔周围有裂纹源存在，这也正是工程中玻璃经常破坏的位置。因此提高玻璃孔边缘强度，降低玻璃开孔处的应力是提高点式幕墙安全性的关键。点式幕墙玻璃孔周围应力图

图1

恒安就工程中采用的产品有自己较为独特的设计理念。特别是在结合工程使用过程中，完善了产品结构。图2点式幕墙玻璃受荷载变形示意图再分析驳接头受重力的情况。驳接头固定玻璃处受力分析如图3、4所示。图3（不合理）

图4（合理）

1、专利结构中对心驳接头指驳接头的转动中心和玻璃的厚度中心一致。

驳接头采用万向球铰连接的目的是为使驳接头吸收玻璃随风压产生的变形，减少变形应力。采用对心结构使玻璃的变形中心（即中性层）—玻璃的厚度中心与驳接头的转动中心一致。在同样荷载作用下玻璃变形时应力最低，如图2所示：

其中G为玻璃的重力，N为螺杆球头的支撑力，e为偏心距离。G=N，驳接头的头部受到力矩G·e，以反作用力方式作用在玻璃孔周围，使玻璃孔周围产生很大应力（这种应力在目前设计计算中一般无法给予考虑）。这种应力在玻璃受风荷载，结构变形等应力组合作用下会导致玻璃破坏。我公司研制的专利结构对心驳接头，实现了驳接头的转动中心和玻璃厚度中心的一致（如图4）。这样偏心距e为零，附加扭矩T为零，降低了玻璃孔周围的应力。

2、选用小开孔直径的驳接头有利于提高玻璃开孔处的边缘强度，特别对于异形玻璃，较小开孔直径更有利于提高玻璃孔边缘强度。我厂推出多种开孔直径的驳接头，请用户根据需要选取。

3、目前存在驳接件生产厂为降低加工精度和生产技术，在驳接头的后部采用橡胶垫片，由于橡胶的老化，几年后会对幕墙造成很大危害。恒安驳接头可转动球头，采用轴承结构，球头之间全部采用不锈钢金属连接，并且设置弹性机构，既可保证球头灵活转动，又可吸收幕墙的振动。

1、驳接头必须满足±5°的转角根据(JGJ102-2003)8.1.5第三条规定介绍，点支承玻璃面板的挠度限值dflim宜按其支承点长边边长的1/60采用，如图所示：玻璃的变形可以近似为弧形。根据几何关系：R2=(R-L/60)2+(L/2)2

得L/R=12/91sina=L/(2R)=6/91α=3.78°

即驳接头为适应玻璃变形，要有±3.78°的偏转角，才能满足玻璃变形的要求，再加上现场施工时驳接爪根部底座有一定方向的角度偏转，因此在选择平面玻璃幕墙用驳接头时，驳接头应满足±5°的偏转角。大偏转驳接头（专利号：ZL03211832.5）

因此驳接头的偏转角应满足±(α/2+5)°的要求。大偏转角驳接头的偏转角度最大可达到±15°，实现对玻璃夹角的补偿。

2、当玻璃幕墙或玻璃采光顶相邻玻璃不在同一平面时，即为折线形、弧形、球形、圆锥形等，在选择驳接头时，除了要满足玻璃自身变形的需要外，还有满足玻璃间存在的固有夹角的要求。

在点支式玻璃幕墙施工中，对于立面幕墙，特别是倾斜幕墙、采光顶、雨棚，由于安装后玻璃重力传递到驳接头内压盖上，造成外盖和玻璃间出现微小间隙，密封不严，漏水，特别是对幕墙、采光顶、雨棚等，由于积水会造成沿驳接头渗漏。传统办法是采用打胶的办法，在驳接头外盖周围打一圈耐候密封胶，增加成本且延长工期，同时影响外观效果。防渗驳接头（专利号：ZL201020287484.X）

我公司新研制的防渗垫片，是在原垫片上增设1X1的环形凹槽，内置φ1.2的“O”形胶圈，和玻璃面压平后形成防水密封结构。浮头驳接头，防渗垫片用于外盖一侧；沉头驳接头，防渗垫片用于内盖一侧。五、球铰的使用

常用的缝用玻璃夹具，当玻璃受风压变形时，四角被夹具嵌住无法自由变形，玻璃四角变形转折点应力过大，为减小应力必须增加玻璃厚度，又造成浪费。我公司研制的球铰玻璃夹具是在夹具和玻璃之间采用球铰结构，球铰中心基本在玻璃厚度中心。依据点支式幕墙玻璃变形的大挠度原理，玻璃产生允许变形，但玻璃应力大幅度降低。对于双曲面幕墙、弧形、折线幕墙，玻璃间有夹角，采用球铰玻璃夹具，其优势更加明显，只要把球铰转动角度为(α/2+5°)即可。A、用于折线形、弧形和锥形玻璃幕墙；球铰夹具与玻璃的连接节点固定夹具与玻璃的连接节点对相邻玻璃之间的夹角人们常认为采用橡胶垫即可。我们来分析一下，点玻幕墙单块玻璃的面积一般为3m2—5m2,而夹具垫片的面积为120mmX120mm左右，约0.01m2，即玻璃的面积是夹具垫片面积的300—500倍。在大的风荷载作用下，橡胶垫片被压缩，玻璃则直接接触到夹具压盖的金属面上，造成玻璃的破坏。因此采用橡胶垫片按无风情况下考虑似乎有用，而在大的风荷载作用下，其实不起作用。特别是橡胶垫的老化造成间隙更容易加剧玻璃的破坏。B、用于双曲面玻璃幕墙；C、用于平面玻璃幕墙；球铰夹具与固定夹具应力对比：基本条件:玻璃分格1.8米X1.6米,12mm厚，风压值：2000Mpa。固定夹具玻璃应力图球铰夹具玻璃应力图D、用于单向索玻璃幕墙；E、用于单层索网玻璃幕墙；F、用于六点支撑玻璃幕墙；

为保证玻璃四角发生铰接自由变形，球铰的转动角度应同时考虑以下三个方面：1、玻璃之间固有的角度。

如曲面幕墙，双曲面幕墙、折线形幕墙等玻璃之间存在的夹角角度。2、因支承结构变形引起的角度变化。钢性支承结构（如钢结构）和肋驳接支承结构可以忽略不计，柔性索体系必须考虑结构变形引起的角度变化。e值的确定：G、真假球铰夹具的对比

对于单索幕墙其挠度限值为1/45—1/80，其单向索幕墙玻璃转动角度一般约为±15°，单层索网幕墙玻璃转动角度一般约为±8°，对于双层索幕墙其挠度限值为1/200，其玻璃转动角度一般约为±5°。3、玻璃因风荷载的作用造成玻璃本身的变形，一般可按5°考虑。

图中的e值即为球铰结构平面高出压盖内侧面的距离，是对球铰的转动角度提出要求：既要满足玻璃之间夹角的要求，又要同时具有吸收玻璃随风压变形的能力。根据工程的实际空间双曲面结构可以直接测量出玻璃间的最大角度，玻璃随风压变形角度一般按5°考虑即可，两者迭加即为球铰结构要满足的最小转动角度，则此时的e值为实际需要的最小距离。

目前有的人未接触过球铰夹具，选择采用平板夹具直接夹持玻璃。在没有风荷载作用的条件下，采用平板夹具夹持平板玻璃似乎没有问题。但在风荷载作用下，玻璃的变形会在夹具的角点产生应力集中造成玻璃破坏。还有的在玻璃底边夹具支承筋板的上侧布置球铰结构。由于玻璃内外两侧的平面被夹具牢牢的夹持住，与固定夹具的工作原理是一样的，所以这种球铰结构其实是不起作用的，是一种球铰的假象。目前人们对上图结构产生错误的认识，错误的理解为这是一种球铰结构，认为玻璃可以通过此种方式调节角度。这种假象球铰与玻璃为点接触。该结构如果采用硬金属材质，玻璃受荷载作用后发生转动，势必因应力集中而破坏；如果采用非金属材质，如尼龙、橡胶或软金属铜、铝，在大的风荷载作用下，完全满足不了压应力的要求，造成这种结构变形，产生大的间隙、振动，导致玻璃破坏。另外，橡胶和尼龙的老化更会加快玻璃的破坏。六、关于点支系统的开窗问题

由于点支式玻璃幕墙的面板玻璃分格较大，而开窗相对较小，开窗会破坏外立面效果。

原则上不建议开窗。肋结构开窗整块玻璃的开窗面板玻璃夹具固定的开窗建议在幕墙顶、底，左右边、结构柱两侧集中开窗。七、不锈钢材料介绍牌号化学成分机械性能屈服强度σ0.2(Mpa)抗拉强度σb(Mpa)延伸率δ5（%）304C≤0.08Si≤1.00Mn≤2.00P≤0.045S≤0.03Ni=8.0-11.0Cr=18.0-20.020551540304LC≤0.03Si≤1.00Mn≤2.00P≤0.035S≤0.03Ni=8.0-12.0Cr=18.0-20.017048540316C≤0.08Si≤1.00Mn≤2.00P≤0.045S≤0.03Ni=10.0-14.0Cr=16.0-18.0Mo=2.0-3.020551540316LC≤0.03Si≤1.00Mn≤2.00P≤0.045S≤0.03Ni=10.0-14.0Cr=16.0-18.0Mo=2.0-3.017048540316TiC≤0.08Si≤1.00Mn≤2.00P≤0.045S≤0.03Ni=10.0-14.0Cr=16.0-18.0Mo=2.0-3.0Ti≥5C20551540SAF2304C≤0.03Si≤1.00Mn≤2.50P≤0.035S≤0.03Ni=3.0-5.50Cr=21.5-24.5N=0.05-0.20Mo=0.05-0.6Cu=0.05-0.6040060025SAF2205C≤0.03Si≤1.00Mn≤2.00P≤0.03S≤0.02Ni=4.50-6.50Cr=21.0-23.0N=0.08-0.20Mo=2.5-3.545062025SAF2507C≤0.03Si≤0.80Mn≤1.20P≤0.03S≤0.02Ni=6.0-8.0Cr=24.0-26.0N=0.24-0.32Mo=3.0-5.0Cu=0.555079515630C≤0.07Si≤1.00Mn≤1.00P≤0.04S≤0.03Ni=3.00-5.00Cr=15.0-17.50Cu=3.00-5.00Nb=0.15-0.451180(480℃时效)1310(480℃时效)10(480℃时效)631C≤0.09Si≤1.00Mn≤1.00P≤0.04S≤0.03Ni=6.50-7.75Cr=16.0-18.0Al=0.75-1.50960(565℃时效)1140(565℃时效)5(565℃时效)14Cr17Ni2C=0.11-0.17Si≤0.80Mn≤0.80P≤0.035S≤0.02Ni=1.50-2.50Cr=16.0-18.0770108010常用不锈钢材料的化学成分及机械性能几种不锈钢材料的耐腐蚀性对比

2205双相钢2507双相钢304不锈钢316L不锈钢备注抗腐蚀性抗氯化物应力腐蚀性＞1000优于2205双相钢4715240%Cacl2100℃产生腐蚀破裂时间(h)耐孔蚀系数PREN35.44018.425.9PREN系数越大，耐孔蚀越强耐晶间腐蚀性优良优良较好一般

耐均匀腐蚀性g.(m2.h)-10.021优于2205双相钢5712.120%H2So4100℃100h耐疲劳腐蚀性≥优良优良一般较好常用不锈钢材料对照表纺一数字代号中国GB/T20878-2007美国ASTMA959-04日本JIS英国BS瑞典SS14国际BSENS3040806Cr19Ni10304S30400SUS304304S1523321.4301S30403022Cr19Ni10304LS30403SUS304L304S12-1.4306S3160806Cr17Ni12Mo2316S31600SUS316316S1623471.4401S31603022Cr17Ni12Mo2316LS31603SUS316LS316S1223531.4404S3166806Cr17Ni12Mo2Ti316TiS31635SUS316Ti--1.4571S23043022Cr23Ni4MoCuN2304S32304--SAF23041.4362S22253022Cr22Ni5Mo3N-S31803SUS329J3L-SAF22051.4462S25073022Cr25Ni7Mo4N2507S32750--SAF25071.4410S5174005Cr17Ni4Cu4Nb630S17400SUS630--1.4542S5177007Cr17Ni7Al631S17700SUS631--1.4568S4311014Cr17Ni2------A、固溶处理：固溶处理概念：将合金加热至高温单相区恒温保持，使过剩相充分溶解到固溶体中，然后快速冷却，以得到过饱和固溶体的热处理工艺。

B、不锈钢提高强度的方法：不锈钢提高强度的方法：冷作硬化、冷拔工艺提高强度。

丝材的304与316材质，固溶处理后的屈服强度为205Mpa，抗拉强度为515Mpa,经过拉拔处理后的抗拉强度为1470Mpa；

丝材的2205双相钢材质，固溶处理后的屈服强度为450Mpa，抗拉强度为620Mpa,经过拉拔处理后的抗拉强度为1670Mpa。

棒材的304与316材质，固溶处理后的屈服强度为205Mpa，抗拉强度为515Mpa,经过拉拔处理后的屈服强度为515Mpa；

棒材的2205双相钢材质，固溶处理后的屈服强度为450Mpa，抗拉强度为620Mpa,经过拉拔处理后的屈服强度为700Mpa。C、不锈钢的磁性：固溶处理的奥氏体不锈钢无磁性；冷变形加工的奥氏体不锈钢有微磁性；双相钢有弱磁性；高强沉淀硬化不锈钢和马氏体、铁素体不锈钢有强磁性。D、不锈钢材料上锈的原因：合金含量不足18-8钢1、合金含量Cr、Ni、Mo不足。如：多数石材挂件、苏产驳接爪和头、大部分扶手立柱。2、合金含量Cr、Ni、Mo合格，杂质含量C、P、S超标。如：苏产驳接爪和驳接头、苏产棒料、苏产中厚板料。铬原子量52，碳原子量12,Cr24C624*52/12*6=17.3333、含金含量和杂质含量均合格，生产工艺落后。不锈钢立柱、苏产棒料、板料。国家履禁不止的地条钢。4、严格控制材质和先进的生产工艺是产品质量的保证。泰州火车站上海金山政府会议中心杭州武林门舟山温州科技馆深圳北站正常奥氏体金相显微照片晶间腐蚀奥氏体不锈钢晶间腐蚀典型晶间腐蚀图片深圳北站锚具破坏照片深圳北站索具失效照片1深圳北站索具失效照片2深圳北站索具失效照片2-1深圳北站索具失效照片2-2深圳北站索具失效照片3深圳北站索具失效照片4序号时间事件