预应力张拉方案

开县北部新区基础设施建设工程开州大道西延伸段路网（二期）预应力张拉方案编制人：邬建光

审核人：李伟

审批人：周秀峰中冶建工集团有限公司开县北部新区基础设施建设工程-开州大道西延伸段路网（二期）

项目经理部2019年5月编制目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"编制依据 2\o"CurrentDocument"工程概况 2\o"CurrentDocument"质量验收标准 3\o"CurrentDocument"施工准备 3\o"CurrentDocument"4.1波纹管、锚垫板安装 3\o"CurrentDocument"4.2钢绞线 4\o"CurrentDocument"4.3张拉机具及仪表选用及校验 5\o"CurrentDocument"预应力张拉工艺及操作要点 55.1预应力张拉工艺流程 5\o"CurrentDocument"5.2预应力体系张拉 6\o"CurrentDocument"5.3压浆 9\o"CurrentDocument"5.4封锚 11\o"CurrentDocument"质量保证措施 11\o"CurrentDocument"安全、环保施工措施 11\o"CurrentDocument"计算书 12开县北部新区基础设施建设工程-开州大道西延伸段路网

预应力张拉方案1.编制依据1.1开州大道西延伸段路网《桥梁工程》(第二册第二分册)图纸及设计说明、设计交底文件；1.2《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)；1.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)1.4《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)；1.5建筑施工安全规范及安全操作规程等。2・工程概况开县北部新区基础设施建设工程-开州大道西延伸路网(二期)本工程道路、桥梁等全长约1000米，路幅宽度62米。匝道三条总长约1370米。主线总长1000米，设置二处高架桥、一处下穿通道，分别为A线(高架桥)、B线(下穿通道)、C线(直线高架桥)。A线全长493.42m，桥面宽度9.0m〜10.2m，起点桩号AK0+076.000m，终点桩号AK0+406.000m，全长330.0m。桥梁上部结构采用3x(3x20)m钢筋混凝土连续箱梁+(4x35)m预应力混凝土连续箱梁。其中A8、A9位于B线下穿遂道的顶板，在遂道上设置预应力混凝土C40过梁。C线桥全长226.0m，桥面宽度7.0m，起点桩号CK0+059.000m，终点桩号CK0+285.000m，桥梁上部结构采用(22+37+22)m预应力混凝土连续箱梁+(4x20)m钢筋混凝土连续箱梁+(3x20)m钢筋混凝土连续箱梁。开州大道西延伸路网(二期)，主要工程量如下表。表1箱梁工程量序号名称单位数量备注1A815-N15.2束17由于A8、A9预应力C40过梁，165.56m2A915-N15.2束15

3C1联主索15-N15.2束12由于C50砼429.8m4负索17-N15.2束2*25Am主索17-N15.2束12由于C50砼893.8m主索12-N15.226负索12-N15.2束4*33.质量验收标准表2后张预应力筋制作安装允许偏差项目允许偏差(mm)管道坐标梁长方向30梁高方向10管道间距同排10上下层10表3预应力张拉质量验收标准表序号项 目标准备注1钢束伸长量两端之和不得超过计算伸长量±6%2钢绞线回缩量W6mm3锚固后夹片外露量>5mm4每片梁的滑丝和断丝总数量1%5同一束钢绞线重复张拉次数才3次4.施工准备4.1波纹管、锚垫板安装波纹管安装预应力用波纹管按照设计要求采用塑料波纹管，经检验合格方可使用。波纹管严格按设计图纸位置和要求安装，并要以定位筋将波纹管固定牢固，在直线段间距约为1.0m一道“U”字形612架立筋固定，曲线段间距按0.5m加密，以免在混凝土浇筑过程中，波纹管产生移位，影响钢束对箱梁混凝土的应力；如果管道和普通钢筋发生冲突，应适当调整普通钢筋位置，确保预应力管道位置准确。严禁随意割断钢筋。预应力管道不得破损，在混凝土中不得有漏浆现象。（2） 孔道预留根据设计图纸确定的位置，固定锚垫板，喇叭口，螺旋筋，加强筋，保证其位置正确且牢固可靠；波纹管及喇叭管连接处用胶带密封，以防砼浇筑过程中，水泥浆进入波纹管堵塞压浆孔道。（3） 锚垫板安装在张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋，并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接牢固，锚垫板要牢固地安装在模板上。要使垫板及孔道严格对中，并及孔道端部垂直，不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口及波纹管道要连接平顺，密封。对锚垫板上地的压浆孔要妥善封堵，防止浇注混凝土时漏浆堵孔。安装锚垫板时，对于两端张拉的锚具，需注意压浆端进浆孔向下，出气孔向上，以保证压浆密实。（4）锚具、夹片进场必须进行外观检验、硬度检验和静载锚固性能试验，经检验合格后方可使用。4.2钢绞线4.2.1钢绞线下料（1） 钢绞线下料应在特制的放盘筐中进行，防止钢绞线弹出伤人和扭绞。（2） 散盘后的钢绞线应细致检查外观，发现劈裂重皮、小刺、折弯、油污等需进行处理。（3） 钢绞线必须在平整、无水、清洁的场地下料，下料前应先将钢绞线切口端用铅丝扎紧，防止钢绞线散开。钢绞线采用砂轮锯切割下料，严禁电弧、氧焊切割。（4） 钢束下料长度应通过计算确定：钢绞线下料长度要通过计算确定，计算应考虑孔道曲线长，锚夹具厚度，千斤顶长度及外露工作长度等因素，两端张拉下料长度=钢束通过的孔长度+2X（工作锚高度+限位板高度+千斤顶长度+工具锚高度+便于操作的预留长度）。（5） 钢绞线应根据各孔道的长度分别编束绑扎，绑扎用1mm铁丝缠绕扎紧，绑扎间隔不大于1.5m，编束后的钢绞线应顺直不得扭结。4.2.2穿束（1） 穿束前应检查管道是否畅通，如果出现堵塞孔道现象，必须采取措施疏通。（2） 钢绞线端头必须做成锥型并包裹，可利用人工或卷扬机进行牵引，并在浇砼之前穿束。（3） 穿束时在管道内穿入一根引索，利用引索将钢丝引出，将钢丝另一端及钢束拖头连在一起，用卷扬机将钢束拉出。（4） 钢绞线穿入梁体后应尽快张拉，停放时间不宜过长，否则应采取防锈措施。4.3张拉机具及仪表选用及校验预应力机具及仪表（压力表精度应＞1.5级）应由专人管理及使用，应定期维护和检验。（1） 压力表应及张拉千斤顶配套使用。（2） 预应力设备应建立台帐并定期检查。（3） 千斤顶为穿心式，额定张拉吨位为张拉力的1.2-1.5倍。千斤顶在张拉前必须经过校正，校正系数不得大于1.05。标定应在经主管部门授权的法定计量技术机构进行。千斤顶在下列情况下应重新标定：预应力机械长期不使用或使用期限超过3个月或200次；油表不回零，或严重漏油主要部件损伤，拆修更换配件的张拉千斤顶必须重新校正。延伸量出现系统性偏差4.4回归方程式压力表和油泵经过标定后，根据试验报告上线性回归方程式，进行计算。双控以表的读数为主，伸长量检核5.预应力张拉工艺及操作要点5.1预应力张拉工艺流程施工准备管道清理穿束锚具安装安装千斤顶F开始张拉0.25k作伸长值标记5k(持荷2min)补油至5k,侧伸长值，校核伸长值回油自锁锚固，测总回缩量，数据复核图1预应力张拉工艺流程图5.2预应力体系张拉预应力张拉采用穿心式千斤顶单束双端对称张拉、应力及伸长值双控法施工工艺，张拉操作。5.2.1张拉前的准备工作人员准备：张拉作业人员应具有预应力施工知识且施工经验丰富，经过培训、考核合格才能上岗。确保操作正确，杜绝违规操作。设备准备：在进行张拉作业前，对千斤顶、油泵、压力表进行配套标定。安全措施的准备：必须在千斤顶前端2m处架设牢固可靠的挡板，挡板强度，尺寸要符合安全规定。操作人员必须在千斤顶侧边，挡板及千斤顶间严禁站人，防止夹片弹出伤人。施工现场必须有确保全体人员和设备安全的必要预防措施。预应力钢筋的张拉是保证预制梁质量的关键工序，浇筑砼标准养生7天且砼强度达到设计强度的90%以上时，方可进行张拉。强度的检验必须是同批次、同期、同养生条件混凝土试块的强度。5.2.2张拉工艺：钢绞线预应力钢绞线均采用抗拉强度标准值fpk=1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线。其力学性能指标符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB\TS5224-2003)规定，锚下张拉控制应力0.75fpk=1395MPa.预应力张拉顺序A8、A9过梁张拉顺序为F1f103%、，F3-50%6a，F2-103%6a，F3-103%、，钢束。C线一联箱梁张拉顺序为F3-50%6a，F2-103%6a，F1-50%6a，F3-103%6a，F1f103%6a。齿板Bf103%6a。A线第四联箱梁张拉顺序为F3f50%6a，F2f103%6a，F1-50%6a，F3-103%6a，F1-103%6a。上齿板B-103%6a，下齿板B-103%6aO张拉控制应力控制：预应力筋张拉控制应力应符合设计要求。在任何情况下不得超过设计规定最大张拉控制力。张拉到100%应力持续荷载2min时观察油表指针，荷载是否稳定，不能稳定时应查明原因，及时处理后才能继续作业。伸长量控制：施加预应力采用张拉力及伸长量双控，当预应力钢束张拉到设计值时，实际伸长量及理论伸长量的误差控制在±6%以内。实际伸长量应扣除钢束的非弹性变形的影响预应力钢绞线张拉时的控制应力应以张拉时的伸长值进行校核。在张拉过程中要注意梁体特别是顶腹板砼的变化，必要时，派专人进行观测。出现异常情况应立即停止张拉，并查明原因，以便采取正确措施进行处理。张拉程序：张拉程序按要求进行，其张拉程序为：钢绞线采用:低松弛力筋：0-初应力一6con(持荷2min锚固)理论伸长值计算：后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算公式如下：△L=(PpL)/(ApEp)式中：Pp――预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋按资料1附录G—8(《公路桥涵施工技术规范》第339页)计算L 预应力筋的长度（mm）Ap 预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2。Ep――预应力筋的弹性模量（N/mm2）Pp=P（1-e-（kx+圜））/（kx+^0）式中：Pp 预应力筋平均张拉力（N）P 预应力筋张拉端的张拉力（N）x从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015p――预应力筋及孔道壁的摩擦系数，取0.25实测伸长值：在初始张拉力15%oK状态下作出标记，钢绞线张拉20%ok作为初应力，初应力伸长值采用理论推算伸长值，15%ok〜100%ok的伸长值作为实测伸长值。（5）偏差处理：预应力的张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以钢束的实际伸长量进行校核，实测伸长值及理论伸长值的误差不得超过规范要求，否则应停止张拉，分析原因，在查明原因并加以调整后，方可继续张拉。张拉完成以后，实际测量的伸长值及理论伸长值之差不应超过土6%，否则采取如下步骤予以调整。对千斤顶以及及之配对使用的压力表进行重新校准。对钢绞线作弹性模量检验（注意：在每批次钢绞线到场后，所用部位的理论伸长量，需经过该批次新材料的弹性模量值重新计算理论伸长量）。放松预应力钢铰线重新进行张拉。预应力钢铰线用润滑剂以减少摩擦损失。（6）张拉后的多余钢绞线用砂轮切割机切除，外露3〜4cm，严禁用电焊焊割或乙炔气割。5.2.3预应力施工注意事项（1） 施加预应力前，对砼构件进行检验，外观尺寸符合质量标准要求；张拉时强度不低于设计规定，设计未规定时，不低于设计标号的90%。（2） 穿束前检查锚垫板和孔道，锚垫板位置正确，孔道内畅通、无水分和杂物。浇筑砼前穿束的孔道，在可能条件下，在管道安装后、浇筑砼前检查预应力钢材是否能在管道内自由滑动。（3） 预应力钢材可分批、分段对称张拉，其张拉顺序符合设计规定。（4） 预应力钢材在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。（5） 所有张拉设备、仪表设专人领取、保管，不准挪作它用。（6） 预应力张拉工序属关键工序，也属重要隐蔽工程，除施工人员自检、互检外，专职检查部门对其张拉程序、张拉顺序、张拉力值、静停、伸长值、断丝滑丝等进行监督性的旁站检查。（7） 每孔箱梁张拉时，必须有专人负责及时填写张拉记录。（8） 张拉完毕后，预应力记录须经主管技术员或质检工程师签字认可。5.3压浆5.3.1施工工艺真空灌浆是后张预应力混凝土结构施工中的一项新技术，其原理是在孔道的一端采用真空泵对孔道进行抽真空，使之产生-0.06〜-0.1MPa左右的真空度，然后用灌浆泵将优化后的水泥浆从孔道的另一端灌入，直至充满整条孔道，并加以0.5〜0.6MPa的正压力，以提高预应力孔道灌浆的饱满度和密实度。其施工工艺如下图所示。图2真空灌浆施工工艺图（1） 张拉施工完成后，切除外露的钢绞线，进行封锚。封锚时必须将锚下垫板及夹片、外露钢绞线全部包裹。（2） 清理锚下垫板上的灌浆孔，保证灌浆通道畅通。（3） 确定抽真空端和灌浆端，安装引出管、球阀和接头，并检查其功能。（4） 搅拌水泥浆使其水灰比、流动度、泌水性达到技术要求指标。水泥为强度等级不低于52.5级低碱普通硅酸盐水泥，并添加减水剂和阻锈剂，水胶比不超过0.34,不得泌水，流动度不应大于25s,30min后不应大于35s。初凝时间大于3小时，终凝小于24小时，压浆时浆体温度不超过35°C。浆体对钢绞线无腐蚀作用。启动真空泵抽真空，使真空度达到-0.06~-0.1Mpa并保持稳定。启动灌浆泵，当灌浆泵输出的浆体达到要求的稠度时，将泵上的输送管阀门打开，开始灌浆。灌浆过程中，真空泵保持连续工作。待真空泵端的空气滤清器中有浆体经过时，关闭空气滤清器前端的阀门，稍后打开排气阀，当水泥浆从排气阀顺畅流出，且稠度及灌入的浆体相当时关闭抽真空端所有的阀门。灌浆泵继续工作，压力达到0.5〜0.6Mpa，持压2分钟。关闭灌浆及灌浆端所有阀门，完成灌浆。拆卸外接管路、附件，清洗空气滤清器及阀等。完成当日灌浆后，必须将所有粘有水泥浆的设备清洗干净。安装在压浆端及出浆端的球阀，应在灌浆后一小时内拆除、清洗。5.3.2真空灌浆注意事项：孔道密封检查：将灌浆阀、排气阀全部关闭，打开真空阀，启动真空泵抽真空，观察真空压力表读数，当管内真空度维持在-0.08Mpa左右时停泵约1min时间，若压力保持不变即可认为孔道能达到并维持真空，否则重新检查密封。水泥浆搅拌：搅拌好的水泥浆要做到基本卸尽，在全部灰浆卸出之前不得投入未拌和的材料，更不能采取边出料边进料的方法，严格控制浆体配比。严格控制用水量，否则易造成管道顶端空隙。对未及时使用而降低了流动性浆体，严禁采用加水的办法来增加灰浆的流动性，配制时间过长的浆体不应再使用。水泥浆出料后应尽量马上泵送，否则应不停搅拌防止离析。灌浆完成后，应及时拆卸、清洗管、阀、空气滤清器、灌浆泵、搅拌机等所有沾有水泥浆的设备和附件。每条孔道一次灌注要连续完成，灌注完一条孔道换其它孔道时间内，继续启动灌浆泵，让浆体循环流动。5.4封锚压浆完成后要进行清洗，清洗凿毛梁端砼，设置封锚端钢筋并浇筑砼。封锚砼的强度采用同强度等级值的砼。严格控制封锚后的梁体长度；长期外露锚具应有防锈措施。质量保证措施（1） 严格按设计图纸和现行施工验收规范组织施工，具体操作严格按批准后的施工方案和预应力施工工法进行。（2） 认真做好自检，互检等检验工作，并及时进行隐蔽工程验收，未经验收不得进行下一道工序的施工。建立自检体系，检验由项目总工、质检部长、试验室和施工队队长、技术员及工班长，层层落实，责任下放到每个工人。（3） 张拉施工前，应认真复核图纸及施工情况，在现场同条件养护的混凝土试块的试压强度达到设计允许的张拉强度后，方可进行张拉。（4） 所有张拉人员施工前要经过培训，持证上岗。（5） 严格按图纸要求进行施工。发现问题应及时上报有关单位，经有关部门核定后继续施工。（6） 预应力筋张拉前，不得拆除承重模。（7） 张拉前应对待张拉梁的外观作必要的检查，确认混凝土浇捣质量合格，无蜂窝，空洞、（8） 未发现异常裂缝等后方可进行张拉；如有异常，应及时通知有关单位，查明原因，必要时调整张拉方案，经批准后再进行张拉。（9） 钢绞线存放在钢筋加工雨棚中，并加盖棚布，防锈。安全、环保施工措施（1） 严格执行安全操作规程进行施工，施工前要预先进行交底，应对张拉操作人员进行安全教育。（2） 锚具、夹具应设专人妥善保管，避免锈蚀、玷污、遭受机械损伤或散失。施工时在终张拉完成后对锚具进行防锈处理。（3） 张拉设备使用前，应对高压油泵、千斤顶进行空载试运行，无异常情况方可正式使用。高压油管使用前应作耐压试验，不合格的不能使用。（4） 张拉时，箱梁两端不准站人，操作人员站在侧面，两端设置防护栏高压油泵放在箱梁端部左右侧。参加张拉人员穿戴好劳动防护用品，特别要戴好防护眼镜，以防高压油泵破裂喷油伤眼睛。操作人员站立位置安全，有回旋余地，高处作业设置平台防护栏。（5） 张拉时千斤顶后方不得站人，不得在有压力的情况下旋转张拉工具的螺丝或油管接头。张拉过程中，千斤顶两侧需设防护网，千斤顶后设置安全防护板，千斤顶后严禁站人，测量伸长值的人员，须待油泵停机后，站在千斤顶侧面工作。钢绞线断滑丝处理时，两端都装上千斤顶。（6） 张拉过程中，两端油泵司机统一指挥送油或回油，千斤顶正后方不准站人，油管不准踩踏攀扶。工作完毕打开油阀，切断电源，非油泵司机禁止操作油泵，千斤顶不得超过设计最大拉力和最大行程。（7） 张拉油泵操作者在操作时专心专意，不准及外人交谈，更不准油泵司机开动油泵后去干其它工作。（8） 张拉作业时，不得敲击及碰撞张拉设备，油压表妥善保护，避免受震。高压油管防弯折，防踏压，油管接头处加防护套，防止喷油伤人，不得载压检查油路。张拉时如遇临时停电，立即拉闸断电，以防突然来电发生危险。（9） 切割钢绞线时应注意防止砂轮片破碎伤人。操作人员需带防护眼镜。（10） 压浆人员必须站在锚具两侧操作，严禁正对锚具，也不得踩踏高压油管。8.计算书

边跨边梁预应力钢绞线张拉理论伸长量计算张拉钢绞线对称布置，故以下所有梁板计算时均考虑半幅计算输入已知数据(注意单位)Nk(KN)=2092.5—张拉控制力A(mm2)=2085—预应力钢绞线截面面枳E'(MPa)=195000一预应力钢绞线弹性模量k=0.0015一孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数u=0.17一预应力钢绞线及孔道壁的摩擦系数分段输入各段参数分段一伸长量精确计算法L1(m)0(rad)kx+网e-(kx+p0)终点力(KN)P1AL=117.24R(mm)a3.350.0150.0075750.9924542092.50100000分段二伸长量精确计算法L2(m)0(rad)kx+网e-(kx+pQ终点力(kn)p2AL=215.76R(mm)a3.0700.0046050.9954062087.69100000分段三伸长量精确计算法kx+pB e-(kx+词)计算结果正偏差负偏差总伸长量(mm)AL=66.0169.9762.051、伸长率二实际伸长量/计算钢绞线长度2、 (实际伸长量-理论伸长量)/理论伸长量不得大于6%(设计规定)3、 设计预拱度查通用图或施工呼，实际可自己编写，但两项相加不得超过设计8mm

边跨边梁预应力钢绞线张拉理论伸长量计算张拉钢绞线对称布置，故以下所有梁板计算时均考虑半幅计算输入已知数据(注意单位)Nk(KN)=2092.5—张拉控制力A(mm2)=2100一预应力钢绞线截面面枳E'(MPa)=195000一预应力钢绞线弹性模量k=0.0015一孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数u=0.17一预应力钢绞线及孔道壁的摩擦系数分段输入各段参数分段一伸长量精确计算法L1(m)0(rad)kx+pBe-(kx+pB)终点力(KN)P1AL=114.51R(mm)a2.8400.004260.9957492092.5000分段二伸长量精确计算法L2(m)0(rad)kx+pBe-(戚+pB终点力(kn)p2AL=24.19R(mm)a0.830.1380.0247050.9755982066.8660007.934分段三伸长量精确计算法L3(m)0(rad)kx+pBe-(kx+pB)终点力(KN)P3AL=314.45R(mm)a2.8700.0043050.9957042062.42100000分段四伸长量精确计算法kx+pB e-(kx+词)计算结果正偏差负偏差总伸长量(mm)AL=66.3170.2962.331、伸长率二实际伸长量/计算钢绞线长度2、 (实际伸长量-理论伸长量)/理论伸长量不得大于6%(设计规定)3、 设计预拱度查通用图或施工呼，实际可自己编写，但两项相加不得超过设计8mm

边跨边梁预应力钢绞线张拉理论伸长量计算张拉钢绞线对称布置，故以下所有梁板计算时均考虑半幅计算输入已知数据(注意单位)Nk(KN)=2092.5—张拉控制力A(mm2)=2100一预应力钢绞线截面面枳E'(MPa)=195000一预应力钢绞线弹性模量k=0.0015一孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数u=0.17一预应力钢绞线及孔道壁的摩擦系数分段输入各段参数分段一伸长量精确计算法L1(m)0(rad)kx+H。e-(kx+H。)终点力(kn)P1AL=124.32R(mm)a4.7600.007140.9928852092.50100000分段二伸长量精确计算法L2(m)0(rad)kx+H。e-(kx+H。)终点力(kn)p2AL=21.86R(mm)a0.3680.1350.0235020.9767722068.10100009分段三伸长量精确计算法L3(m)0(rad)kx+H。e-(kx+H。)终点力(kn)P3AL=34.92R(mm)a0.97500.0014630.9985392066.59100000kx+H。 e-(kx+昭)kx+H。 e-(kx+词)计算结果正偏差负偏差总伸长量(mm)AL=62.2065.9458.471、伸长率二实际伸长量/计算钢绞线长度2、 (实际伸长量-理论伸长量)/理论伸长量不得大于6%(设计规定)3、 设计预拱度查通用图或施工呼，实际可自己编写，但两项相加不得超过设计8mm

边跨中梁预应力钢绞线张拉理论伸长量计算张拉钢绞线对称布置，故以下所有梁板计算时均考虑半幅计算输入已知数据(注意单位)Nk(KN)=2092.5—张拉控制力A(mm2)二2100一预应力钢绞线截面面枳E'(MPa)=195000一预应力钢绞线弹性模量k=0.0015一孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数u=0.17一预应力钢绞线及孔道壁的摩擦系数分段输入各段参数分段一伸长量精确计算法L1(m)0(rad)kx+pBe-(kx+p0)终点力(KN)P1AL=117.12R(mm)a3.3500.0050250.9949882092.50100000分段二伸长量精确计算法L2(m)0(rad)kx+pBe-(kx+p0终点力(KN)P2AL=20.45R(mm)a0.0880.0150.0026820.9973222089.7010000分段三伸长量精确计算法L3(m)0(rad)kx+pBe-(kx+p0)终点力(KN)P3AL=326.56R(mm)a5.22600.0078390.9921922081.53100000kx+pB e-(kx+词)计算结果正偏差负偏差总伸长量(mm)AL=88.2693.5682.971、伸长率二实际伸长量/计算钢绞线长度2、 (实际伸长量-理论伸长量)/理论伸长量不得大于6%(设计规定)3、 设计预拱度查通用图或施工呼，实际可自己编写，但两项相加不得超过设计8mm

边跨中梁、中跨边梁预应力钢绞线张拉理论伸长量计算张拉钢绞线对称布置，故以下所有梁板计算时均考虑半幅计算输入已知数据(注意单位)Nk(KN)=2092.5—张拉控制力A(mm2)二2100一预应力钢绞线截面面枳E'(MPa)=195000一预应力钢绞线弹性模量k=0.0015一孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数u=0.17一预应力钢绞线及孔道壁的摩擦系数分段输入各段参数分段一伸长量精确计算法L1(m)0(rad)kx+网e-(kx+网)终点力(KN)P1AL=114.51R(mm)a2.8400.004260.995752092.50100000分段二伸长量精确计算法L2(m)0(rad)kx+网e-(kx+明终点力(kn)p2AL=24.19R(mm)a0.830.1380.024710.97562066.8660008.38分段三伸长量精确计算法L3(m)0(rad)kx+p0 e-(kx+阳)终点力(KN)P3AL=314.47R(mm)a2.872500.004310.99572062.42100000kx+pB e-(kx+词)计算结果正偏差负偏差总伸长量(mm)AL=66.3470.3262.361、伸长率二实际伸长量/计算钢绞线长度2、 (实际伸长量-理论伸长量)/理论伸长量不得大于6%(设计规定)3、 设计预拱度查通用图或施工呼，实际可自己编写，但两项相加不得超过设计8mm

中跨边梁预应力钢绞线张拉理论伸长量计算张拉钢绞线对称布置，故以下所有梁板计算时均考虑半幅计算输入已知数据(注意单位)Nk(KN)=2092.5—张拉控制力A(mm2)=2100一预应力钢绞线截面面枳E'(MPa)=195000一预应力钢绞线弹性模量k=0.0015一孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数u=0.17一预应力钢绞线及孔道壁的摩擦系数分段输入各段参数分段