长寿区快速通道项目（齐心大道立交、长寿段K22+340～K23+460）工程地质详细勘察报告

两江新区-长寿区快速通道项目（齐心大道立交、长寿段K22+340～K23+460）工程地质详细勘察PAGE第0页，共27页两江新区-长寿区快速通道项目（齐心大道立交、长寿段K22+340～K23+460）工程地质详细勘察报告第五册共五册

目录1、勘察工作概况 31.1任务由来及工程概况 31.2本次勘察目的与任务 41.3本次勘察依据及执行的主要技术规范: 41.4勘察范围、勘察阶段及勘察等级判定 51.5勘察工作布置及任务完成情况 51.6勘察质量评述 62、工程地质条件 72.1地形地貌 72.2气象、水文 72.3地质构造 82.4地层岩性 82.5水文地质条件 92.6不良地质现象 93、岩、土物理力学特征 93.1土层 93.2岩石 103.3岩土体参数建议值 123.4.岩土工程特性及土石工程分级 134、岩体基本质量等级 145、岩土工程分析评价 145.1场地、地基稳定性及建筑的适宜性评价 145.2道路区工程地质评价 145.3桥位区工程地质评价 205.4地震效应评价 215.5岩土地震稳定性评价 216、地基评价 226.1地基均匀性及稳定性评价 226.2特殊性岩土 226.3水、土腐蚀性评价 226.4施工对周边环境及相邻建筑物的影响评价 226.5场地水对基础施工的影响评价 236.6成桩可能性、桩的施工条件及其对环境的影响评价 236.7地质条件可能造成的工程风险分析 247、岩土工程结论与建议 247.1结论与建议 24附表目录附表1勘探点数据一览表图件目录图例勘探点平面位置图（比例尺1：1000）工程地质剖面图（比例尺1：200、1：500）柱状图（比例尺1:200）附件目录岩土工程勘察任务委托书勘察纲要测量说明岩土物理力学试验外业见证报告

1、勘察工作概况1.1任务由来及工程概况受重庆市城市投资建设（集团）有限公司的委托，我公司承担两江新区至长寿区快速通道(长寿段K16+190～K23+610)的工程地质勘察工作。本项目由重庆市设计院设计，南起于三环高速，顺接快速路六纵线，往北沿铜锣山东侧，经石船、统景，跨越御临河，穿越明月山至长寿晏家后，北止于菩提山北侧渝巫路，接顺现状菩提北路。道路等级为城市快速路，设计速度80km/h，双向六车道（两侧预留双向四车道货运通道），标准路幅宽度为29米，工程范围长度约23.61km，沿线分别与规划铁路东环线、渝万铁路和渝利铁路相交。主要建设内容包括隧道2座（晏家隧道约4.46km、龙门桥隧道左洞926.5m、右洞906.5m），跨御临河桥梁1座，互通立交5座（1座为规划预留），服务区1处，主线收费站1处。项目拟划分为三个标段：一标段（主城段）：桩号范围K0+000～K11+510，从项目起点至明月山晏家隧道西侧洞口，位于两江新区和渝北区，总长11.51km，包括3座互通立交和1座跨御临河桥梁，另有1处服务区；二标段（隧道段）：桩号范围K11+510～K16+190，包含整个明月山隧道，位于渝北区和长寿区，总长4.68km，含一处特长隧道。其中穿明月山晏家隧道段桩号范围K11+606～K16+066，隧道总长4.46km。隧道两侧洞口路基段总长220m；三标段：明月山晏家隧道东侧洞口至项目终点，位于长寿区范围，总长7.42km，含3座互通立交（1座为规划预留），另有1处主线收费站。本次勘察范围位于三标段，本标段分五册，本报告属第五册，桩号范围为：长寿主线段K22+340～K23+460，道路长度1120m，标准主线道路宽度46.0m，工程类型为快速路，重要性等级为一级；包含改建段省道S102(齐心大道)，桩号K0+000~K0+458.432,路幅宽度11.5m，工程类型为次干道，重要性等级二级。其中K22+860～K22+992为主线18号桥梁，桥梁全长122.0m，桥跨组合（3×40m）；为大桥，重要性等级为一级，主线段K22+760~K23+140路幅左右侧为南北辅道，南辅道桩号K0+000~K0+378.795，北辅道K0+000~K0+381.205，两段辅道路幅宽度均为9.5m。桥梁设计特征如下表1.1。表1.1桥梁主要设计特征桥梁名称起点里程终点里程桥梁类型跨度（m）桥墩结构类型18号主线桥K22+860K22+992钢箱梁3×40矩形墩大桥本段范围由本我公司于2021年3月完成了初步勘察，按合同约定提交了经重庆市建城施工图审查有限公司审查合格的初步勘察报告（项目编号为KC(2020)-17-0016201B），初勘报告主要结论及建议为：场地斜坡及陡坡现状稳定。场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象，地下无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。建设场地整体稳定，适宜本项目建设；勘察区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。按《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）之规定：本道路项目处于基本烈度为6度地区。根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008），拟建的抗震设防类别为B类，需进行E1地震作用和E2地震作用下的抗震设计。边坡开挖中应采用采用逆作法施工，机械开挖，加强变形监测，采用动态设计，信息法施工。分段开挖、分段支挡，未经设计许可严禁大开挖、爆破作业；桥梁建议以中等风化基岩作为基础持力层。场地土层厚度一般较薄，且多位于坡角较陡的斜坡上，建议采用人工挖孔桩，但施工前应进行安全专项论证，在土层段应做好护壁工作；场地深厚填土区域、沟谷及河沟一带地下水较丰富，施工中桩孔内容易出现涌水现象，建议选择枯水季节施工，并且应采取截水、抽、排水等措施，当桩孔内积水不能抽干时可采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑；基础开挖施工时，应做好周边临时地表排水措施，避免施工期间，地表水倒灌入基槽内，影响施工进度及地基承载力，基槽开挖到位验收合格后应及时封闭。本次勘察范围道路两侧拟采用挖方边坡，岩质边坡每8m一阶分级放坡，小于三级的岩质部分坡率取1:0.75，大于三级的岩质部分坡率取1:1.0；土质边坡坡率1:1.5；填方边坡，第一级坡率1:1.5，第二级坡率1:1.75，第三级坡率1:2.0（每8m一个台阶，台阶宽2m）的分阶放坡坡率进进放坡。主线段左侧最大填方边坡高度25.26m，右侧最大填方边坡高度33.72m，边坡安全等级为一级。S102（齐心大道）省道左侧最大填方边坡高度为21.46m，右侧最大挖方边坡高度约20.1m，边坡安全等级为一级。1.2本次勘察目的与任务本次勘察目的是为施工图设计提供必要的工程地质资料及设计参数，具体任务：1）查明场地地层岩性、地质构造、岩土体结构及其物理力学性质；2）查明致灾地质体的分布、规模、成因及其对场地的影响，查明有无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；3）对工程场地稳定性和适宜性进行分析评价；4）对场地地震效应进行初步评价；5）查明水文地质条件，地下水对工程建设的影响程度，评价环境介质对建筑材料的腐蚀性；6）对桥位区评价其地基稳定性，提供验算地基承载力、地基变形、抗倾覆和抗滑移所需岩土参数；7）查明桥位区备选桩端持力层的分布、厚度变化规律，提供桩侧摩阻力和端阻力，提出了桩型、工法的建议；8）对场地特殊性岩土评价其对工程产生的不利影响，并提出处理措施建议；9）分析评价周边环境与拟建道路工程的相互影响，对可能出现的工程地质问题提出防止措施建议。10）对道路回填及开挖形成的人工边坡进行稳定评价，提出防治建议；11）对设置支挡结构的路段进行稳定性分析，并对支挡型式及相应的地基持力层、设计参数提出建议。1.3本次勘察依据及执行的主要技术规范:1.3.1勘察依据①《建设工程勘察合同》；②《岩土工程勘察任务委托书》；③《勘察纲要》；④甲方提供的地形图和拟建物平面图；⑤两江新区至长寿区快速通道(齐心大道立交、长寿段K16+190～K23+610)工程地质初步勘察报告1.3.2勘察执行的主要技术规范主要技术标准：（1）《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）；（2）《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016；（3）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；（4）《公路桥梁抗震设计规范》JTG/T2231-01-2020；（5）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）；（6）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）；（7）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）（8）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（9）《公路路基设计规范》(JTGD30—2015)；（10）《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）；（11）《公路工程地质勘察规范》JTJC20-2011；（12）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；（13）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）；（14）《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2019年版）。参考规范：（1）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019；（2）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）。1.4勘察范围、勘察阶段及勘察等级判定按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），渝建【2013】345和346号文附件1、2，场地勘察等级划分如下：拟建项目工程重要性等级为一级；场地类别划分为中等复杂场地（详见表1.4-1），工程勘察等级为甲级。根据上述“规范”、“文件”，本次工程勘察阶段为经过了初步勘察后的详细勘察。表1.4-1场地类别划分判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形、地貌地形坡度2～33°√中等复杂场地岩层倾角(°)28～48°√岩土特征岩土种类较多，性质变化较大√岩体完整程度较完整√土层厚度(m)土层厚度0.2～13.0m√地表水、地下水对岩土体影响程度中等√不良地质现象不发育√破坏地质环境的人类活动不强烈√2）勘察范围根据渝建【2013】345和346号文附件1、2，判定如下表，勘察范围满足文件要求。表1.4-2重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1倍边坡高度。满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围大于外倾结构面影响范围。满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。无满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于基坑深度的2倍。满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围1.5勘察工作布置及任务完成情况根据工程重要性等级及地基复杂等级，按照《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）有关规定布置工作量。勘察方法及手段以机械钻孔为主，辅以地表工程地质测绘、原位测试、岩土室内试验。沿道路轴线布置钻孔，对道路沿走向20～40m布置一条勘探线，每条勘探线布置钻孔2～5个，在勘察期间，共完成126个钻孔，利用初勘完成47个钻孔，其中控制孔63个，控制孔约占总孔数1/3；一般孔110个。道路区孔深钻入设计路面标高以下中等风化基岩内8～10m；桥梁孔进行预计持力层中等风化基岩内8～10m。边坡按垂直于边坡走向布置钻孔，每个剖面至少布置2个钻孔，坡段孔深达到潜在滑动面以下5m且进入稳定地层不少于5m。工作严格按照《钻探操作规程》作业，开动钻机10台于2021年8月1日～2021年8月10日完成外业工作。完成主要工作量见表1.5。表1.5完成工作量统计项目单位数量工程地质测绘1：500工程地质测绘及调查km20.6钻探钻孔及进尺m/孔1882.70/126利用钻孔及进尺m/孔1005.3/47取样及室内测试单轴抗压强度组31利用单轴抗压强度组51抗拉剪组4利用抗拉剪组10利用土样（土常规）组6原位测试利用动力触探m/孔16.7/3波速测试（声波）m/孔59.0/3工程测量定测钻孔个126剖面测量（1：200）km/条8.1/44剖面测量（1：500）km/条2.7/4水位观测孔1261.6勘察质量评述1.6.1根据甲方提供的1：500平面图及地形图作为工作底图，场地及两侧各30m范围为工作重点，向外侧工作深度逐渐降低。采用半仪器法及特征地形地物定点，对不良工程地质现象、水文地质条件、地质界线、岩层产状、节理裂隙及不同地貌单元划定其边界并勾绘于图上。共计填图面积约0.6km2。地质点及地质界限在平面图上的精度为3mm，地质测绘工作满足规范要求。1.61.6.2.1作业依据：根据甲方提供1∶500比例尺钻孔平面设计图，该图坐标系为重庆市独立坐标系；高程为1956年黄海高程。执行规范：CJJT8-2011《城市测量规范》。1.6.2.2作业方法：利用甲方提供的控制点作为本次工程测量的控制点。作业时使用拓普康全站仪观测水平角、垂直角各一测回、测距一测回，两次读数。仪高、觇高量至毫米，高差取往返测中数。在工程布置平面图上，根据甲方提供资料计算求得各钻孔坐标，在各相应控制点上设站使用拓普康全站仪，采用极坐标法放样各钻孔。待钻孔施工完毕，在相应控制点上设站，采用极坐标法定测各钻孔。作业时观测水平角一测回、垂直角一测回、测距一测回；采用三角高程法测量各钻孔高程。对场地进行工程地质调查及测绘的精度满足要求。钻孔平面位置偏差在0.25m以内，高程偏差在±0.05m以内，工程测量符合规范要求。1.6.3钻探：本次勘察钻探劳务单位为重庆途越工程咨询有限公司。钻进过程中严格按勘察方案及钻探操作规程执行，未出现安全质量事故。以开孔φ110mm，终孔φ91mm钻具钻进，土层采用小水量钻进，基岩采用循环水回转钻进，采取率：填土层大于65%；粉质粘土大于90%；强风化基岩大于65%；中等风化基岩采取率大于80%。钻孔钻探结束并验收合格后采用粘土球回填钻孔，均匀回填，每0.5～1.0m分层捣实。钻探回次进尺小于2.0m，满足《建筑工程地质勘探与取样测试技术规程》（JGJ/T87-2012）要求1.6.4原位测试：波速测试：单孔法。本次勘察选择代表性钻孔2个进行波速测试。测试工作委托重庆川东南工程勘察设计院有限公司负责完成。测试设备为RSM—24FD浮点工程仪(配井中三分量传感器)及RSM-SY5智能工程仪（配40kHz单发双收换能器）。剪切波采用震源产生压缩波（又称P波）和剪切波（又称S波），经过土层，由在孔中的三分量检波器接收，根据波传播的距离和走时计算出场地土的波速，进而评价场地土的工程性质；声波采用单发双收，源距0.5米，间距0.2原位测试严格按规范要求进行，地质人员现场指导并监督全过程，数据采集合理、齐全。1.6.5采样及室内测试：本次勘察采集中等风化岩样35组进行室内测试；利用初勘成果中等风化岩样51组进行室内测试及原状土样6组室内测试成果。取岩样孔数约占总孔数的1/2。岩样采集后立即采用塑料胶布密封，运输中采取了避免振动的措施，取样深度及样品数量符合规范要求；钻孔原状土样系采用薄壁取土器采集采取Ⅰ级原状土样，现场测定回收率，回收率在0.95-1.00之间。取样时及时包装，运输中采取了避免振动的措施，以上各类样品采集严格按样品采集的有关规定执行，样品数量、包装、运输、送样时间等满足《建筑工程地质勘探与取样测试技术规程》（JGJ/T87-2012）要求。各试样均严格包装后送重庆地之源地质工程检测有限公司1.6.6水文工作：在各孔终孔24h后进行了终孔水位观测，对场地范围内的水文地质条件进行了详细的调查。1.6.7本工程报告采用重庆川东南地质勘察院工程地质勘察CAD1.0成图1.6.81.6.9该工程由重庆南江工程勘察设计集团有限公司见证，见证员：高广艳，印章号：YKJZ-2310389-00242、工程地质条件2.1地形地貌场地地貌受地质构造和岩性控制，为构造剥蚀丘陵斜坡地貌。场地地形主要为斜坡分布，地形坡角一般12～33°，局部为陡坡分布，坡角48～55°，总体地形为中部低东西两侧低。主线K22+980~K23+460为在现菩提大道拓宽改造。本次勘察场地范围内勘探点最高高程365.35m，最低高程302.38m，相对高差为62.97m。2.2气象、水文气象：场地属亚热带温湿气候区，湿度大，冬冷夏热，降雨丰富，夏季多暴雨，据长寿区气象局资料：年平均气温：17.7℃，月平均气温：最高36℃、最低5.4℃，极端最高温度41.7℃、极端最低温度-3.5℃，一年中最热为7、8、9三个月，最冷为1月；年平均相对湿度79.9%，月平均相对湿度最大92%、最小64.3%；多年平均降水量1085.3mm左右，年最大降雨量1544.8mm，年最小降雨量740.1mm，1日最大降雨量206.11mm，降雨多集中在5～9月，年平均日照时数1243.8小时。根据重庆市1951～1998年的资料统计，全市出现暴雨共有138天，平均每年2.9天，最多年为8天，1971年出现暴雨日；日雨量≥100mm达到18次，出现3日总雨量达到150mm，而其中一日雨量>100mm的情况，最多年为3次；其中包括1996年7月21日出现的降雨量为206.1mm的特大暴雨。大暴雨平均约3年一遭。20世纪50年代中期和80年代中期，暴雨日数为谷点，60年代末期到70年代初期为峰点，从90年代初以来，暴雨日数有大增的趋势。图2-2重庆多年平均降雨量直方图近五十年来，连续2天以上暴雨共4次，分别是1963年5月25、26日（降水量分别是109.3mm、51.9mm）；1968年9月27、28日（降水量分别是55.5mm、52.6mm）；1978年5月29、30日（降水量分别是59.3mm、179.9mm）；1993年6月10、11日（降水量分别是70.2mm、50.2mm）。2021年7月1日-21日，重庆市累积降雨量达到了268.8毫米，创下1951年以来同期最大值。20年、50年、100年一遇降水量分别按110mm、180mm、206mm考虑。水文：本勘察范围内无地表水体，适合全年施工。2.3地质构造场地地质构造位于明月峡背斜南东翼，岩层呈单斜产出。勘察区范围内岩层产状105～117°∠20～33°，优势产状110°∠25°。层间裂隙较发育，表面平直很光滑，无胶结，泥质或泥夹岩屑充填，岩层层面结合很差，属软弱结构面。主要发育二组裂隙，裂隙属稍发育～较发育，其特征如下：1）220～228°∠64～68°，优势产状224°∠64°。裂面平整，裂面充填泥质，分离，平直光滑略有起伏，延伸长4～9m，间距0.8～2.2m，张开度1～4mm，铁锈浸染，呈黄色，结合很差，属软弱结构面；2）300～310°∠71～83°，优势产状305°∠77°。裂面微张开，无充填，平直很光滑，延伸一般2～8m，间距1.3～2.7m，张开度1～3mm，属软弱结构面，结合很差。场地构造裂隙不发育，未见次级褶皱及断层分布，地质构造简单。（见图2.3“构造纲要图”）图2.3“构造纲要图2.4地层岩性经钻探揭露及工程地质测绘，建设场地范围内岩土层为第四系全新统人工填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl），下伏侏罗系中统沙溪庙组泥岩（J2s-Ms）、砂岩（J2s-Ss），由新至老对各岩土层的工程特征描述如下：2.4.1全新统（Q4）素填土（Q4ml）：杂色，由粉质粘土、砂泥岩碎块石组成。硬质物约占35～48％，结构松散～稍密，稍湿，均匀性差，由机械堆填形成，回填时间约3年。揭露厚度0.20(QXZX156)～20.80m(QXZX98)，主要分布于S102（齐心大道）省道段K0+000～K0+458.432段现状道路及菩提大道处。粉质粘土(Q4el+dl)：黄褐色，主要由粉粒及粘粒组成，干强度及韧性中等，刀切面稍具光泽，无摇震反应。夹少量砂、泥岩碎石。一般呈可塑状。分布于整个场地，钻探揭露厚度0.30(QXZX52)～3.60m(QXZX37)。2.4.2侏罗系中统沙溪庙组(J2s)泥岩：紫红色。主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部含砂质重。整个场地均有分布，与砂岩呈互层状产出。砂岩：灰白色、灰褐色。由长石、石英及云母等矿物组成，中粒结构，钙泥质胶结，中厚层状构造。整个场地均有分布，与泥岩呈互层状产出。2.4.3风化带特征及基岩面起伏情况场地大部地段被第四系土层覆盖，局部陡坡基岩出露，基岩面总体与地形基本一致，基岩面坡角为4～33°。基岩强风化带：风化裂隙较发育，岩质较软，岩芯呈碎块状。根据钻探成果，钻孔揭露厚度0.80～4.70m。基岩中风化带：岩芯多呈柱状，局部块状，岩质较硬，构造裂隙不发育。基岩面与上覆土层呈不整合接触。各岩土层标高详见勘探点数据一览表（附表1）。2.5水文地质条件2.5.1地下水类型场地地下水按其特征可分为松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水两种类型。松散岩类孔隙水：松散岩类孔隙水主要赋存于素填土层中，属于临时性上层滞水，无统一地下水位，其补给来源主要为大气降水，迳流途径为由地表垂直下渗或产生层内侧向渗透，向填土较深处渗流、排泄，径流途径短，主要通过大气蒸发排泄。该类水受季节、降雨影响较大，雨季时丰富，旱季时贫乏。基岩裂隙水：基岩裂隙水水量贫乏且受大气降水影响明显，主要赋存于强风化基岩构造裂隙中，其赋存条件受构造裂隙分布情况和裂隙发育程度控制，接受大气降水或上覆第四系孔隙水补给。2.5场地内素填土属透水层，粉质粘土、泥岩属相对隔水层，砂岩为弱透水层。当大气降水后形成地表径流向地势低洼处排泄，部分由地表垂直下渗，沿基岩面径流。钻探施工完毕后提干钻孔循环水后24h观测孔内水位情况，钻孔水位一般不恢复。说明勘察期间场地绝大部分区域地下水贫乏，在地势较低的沟谷一带地下水较丰富。场地土层较薄，地下水较贫乏，根据周边项目经验，场地岩土层渗透系数：素填土取10.0m/d（经验值），粉质粘土取0.05m/d（经验值），泥岩取0.1m/d（经验值），砂岩取0.5m/d（经验值）。综上所述，水文地质条件中等复杂。2.5.3水及土层对建筑材料腐蚀性评价场地及邻近未见污染源，结合当地地区建筑经验，根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）附录G划分场地环境类型属Ⅱ类。根据场地周围环境条件及当地建筑经验判定，场地地表水及地下水对混凝有微微腐蚀性，对混凝土中钢筋有微腐蚀性，对钢结构材料有微腐蚀性。场地土层主要为素填土、粉质粘土层，周边未发现污染水源流入场地，根据当地建筑经验，判定场地土层对混凝土有微腐蚀性，对钢筋混凝土中钢筋有微腐蚀性，对钢结构材料有微腐蚀性，建议施工时宜采取水或土试样进行腐蚀性试验，校核腐蚀性结论。2.6不良地质现象经现场调查，场地内边坡已经治理或正在治理中，现状斜坡均未发现变形迹象。结合钻探成果、工程地质测绘及区域资料，勘察场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象，地下无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。3、岩、土物理力学特征3.1土层3.1.1素填场地内大部分为原始地貌，素填土层分布范围较小，厚度变化较大，主要分布于道路、房屋及施工区周边。利用初步勘察在3个钻孔中的重型动力触探成果，锤击数按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T－043－2016）有关规定统计，重型动力触探实测锤击数试验成果，统计结果如下表表3.3.1。表3.3-1重型动力触探统计土层名称孔号孔深（m）统计厚度(m)校正后锤击数平均值变异系数厚度加权平均值锤击数变异系数素填土QXZC1881.2~9.07.85.850.576.010.51QXZC1970.8~5.44.66.250.55QXZC1981.5~5.84.36.450.49根据实验结果，场地内素填土为松散～稍密状，均匀性较差。素填土天然重度20.5kN/m3（经验值），饱和重度取21.0kN/m3（经验值）。3.1.2粉质粘土本次利用初步勘察采集的6组粉质粘土样室内试验成果，试验统计见表3.1表3.1.2室内土工物理力学试验成果统计粉质粘土液性指数范围值0.30～0.39，为可塑状，压缩系数0.36，属中压缩性，压缩模量4.71MPa。可塑状粉质粘土地基承载力特征值根据试验结果按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019第4.3.3条结合地区经验取值：取150kPa。3.2岩石本次勘察岩石抗压31组、抗拉剪试样4组，利用初步勘察岩石抗压51组、抗拉剪试样10组，试验统计结果按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016第10.2.1～10.2.8条统计计算。见表3.2-1～3.2-4。表3.2-1中等风化泥岩抗压强度统计表孔号岩石名称抗压强度指标(MPa)天然(单值)饱和(单值)QXZC47中等风化泥岩9.39*8.23*10.5*6.02*5.28*6.73*QXZC584.335.263.672.523.062.14QXZC823.854.122.672.182.361.53QXZC965.234.166.223.082.463.67QXZC975.175.876.333.113.533.82QXZC1313.23*2.36*3.85*1.82*1.33*2.15*QXZC13413.8*15.2*10.68*9.26*10.2*7.11*QXZC1384.123.653.212.362.071.82QXZC1406.477.235.673.964.423.45QXZC14312.8*14.2*10.3*8.46*9.38*6.81*QXZC1464.765.233.872.773.022.25QXZC1587.214.335.624.322.613.38QXZC2023.562.674.111.991.512.32QXZC662.92*3.36*3.81*1.65*1.89*2.12*QXZC7314.9*15.2*12.8*10.2*10.4*8.71*QXZC765.616.584.373.383.962.63QXZC893.774.212.672.162.411.53QXZC1064.113.235.262.371.883.06QXZC11510.6*12.5*8.86*6.88*8.12*5.75*QXZC11813.3*15.1*12.2*8.92*10.1*8.16*QXZC1234.785.553.672.783.232.12QXZC1244.375.263.372.543.061.95QXZC1263.554.232.782.032.411.57QXZC1276.997.565.824.324.683.62QXZC15012.6*10.8*11.2*8.18*7.03*7.27*QXZC1523.523.044.212.021.742.41QXZC15510.2*12.3*8.25*6.62*8.01*5.35*QXZC1612.91*3.52*3.28*1.62*1.98*1.85*QXZC1722.61*3.33*3.57*1.45*1.82*1.96*QXZC1747.617.858.134.784.965.13QXZC19011.2*9.56*8.08*7.18*6.13*5.18*QXZC1945.176.364.383.063.762.57QXZC19711.8*10.5*12.6*7.78*6.92*8.33*QXZX773.294.115.131.922.372.99QXZX843.994.252.852.282.431.62QXZX407.237.926.714.564.984.22QXZX509.468.527.036.065.444.51QXZX549.268.399.326.035.466.05QXZX666.297.335.684.084.753.68QXZX728.388.777.555.375.624.84QXZX983.514.222.781.982.351.57统计件数n8181平均值5.293.20标准差1.8291.250变异系数d0.3460.391修正系数rs0.9340.926标准值4.942.96区间值2.67~9.461.51~6.06软化系数0.60备注：由于泥岩胶结程度、取样位置的不同以及岩体的差异性，抗压强度值变异系数较大，分析其原因为部分泥岩中砂质含量较高及胶结程度较好所致，去掉较大值（加*号值）进行统计。表3.2-2中等风化砂岩抗压强度统计表孔号岩石名称抗压强度指标(MPa)天然(单值)饱和(单值)QXZC33中等风化砂岩31.1032.6028.5023.2024.6021.50QXZC3610.6011.808.635.315.924.33QXZC4034.2036.8032.7026.1028.0024.80QXZC5522.9020.3025.1016.6014.9018.20QXZC6226.5028.3023.7019.7020.8017.50QXZC8016.6017.5019.2011.7012.2013.50QXZC9021.4023.5018.6015.5016.8013.40QXZC11117.3019.2016.5012.2013.3011.50QXZC11619.2021.3017.5013.5015.2012.40QXZC16935.9*42.1*34.5*28.1*32.9*26.8*QXZC10329.1032.5027.6021.9024.5020.80QXZC16628.1030.5026.6020.9022.5019.70QXZC17717.0015.8019.3011.8011.2013.60QXZC18520.3023.6018.5014.5017.1013.20QXZC18719.3021.5017.6013.8015.2012.50QXZC20924.5027.3021.5018.2020.3015.80QXZX522.7024.1020.3016.2017.5014.60QXZX1023.1026.8020.5017.0019.5015.10QXZX1324.4026.3025.2018.2019.6018.70QXZX1721.6022.2020.3015.5016.1014.70QXZX2022.1024.2026.6016.5017.8019.70QXZX2217.2016.8019.3012.1011.7013.60QXZX2546.1048.5044.3039.5041.8038.20QXZX2725.2018.6021.5018.3013.2015.60QXZX2929.7026.5027.8022.1019.7020.50QXZX3120.7022.3018.6014.8016.2013.30QXZX3427.1030.5025.6020.2022.5018.80QXZX3627.5026.3025.7020.2019.1018.90QXZX4218.5020.3017.3013.2014.5012.20QXZX4720.3023.5817.8014.7017.1012.80QXZX5319.8020.6018.3014.2014.6013.10QXZX6018.5020.3016.5013.3014.2011.60QXZX9117.2019.3016.6012.2013.2011.70QXZX8219.9018.5017.3014.2013.0012.30QXZX8730.8029.3027.2023.1022.2020.30QXZX8926.9020.3024.2019.7014.9017.60QXZX9320.9017.7018.8014.9012.7013.20QXZX9522.4020.3025.1016.1014.7018.20QXZX10221.3016.8018.2015.3011.8012.90统计件数n114114平均值22.3416.19标准差5.0494.173变异系数d0.2260.258修正系数rs0.9630.958标准值21.5315.52区间值8.63~36.804.33~28.00软化系数0.72备注：由于岩体的差异性，抗压强度值变异系数较大，分析其原因为部分砂岩胶结程度较好所致，去掉较大值（加*号值）进行统计。表3.2-3中等风化带泥岩抗拉剪强度试验成果统计表样品编号岩石名称抗拉强度(MPa)抗剪强度图解法最小二乘法φC(Mpa)φC(Mpa)QXZC29中等风化泥岩0.260.220.2033.060.8433.200.83QXZC500.520.480.4735.691.8535.811.84QXZC690.440.400.3835.061.5135.131.50QXZC840.370.320.3034.421.1934.611.16QXZC1930.320.280.2733.751.0733.881.04QXZX540.580.540.5235.692.0535.812.03QXZX720.540.500.4835.061.9035.251.87统计件数n217777平均值0.4034.681.4934.811.47标准差0.1180.9900.4660.9820.466变异系数0.2950.0290.3130.0280.318修正系数rs0.8870.9790.7680.9790.765标准值0.3533.941.1434.091.12备注：*为试验结果结合地区经验取值。表3.2-4中等风化带砂岩抗拉剪强度试验成果统计表样品编号岩石名称抗拉强度(MPa)抗剪强度图解法最小二乘法φC(Mpa)φC(Mpa)QXZC15中等风化砂岩1.431.391.3743.815.3343.855.32QXZC431.631.581.5744.125.9644.125.95QXZC1821.171.131.1242.644.4542.684.44QXZC1831.051.011.0042.233.9442.363.93QXZC1841.361.311.3043.435.0343.475.02QXZX131.341.301.2843.045.0043.084.98QXZX201.231.201.1942.644.7142.684.69统计件数n217777平均值1.2843.134.9243.184.90标准差0.1780.6870.6440.6580.645变异系数0.1380.0160.1310.0150.131修正系数rs0.9470.9880.9030.9890.903标准值1.2242.624.4442.694.43备注：*为试验结果结合地区经验取值。强风化基岩物理力学参数根据当地建筑经验取值；中等风化砂岩、泥岩按室内试验成果统计分析取值。强风化泥岩的地基承载力特征值取200kPa；强风化砂岩的地基承载力特征值取300kPa。岩质地基承载力特征值根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50/T-047-2016第4.2.6条由下式计算确定：岩石地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.6条由下式确定：fak＝γf×fukfak——岩石地基承载力特征值（kPa）；fuk——地基极限承载力标准值（kPa）；据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016第10.4.2条：“当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基极限承载力标准值可由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定。完整时地基条件系数取1.70～1.40（较硬岩与较硬岩取较小值），较完整时取1.40～1.10，较破碎时取1.10～0.70。”本工程采用天然抗压强度。岩体较完整，地基条件系数取1.10。则，中等风化泥岩的地基极限承载力标准值取4940kPa×1.10=5434kPa；中等风化砂岩的地基极限承载力标准值取15520kPa×1.10=17072kPa；γf——地基极限承载力分项系数，对于岩质地基取0.33。则，中等风化泥岩地基承载力特征值为：5434kPa×0.33=1793kPa；中等风化砂岩地基承载力特征值为：17072kPa×0.33=5634kPa。3.3岩土体参数建议值3.3.1地基承载力特征值根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50/T-047-2016、《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016泥岩、砂岩取值分别为1793kPa、56343.3.2岩土体的基底摩擦系数μ根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2013表11.2.3，并结合经验确定；3.3.3岩体抗拉强度按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）3.3.4岩体抗剪强度按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）,岩体C取岩石C的标准值乘以0.30的折减系数再乘以0.95的时间效应系数；岩体φ取岩石φ3.3.5岩体变形模量和弹性模量按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），取岩石变形模量和弹性模量乘以0.70的折减系数；岩石泊松比可视为岩体泊松比；3.3.63.3.7岩土体参数取值表见下表3.3。表3.3岩土体物理力学指标取值表序号指标素填土可塑状粉质粘土软塑状粉质粘土泥岩砂岩1天然重度KN/m320.5*19.8017.0*24.40*23.50*2饱和重度KN/m321.0*20.50*2418*24.60*24.00*3地基承载力特征值（kPa）强风化根据现场试验确定150*80*200*300*中等风化/根据《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-047-2016)取值17935634中等风化/根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019)取值50011004天然抗剪强度C（KPa）5*26.615.8*319.21262φ（°）30*14.29.91*29.0236.445饱和抗剪强度C（KPa）3*17.010.86*//φ（°）25*11.29.19*//6岩体抗拉强度(标准值）kPa///133463.67基底摩擦系数土层/0.25*0.220*//强风化///0.30*0.35*中等风化///0.40*0.55*8岩石与锚固体极限粘结强度标准值KPa/40*20*320*1000*9岩体水平抗力系数MN/m3强风化///30*50*中风化///60*240*10土体水平抗力系数的比例系数MN/m412*20*10*/11单轴抗压强度(标准值）天然（MPa）///4.9421.53饱和（MPa）///2.9615.5212负摩阻力系数/0.20*////13桩的极限侧阻力标准值Kpa强风化/50*20/80*180*中风化/备注：由于本项目属于市政工程，路基地基承载力特征值建议按地标《市政工程地质勘察规范》取值。当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表中水平抗力系数的比例系数乘以0.4后采用；挡墙墙后填土重度取20KN/m3，填土综合内摩擦角取30°；*为经验取值。岩层面抗剪强度取值:

C取30kPa，φ取14°；①裂隙面，抗剪强度取值:

C取40kPa，φ取16°；②裂隙面，抗剪强度取值:

C取40kPa，φ取16°。饱和状态粉质粘土与岩土界面抗剪强度：内聚力c取15kPa，内摩擦角Φ取10°，饱和状态填土内部抗剪强度c取4kPa，Φ取18°；建议路基回填前，对现状地面进行台阶状清表，底部设置排水盲沟，路基填料以硬质岩为主，含量不宜低于70%，压实度不低于90%，采取以上措施后，岩土界面饱和抗剪参数可取：C=3KPa，φ=23°嵌岩灌注桩基础单桩竖向极限承载力标准值按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）的5.3.9条公式计算：Quk=Qsk+QrkQsk=u∑qsikliQrk=ζrfrkAp式中Qsk、Qrk——分别为土的总极限侧阻力标准值、嵌岩段总极限阻力标准值；qsik——桩周第i层土的极限侧阻力，无当地经验值时，可根据成桩工艺按本规范表5.3.5-1取值；frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值；本场地对中等风化泥岩取天然抗压强度标准值4.94MPa；对中等风化砂岩取饱和抗压强度标准值15.52MPa；ζr——桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，与嵌岩深径比hr/d、岩石软硬程度和成桩工艺有关，可按表5.3.9采用；表中数值适用于泥浆护壁成桩，对干作业成桩（清底干净）和泥浆护壁成桩后注浆，ζr应取表列数值的1.2倍。3.4.岩土工程特性及土石工程分级场地岩土体的工程特征及土石工程分级划分如下：（1）素填土：仅分布于K20+300一带现有乡村道路及渝长复线高速一带，结构松散～稍密。厚度普遍较薄，均匀性差，不能作为基础持力层。根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20--2011）中附录J划分，属于普通土，土、石等级为Ⅱ级。（2）粉质粘土：分布于整个场地，大部分呈可塑状，局部农田中上部0～1.70m呈软塑状。厚度变化大，均匀性差，不宜作为基础持力层。根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20--2011）中附录J划分，属于普通土，土、石等级为Ⅰ级。（3）强风化基岩：厚度薄。可作为挡墙基础持力层及路基持力层，不宜作为桥梁墩台基础持力层。根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20--2011）中附录J划分，属于软石，土、石等级为Ⅳ级。（4）中风化砂岩：厚度大，层位稳定，可直接作为基础持力层。根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20--2011）中附录J划分，中风化砂岩属于次坚石，土、石类别为Ⅴ级。（5）中风化泥岩：厚度大，层位稳定，可直接作为基础持力层。根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20--2011）中附录J划分，中风化泥岩属于软石，土、石类别为Ⅳ级。4、岩体基本质量等级根据声波测试成果（表4.1），由《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016表3.1.7岩体基本质量等级划分可知：基岩强风化带：裂隙发育，中风化砂岩岩体完整性指数Kv=0.46，完整程度为较破碎，岩质软，坚硬程度为极软岩，岩体基本质量等级V级。中风化砂岩：裂隙不发育～较发育，中风化砂岩岩体完整性指数Kv=0.60～0.62，岩体完整程度为较完整，据试验成果坚硬程度为较软岩，岩体质量等级为Ⅳ类。中风化泥岩：裂隙不发育～较发育，中风化泥岩岩体完整性指数Kv=0.57，岩体完整程度为较完整，坚硬程度为极软岩，岩体质量等级为Ⅴ类。表4.1钻孔声波测试成果孔号测试范围(m)岩性Vp速度范围(m/s)Vp平均速度(m/s)岩块波速(m/s)岩体完整性系数Kv平均值完整性程度QXZX201.0～2.3砂岩3086～3189314046300.46较破碎2.3～15.0砂岩3423～3914362546800.60较完整QXZX354.0～22.0砂岩3447～4012369446910.62较完整QXZX406.0～16.0泥岩2701～3269295838510.59较完整16.0～22.0砂岩3511～4034370247020.62较完整5、岩土工程分析评价5.1场地、地基稳定性及建筑的适宜性评价据现场调查，场地斜坡土层厚度较薄，地表未见变形、开裂迹象，现状稳定；场地内陡坡高度较小，未见卸荷裂隙发育，仅在S102（齐心大道）省道段K0+040～K0+300现状道路东侧路堑边坡坡面局部存在少量孤石，建议清除。场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象，地下无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。场地土体由素填土、粉质粘土组成，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩，现状稳定。综合上述工程地质条件特征可知，建设场地整体稳定，适宜本项目建设。5.2道路区工程地质评价5.2.1道路K22+380～K22+500段（参考剖面 QX1~Q道路K22+380～K22+500段为半挖半填段，左侧为挖方路基，右侧为填方路基。道路两侧设计拟挖方边坡，岩质边坡1:0.75，土质部分1:1.5；填方边坡，第一级1:1.5，第二级1:1.75，第三级1:2.0进行放坡。道路区主要为斜坡分布，地形坡角15～33°。地表覆盖层为主要为粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩，土层厚度0.2～0.8m。道路左侧为挖方路基，挖方边坡最高约9.7m，坡向172°，属岩质边坡。边坡安全等级为二级。土层厚度较薄，按设计坡率放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡稳定。边坡破坏模式为土体内部圆弧滑动破坏。对边坡岩质部分根据1:0.75坡率放坡后边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：QX1剖面左侧岩质边坡赤平投影图据赤平投影图分析，边坡为切向坡，与Ⅰ组裂隙呈大角度相交，与Ⅱ组裂隙呈反向相交，与层面、Ⅰ组裂隙组成形成的楔形体（产状145°∠21°）呈小角度相交。采用理正岩土计算6.0版进行稳定性计算，稳定系数Fs=2.51＞1.30，边坡稳定。可见，由于形成的楔形体倾角较平缓，边坡稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏。该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅲ类。边坡岩体等效内摩擦角取55°，岩体破裂角取63.2°。边坡稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏，建议对开挖时对可能发生楔形体掉块的岩体进行清除，根据边坡特征，从经济适用的角度考虑，建议按1：0.75放坡坡率放坡。道路右侧按设计高程整平时形成填方边坡，边坡最高约11.1m，边坡安全等级为二级。取代表性剖面QX2剖面右侧填方边坡进行稳定性验算，其计算模型采用折线形，计算工况采用最不利工况自重+荷载+暴雨工况，计算方法采用传递系数法隐式解，稳定性系数按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中附录A.0.3公式计算。在清表和错台的情况下，岩土界面饱和抗剪强度：内聚力c取3kPa（经验值），内摩擦角Φ取23°（经验值）。安全系数取1.30，计算结果如下表：QX2剖面右侧填方边坡折线滑动计算示意图根据计算结果得知，边坡基本稳定，回填后土体可能沿岩土界面滑移破坏。建议该段边坡采用桩板挡墙或重力式挡墙进行支挡（取本次计算结果和1.30倍主动土压力的较大者进行设计），以中风化基岩作为基础持力层，或者坡下设反压护道。路基持力层应根据道路路基挖填方类型确定，可选择基岩、粉质粘土或压实填土，对土层厚度较小的区域，建议采用基岩做为持力层，对路堤岩土界面较陡的填方区域，建议清除原生粉质粘土，以压实填土作为路基持力层。治理措施建议：半挖半填区建议在回填前进行清表和错台，路基回填时，当地面横坡陡于1:5时，应挖台阶，台阶宽度≥2m，内倾坡度4%，挖台阶前应清除草皮和树根。持力层承载力特征值根据表3.3确定。5.2.2道路K22+500～K22+710段（参考剖面 QX3~QX6）道路K22+500～K22+710段为填方段，道路左右两侧为填方路基。道路两侧设计拟按填方边坡，第一级1:1.5，第二级1:1.75，第三级1:2.0进行放坡。道路区主要为斜坡分布，地形坡角11～20°。地表覆盖层为主要为粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩，土层厚度0.5～5.2m。道路左侧填方路基，边坡最高约25.26m，坡向6°，属土质边坡。边坡安全等级为一级。按填方边坡，第一级1:1.5，第二级1:1.75，第三级1:2.0进行放坡。边坡岩土界面较平缓，按设计坡率放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生滑移破坏，边坡稳定。边坡破坏模式为土体内部圆弧滑动破坏。道路左侧填方路基，边坡最高约33.72m，坡向186°，属土质边坡。边坡安全等级为一级。按填方边坡，第一级1:1.5，第二级1:1.75，第三级以上1:2.0进行放坡。边坡岩土界面较平缓，按设计坡率放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生滑移破坏，边坡稳定。边坡破坏模式为土体内部圆弧滑动破坏。该段大部分区域为填方区，路基可选用压实填土做为持力层。建议对新填土进行分层（30～50cm为宜）回填、分层压实，压实度应满足设计和《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）第3.3.2条要求，且作好地表水的疏排措施。建议该段边坡回填前进行清表和错台，路基回填时，当地面横坡陡于1:5时，应挖台阶，台阶宽度≥2m，内倾坡度4%，挖台阶前应清除草皮和树根。持力层承载力特征值根据表3.3确定。5.2.3道路K22+710～K22+780段（参考剖面 QX7~QX8）道路K22+710～K22+780段为挖方段，左右侧为挖方路基。道路两侧设计拟挖方边坡，岩质边坡1:0.75，土质部分1:1.5进行放坡。道路区主要为斜坡分布，地形坡角15～33°。地表覆盖层为主要为粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩，土层厚度0.2～0.8m。两侧为挖方岩质边坡，左侧最大边坡高度12.88m，坡向161°；右侧最大边坡高度4.70m，坡向341°，边坡安全等级为二级。土层厚度较薄，按设计坡率放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，土体内部不易发生圆弧滑动破坏，边坡稳定。对边坡岩质部分根据1:1.0坡率放坡后边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：QX7剖面左侧岩质边坡赤平投影图QX7剖面右侧岩质边坡赤平投影图据赤平投影图分析，左侧边坡为切向坡，与Ⅰ组裂隙呈大角度相交，与Ⅱ组裂隙呈反向相交，与层面、Ⅰ组裂隙组成形成的楔形体（产状145°∠21°）呈小角度相交。由于形成的楔形体倾角较平缓，边坡不易产生楔形体破坏，边坡稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏。该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅲ类。边坡岩体等效内摩擦角取55°，岩体破裂角取63.2°。边坡稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏，建议对开挖时对可能发生楔形体掉块的岩体进行清除，根据边坡特征，从经济适用的角度考虑，建议按1：0.75放坡坡率放坡。右侧边坡为反向坡，与裂隙呈大角度相交或反向相交，裂隙交线倾向坡内，无外倾结构面及其组合面。边坡岩体整体稳定性主要受岩体强度控制，发生沿假想破裂角为45°+φ/2的平面滑动的可能性小。可能出现坡顶的拉断破坏和局部掉块。边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，岩体破裂角取63.2°。边坡稳定性受岩体强度控制，根据边坡特征，从经济适用的角度考虑，建议按1：0.75放坡坡率放坡。但岩质边坡高度较高在降雨、风化等外力作用下，岩质坡面可能发生剥落掉块，建议再设置主动防护网。该段均为挖方区，基持力层应选择基岩。该段边坡建议按原设计坡率进行放坡治理，建议进行坡面防护，坡顶和坡底应设置截排水沟。5.2.2道路K22+780～K22+860段（参考剖面 QX9~QX10）道路K22+780～K22+860段为半挖半填方段，道路左侧为挖方路基。道路右侧设计拟按填方边坡，第一级1:1.5，第二级1:1.75，第三级1:2.0进行放坡。道路区主要为斜坡分布，地形坡角11～20°。地表覆盖层为主要为粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩，土层厚度0.5～5.2m。道路左侧为挖方路基，挖方边坡最高约14.25m，坡向165°，属岩质边坡。边坡安全等级为二级。土层厚度较薄，按设计坡率放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡稳定。边坡破坏模式为土体内部圆弧滑动破坏。对边坡岩质部分根据1:0.75坡率放坡后边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图如QX7剖面左侧岩质边坡赤平投影图。左侧边坡为切向坡，与与层面、Ⅰ组裂隙组成形成的楔形体（产状145°∠21°）呈小角度相交。由于形成的楔形体倾角较平缓，边坡不易产生楔形体破坏，边坡稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏。该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅲ类。边坡岩体等效内摩擦角取55°，岩体破裂角取63.2°。边坡稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏，建议对开挖时对可能发生楔形体掉块的岩体进行清除，根据边坡特征，从经济适用的角度考虑，建议按1：0.75放坡坡率放坡。道路右侧按设计高程整平时形成填方边坡，边坡最高约17.66m，边坡安全等级为一级。取代表性剖面QX11剖面右侧填方边坡进行稳定性验算，其计算模型采用折线形，计算工况采用最不利工况自重+荷载+暴雨工况，计算方法采用传递系数法隐式解，稳定性系数按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中附录A.0.3公式计算。在清表和错台的情况下，岩土界面饱和抗剪强度：内聚力c取3kPa（经验值），内摩擦角Φ取23°（经验值）。安全系数取1.30，计算结果如下表：QX11剖面右侧填方边坡折线滑动计算示意图根据计算结果得知，稳定系数1.27<1.30，边坡基本稳定，回填后土体可能沿岩土界面滑移破坏。建议该段边坡采用桩板挡墙或坡脚重力式挡墙进行支挡（取本次计算结果和1.30倍主动土压力的较大者进行设计），以中风化基岩作为基础持力层，或者坡下设反压护道。建议道路右侧填筑施工时应对原边坡挖成逆台阶状后再回填，台阶宽度不应小于2m，台阶底应有2%～4%向内倾斜的坡度，确保新填方路基不产生沿原边坡面的滑动，坡脚采用坡脚挡墙进行支挡。边坡破坏模式主要为沿土体内部圆弧滑动。填方路基应采用压实填土作路基持力层，以碎石土做填料，应满足设计要求及《公路路基设计规范》（JTGD30—2015）相关要求，压实填土地基承载力容许值应通过现场试验确定。建议路基经分层碾压回填逐层检验符合规范要求的压实填土作为持力层。填方路基边坡建议采用格构护坡护面，坡顶、坡脚设置排水沟。采用“动态化设计、信息化施工”等措施。K22+800左挡墙，参考QX8~QX11、QX40剖面，为道路主线与左辅道之间设置挡墙，挡墙最大高度5.50m，安全等级为三级。挡墙墙背为主线上跨道路，以填土为主，为土质边坡，边坡破坏模式为土体内部圆弧滑动破坏。该段挡墙土层不厚，基岩埋深0~3.8m，建议挡墙以强风化基岩、中风化基岩为持力层。K22+800右挡墙，参考QX8~QX11、QX41剖面，为道路主线与右辅道之间设置挡墙，挡墙最大高度5.90m，安全等级为三级。挡墙墙背为主线上跨道路，以填土为主，为土质边坡，边坡破坏模式为土体内部圆弧滑动破坏。该段挡墙土层较厚，基岩埋深3.67~15.6m，在确保右辅道路边坡稳定的前提下，建议挡墙以右辅道路路基的压实填土为持力层，持力层的压实填土应采用换填、夯实处理。5.2.3道路K22+860～K23+000段该段设计为主线18号桥（K22+860～K22+992）为钢箱梁桥，上部钢箱梁结构，梁高2.1～2.9m，下部桩承式桥台、桥墩，全长122.00m，坡度1%～3.9%，桥跨组合（3×40m）。为主线上18号桥。详细评价参考5.3章节桥位区工程地质评价5.2.4道路K23+000～K23+610段（参考剖面 QX14~道路K23+000～K23+610段为挖方段，为在现菩提大道两侧拓宽改造而成，地表覆盖层为主要为素填土，下伏基岩为泥岩及砂岩，土层厚度1.6～18.5m。道路两侧为挖方边坡，其中K23+000～K23+080段两侧为挖方岩质边坡，K23+080～K23+460段两侧为挖方土质边坡。K23+000～K23+080段两侧为挖方岩质边坡，左侧最大边坡高度27.3m，坡向161°；右侧最大边坡高度32.16m，坡向341°，边坡安全等级为一级。土层厚度较薄，按设计坡率放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，土体内部不易发生圆弧滑动破坏，边坡稳定。对边坡岩质部分根据1:1.0坡率放坡后边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：QX14剖面左侧岩质边坡赤平投影图QX14剖面右侧岩质边坡赤平投影图据赤平投影图分析，左侧边坡为切向坡，与Ⅰ组裂隙呈大角度相交，与Ⅱ组裂隙呈反向相交，与层面、Ⅰ组裂隙组成形成的楔形体（产状145°∠21°）呈小角度相交。由于形成的楔形体倾角较平缓，边坡不易产生楔形体破坏，边坡稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏。该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅲ类。边坡岩体等效内摩擦角取55°，岩体破裂角取63.2°。边坡稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏，建议对开挖时对可能发生楔形体掉块的岩体进行清除，根据边坡特征，从经济适用的角度考虑，建议按1：0.75放坡坡率放坡。右侧边坡为反向坡，与裂隙呈大角度相交或反向相交，裂隙交线倾向坡内，无外倾结构面及其组合面。边坡岩体整体稳定性主要受岩体强度控制，发生沿假想破裂角为45°+φ/2的平面滑动的可能性小。可能出现坡顶的拉断破坏和局部掉块。边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，岩体破裂角取63.2°。边坡稳定性受岩体强度控制，根据边坡特征，从经济适用的角度考虑，建议按1：0.75放坡坡率放坡。但岩质边坡高度较高在降雨、风化等外力作用下，岩质坡面可能发生剥落掉块，建议再设置主动防护网。 K23+000左挡墙，参考QX14~QX16、QX42剖面，为道路主线与左辅道之间设置挡墙，挡墙最大高度7.73m，安全等级为三级。该段辅道为在现状菩提大道处下挖形式，K23+000左挡墙为挖方岩质边坡挡墙，边坡岩质为砂岩、泥岩，岩质边坡赤平投影图同QX14剖面右侧岩质边坡赤平投影图，岩质边坡为反向坡，边坡岩体整体稳定性主要受岩体强度控制。挡墙建议以中风化基岩为持力层，持力层相关岩体参数见3.3节。K23+000右挡墙，参考QX14~QX16、QX43剖面，为道路主线与右辅道之间设置挡墙，挡墙最大高度8.28m，安全等级为三级。该段辅道为在现状菩提大道处下挖形式，K23+000右挡墙为挖方岩质边坡挡墙，边坡岩质为砂岩、泥岩，岩质边坡赤平投影图同QX14剖面左侧岩质边坡赤平投影图，岩质边坡为切向坡，边坡岩体整体稳定性主要受岩体强度控制。挡墙建议以中风化基岩为持力层，持力层相关岩体参