长寿区快速通道项目 -桥梁结构上部计算书

桥梁结构上部计算书(主线2号桥、服务区匝道B线桥、还建道路一、七、十b、二十桥、双桥立交匝道A、B、C、D及统景立交匝道F线2号桥)工程名称：两江新区-长寿区快速通道项目工程规模：大型桥梁计算书PAGE40一、计算资料本次共计16联现浇箱梁桥。（1）主线2号桥（左右幅）0#~3#轴，桥跨布置为：30+40+30m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。（2）服务区匝道B线桥0#~3#轴，桥跨布置为：3*40m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。（3）还建道路一桥梁0#~4#轴，桥跨布置为：27+27+22+22m,变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱单室截面，梁高1.5m。（4）还建道路七桥梁0#~3#轴，桥跨布置为：22+17+17m，等高截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱单室截面，梁高1.3m。（5）还建道路十桥梁0#~2#轴，桥跨布置为：27+22.5m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.5m。（6）还建道路二十桥梁0#~4#轴，桥跨布置为：26+26+25+20m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱单室截面，梁高1.5m。（7）匝道A线桥0#~4#轴，桥跨布置为：4*35m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.9m。（8）匝道B线桥0#~2#轴，桥跨布置为：2*40m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。匝道B线桥2#~5#轴，桥跨布置为：3*30m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.7m。（9）匝道C线桥0#~3#轴，桥跨布置为：3*30m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.7m。匝道C线桥3#~5#轴，桥跨布置为：2*35m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.9m。匝道C线桥5#~7#轴，桥跨布置为：2*38.5m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱三室截面，梁高2.2m。（10）匝道D线桥0#~2#轴，桥跨布置为：2*33m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱四室截面，梁高1.9m。匝道D线桥2#~5#轴，桥跨布置为：40+42.03+40m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。匝道D线桥5#~7#轴，桥跨布置为：2*35m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.9m。匝道D线桥7#~10#轴，桥跨布置为：3*40m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。（11）统景立交匝道F线2号桥0#~2#轴，桥跨布置为：2*38m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。桥梁上部结构混凝土梁均按部分预应力A类构件设计。计算荷载：城市—A级，人群4.0KN/㎡各梁计算模型由桥面实际宽度按下表取值，并根据横向分布系数进行折减，同时考虑1.2的偏载增大系数。材料性能参数混凝土C50弹性模量：3.45×104MPa容重：26.0kN/m3线膨胀系数：1.0×10-5泊松比：0.2强度标准值：fck＝32.4MPa；ftk＝2.65MPa强度设计值：fcd＝22.4MPa；ftd＝1.83MPa预应力钢绞线采用1×7标准型-15.2-1860-Ⅱ-GB/T5224-1995钢绞线抗拉标准强度：fpk＝1860Mpa，抗拉设计强度：fpd＝1260Mpa弹性模量1.95×105Mpa容重：78.5kN/m3线膨胀系数：1.2×10-5，泊松比：0.3张拉控制应力：σcon＝0.72fpk（≤0.75fpk）＝0.72×1860＝1339Mpa管道摩阻系数：μ＝0.17局部偏差系数：κ＝0.0015锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值合计：12mm（两端张拉）松弛系数：ζ＝0.3（低松弛）普通钢筋纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉标准强度：fsk＝400Mpa，抗拉设计强度：fpk＝360Mpa弹性模量2.0×105Mpa箍筋及构造钢筋采用HPB300钢筋，其强度指标为抗拉标准强度：fsk＝300Mpa，抗拉设计强度：fpk＝270Mpa弹性模量2.1×105Mpa计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）（2）《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）（3）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）计算软件“MIDAS”2019桥梁分析软件，采用平面杆系单元分析。二、结构计算相关参数恒荷载(1)一期恒载：由软件自动计算(2)桥面系自重（二期恒载）桥面铺装：80mmSMA沥青：0.08×24=1.92KN/㎡。单侧防撞栏杆=9.9KN/m。(3)混凝土收缩徐变：考虑10年（3650天）活荷载2.1汽车冲击系数计算汽车冲击力系数据软件自动计算基频，软件据基频计算冲击系数。温度荷载根据连续梁的特点，本次计算考虑梯度温度的影响及均匀温差的影响，参照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2015）第4.3.10条取值，如下图所示（反温差为正温差乘以-0.5）；考虑整体升温25℃,降温25℃计算。温度梯度计算简图4．荷载组合组合一：承载能力极限状态基本组合（1）永久作用效应对结构承载力有利时1.2D+1.2PS+1.4M（判别组合）+1.4×0.8TPG（判别组合）（2）永久作用效应对结构承载力不利时1.0D+1.0PS+1.4M（判别组合）+1.4×0.8TPG（判别组合）组合二：正常使用极限状态频遇值组合1.0D+1.0PS+0.7/(1+u)M（判别组合）+0.8TPG（判别组合）组合三：正常使用极限状态准永久组合1.0D+1.0PS+0.4/(1+u)M（判别组合）+0.8TPG（判别组合）组合四：正常使用极限状态标准值组合1.0D+1.0PS+1.0M（判别组合）+1.0TPG（判别组合）注：D－恒载；PS－预应力；M－汽车荷载（已计入冲击系数）；TPG—梯度温度效应（包括顶板升温20℃和顶板降温-20℃）；μ－汽车冲击系数。三、主线2号桥0#~3#轴计算3.1．结构计算简图主线2号桥（左右幅）0#~3#轴，桥跨布置为：30+40+30m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。主梁划分成103个单元，截面配筋30束17φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：结构计算简图3.2模拟支点信息施工阶段支点节点水平刚性竖向刚性转动刚性一、二、三273103010一、二、三32110注：1表示具有刚性约束，0表示不具有约束3.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变36503.4.计算结果3.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0～3号轴（30+40+30m）频遇值(顶底)效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小0.2Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0～3号轴（30+40+30m）准永久(顶底)效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小1.0Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0～3号轴（30+40+30m）(顶底)标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大11.6Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0～3号轴（30+40+30m）主压应力计算结果0～3号轴（30+40+30m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大11.5MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-1.1≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.163E+03-1.21E+032-1.159E+03-1.21E+033-1.165E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。3.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0～3号轴（30+40+30m）最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=81680KN·m，截面抗力=153200KN·m，中跨跨中截面最大弯矩=122831KN·m，截面抗力=153200KN·m，墩顶截面最大弯矩=-92972KN·m，截面抗力=-151152KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板2φ16@100考虑。斜截面验算如下。0～3号轴（30+40+30m）最大抗力及对应内力图可知斜截面强度满足规范要求。3.4.3.支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合反力（KN）墩台序号0轴1轴2号轴3号轴标准组合（KN)10.892E+0325.823E+0325.904E+0310.803E+03衡载反力（KN)7.24E+0320.866E+0320.943E+037.182E+033.4.4.钢束引伸量及钢束长度各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合计（m）1100.1050.3070.3070.6142100.0330.3090.3090.6183100.0670.3080.3080.616四、还建道路一桥梁0#~4#轴计算4.1．结构计算简图还建道路一桥梁0#~4#轴，桥跨布置为：27+27+22+22m,变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱单室截面，梁高1.5m。主梁划分成98个单元,模拟墩顶横梁采用弹性支撑，共计108个单元，截面配筋12束13φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：结构计算简图4.2模拟支点信息4.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变36504.4.计算结果4.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0～4号轴（27+27+22+22m）（顶底）频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小0.1Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0～4号轴（27+27+22+22m）（顶底）准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.5Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0～4号轴（27+27+22+22m）（顶底）标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大13.2Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0～4号轴（27+27+22+22m）主压应力计算结果0～4号轴（27+27+22+22m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大13.2MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.8≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.171E+03-1.21E+032-1.173E+03-1.21E+033-1.187E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。4.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0～4号轴（27+27+22+22m）最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=27905KN·m，截面抗力=30636KN·m，墩顶截面最大弯矩=-11885KN·m，截面抗力=-21599KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0～4号轴（27+27+22+22m）最大剪力及对应抗力图0～4号轴（27+27+22+22m）最大扭力及对应抗力图可知斜截面抗剪扭强度满足规范要求。4.4.3.支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合最小反力（KN）标准组合最大反力（KN）墩台序号0轴（内弧到外弧）1轴（内弧到外弧）2号轴（内弧到外弧）3号轴（内弧到外弧）4号轴（内弧到外弧）衡载反力（KN)4812083148534001948204817991807970970标准组合（KN)1002304422164663265330862964309116891959抗倾覆计算结果可知支座抗倾覆满足规范要求。4.4.4.钢束引伸量及钢束长度各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合计（m）197.7480.3150.2930.608297.6910.3210.2820.602397.7420.3210.2690.590五、服务区匝道B线桥0#~3#轴计算5.1．结构计算简图服务区匝道B线桥0#~3#轴，桥跨布置为：3*40m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。主梁划分成129个单元,模拟墩顶横梁采用弹性支撑，共计137个单元，截面配筋18束15φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：结构计算简图5.2模拟支点信息桥墩底部固接，其它支座按弹性连接如下表5.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变36505.4.计算结果5.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0～3号轴（3*40m）（顶底）频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小0.1Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0～3号轴（3*40m）（顶底）准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.5Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0～3号轴（3*40m）（顶底）标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大12.4Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0～3号轴（3*40m）主压应力计算结果0～3号轴（3*40m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大12.4MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.6≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.175E+03-1.21E+032-1.176E+03-1.21E+033-1.177E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。5.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0～3号轴（3*40m）最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=62077KN·m，截面抗力=79721KN·m，墩顶截面最大弯矩=-43604KN·m，截面抗力=-77131KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0～3号轴（3*40m）最大剪力及对应抗力图0～3号轴（3*40m）最大扭力及对应抗力图可知斜截面抗剪扭强度满足规范要求。5.4.3.支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合最小反力（KN）标准组合最大反力（KN）墩台序号0轴（内弧到外弧）1轴（内弧到外弧）2号轴3号轴（内弧到外弧）衡载反力（KN)1926307727124373391512016141321021452标准组合（KN)2868419838935159511814136223326732309抗倾覆计算结果可知支座抗倾覆满足规范要求。5.4.4.钢束引伸量及钢束长度各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合计（m）1120.0270.3810.3580.7392120.0320.3870.3520.7293120.1440.3900.3410.731六、还建道路七桥梁0#~3#轴计算6.1．结构计算简图还建道路七桥梁0#~3#轴，桥跨布置为：22+17+17m，等高截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱单室截面，梁高1.3m。主梁划分成57个单元，截面配筋8束11φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：结构计算简图6.2模拟支点信息施工阶段支点节点水平刚性竖向刚性转动刚性一、二、三24057010一、二、三24110注：1表示具有刚性约束，0表示不具有约束6.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变36506.4.计算结果6.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0~3号轴（22+17+17m）(顶底)频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小-0.7Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0~3号轴（22+17+17m）(顶底)准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.2Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0~3号轴（22+17+17m）(顶底)标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大10.8Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0~3号轴（22+17+17m）主压应力计算结果0~3号轴（22+17+17m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大10.8MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.3≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.173E+03-1.21E+032-1.189E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。6.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0~3号轴（22+17+17m）正截面抗弯最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=13767KN·m，截面抗力=15507KN·m，墩顶截面最大弯矩=-4065KN·m，截面抗力=-9326KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0~3号轴（22+17+17m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图可知斜截面强度满足规范要求。6.4.3.支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合反力（KN）墩台序号0轴1轴2号轴3号轴标准组合（KN)2.196E+033.397E+032.923E+031.963E+03衡载反力（KN)1.346E+032.318E+031.926E+031.117E+036.4.4.钢束引伸量及钢束长度各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合计（m）155.6590.1880.1710.359255.5960.2150.1420.357七、还建道路十b桥梁0#~2#轴计算7.1．结构计算简图还建道路十桥梁0#~2#轴，桥跨布置为：27+22.5m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.5m。主梁划分成50个单元，截面配筋18束11φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：结构计算简图7.2模拟支点信息施工阶段支点节点水平刚性竖向刚性转动刚性一、二、三250010一、二、三28110注：1表示具有刚性约束，0表示不具有约束7.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变36507.4.计算结果7.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0#~2#轴（27+22.5m）(顶底)频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小-0.2Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0#~2#轴（27+22.5m）(顶底)准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.8Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0#~2#轴（27+22.5m）(顶底)标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大12.1Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0#~2#轴（27+22.5m）主压应力计算结果0#~2#轴（27+22.5m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大12.2MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小1.0≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.175E+03-1.21E+032-1.180E+03-1.21E+033-1.198E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。7.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0#~2#轴（27+22.5m）最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=35872KN·m，截面抗力=44547KN·m，墩顶截面最大弯矩=-17647KN·m，截面抗力=-43684KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0#~2#轴（27+22.5m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图可知斜截面强度满足规范要求。7.4.3.支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合反力（KN）墩台序号0轴1轴2号轴标准组合（KN)4.809E+038.316E+034.282E+03衡载反力（KN)2.996E+035.82E+032.487E+037.4.4.钢束引伸量及钢束长度各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量149.1030.1600.1620.322249.0950.1680.1570.325349.0990.1770.1500.327八、还建道路二十桥梁0#~4#轴计算8.1．结构计算简图还建道路二十桥梁0#~4#轴，桥跨布置为：26+26+25+20m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱单室截面，梁高1.5m。主梁划分成96个单元，截面配筋12束15φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：结构计算简图8.2模拟支点信息施工阶段支点节点水平刚性竖向刚性转动刚性一、二、三2277796010一、二、三52110注：1表示具有刚性约束，0表示不具有约束8.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变36508.4.计算结果8.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0#~4#轴（26+26+25+20m）(顶底)频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小-0.3Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0#~4#轴（26+26+25+20m）(顶底)准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.8Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0#~4#轴（26+26+25+20m）(顶底)标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大11.8Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0#~4#轴（26+26+25+20m）主压应力计算结果0#~4#轴（26+26+25+20m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大11.8MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.8≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.190E+03-1.21E+032-1.191E+03-1.21E+033-1.202E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。8.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0#~4#轴（26+26+25+20m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=28583KN·m，截面抗力=30585KN·m，中跨跨中截面最大弯矩=27771KN·m，截面抗力=30585KN·m，墩顶截面最大弯矩=-7436KN·m，截面抗力=-10156KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0#~4#轴（26+26+25+20m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图可知斜截面强度满足规范要求。8.4.3.支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合反力（KN）墩台序号0轴1轴2号轴3号轴4号轴标准组合（KN)3.88E+036.535E+036.533E+035.893E+033.398E+03衡载反力（KN)2.14E+034.145E+034.232E+033.633E+031.694E+038.4.4.钢束引伸量及钢束长度各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量196.7620.3040.2970.601296.7160.3100.2860.596396.7680.3100.2730.583九、匝道A线桥0#~4#轴计算9.1．结构计算简图匝道A线桥0#~4#轴，桥跨布置为：4*35m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.9m。主梁划分成148个单元，截面配筋18束13φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：结构计算简图9.2模拟支点信息9.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变36509.4.计算结果9.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0#~4#轴（4*35m）（顶底）频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小0.1Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0#~4#轴（4*35m）（顶底）准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.3Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0#~4#轴（4*35m）（顶底）标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大12.2Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0#~4#轴（4*35m）主压应力计算结果0#~4#轴（4*35m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大12.2MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.5≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.166E+03-1.21E+032-1.165E+03-1.21E+033-1.175E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。9.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0#~4#轴（4*35m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=47042KN·m，截面抗力=61519KN·m，墩顶截面最大弯矩=-33307KN·m，截面抗力=-57524KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0#~4#轴（4*35m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图0#~4#轴（4*35m）截面抗扭最大抗力及对应内力图可知斜截面抗剪扭强度满足规范要求。9.4.3.支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合最小反力（KN）标准组合最大反力（KN）墩台序号0轴（外弧到内弧）1轴（外弧到内弧）2号轴（外弧到内弧）3号轴（外弧到内弧）4号轴（外弧到内弧）衡载反力（KN)2078202047594190456941034728420521072072标准值最大（KN)3026299460405566598053736015556830513060抗倾覆计算结果可知支座抗倾覆满足规范要求。9.4.4.钢束引伸量及钢束长度各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度m左端引伸量m右端引伸量m合计引伸量m1139.8520.4260.4260.8522139.8520.4240.4240.8483140.0130.4120.4120.824十、匝道B线桥0#~2#轴、2#~5#轴计算10.1．结构计算简图匝道B线桥0#~2#轴，桥跨布置为：2*40m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m；匝道B线桥2#~5#轴，桥跨布置为：3*30m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.7m。0#~2#轴主梁划分成82个单元，截面配筋18束15φ15.2，2#~5#轴主梁划分成93个单元，截面配筋18束11φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：0#~2#轴结构计算简图2#~5#轴结构计算简图10.2模拟支点信息0#~2#轴2#~5#轴10.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变365010.4.计算结果10.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0#~2#轴（2*40m）（顶底）频遇值效应组合计算结果0#~2#轴频遇值组合下截面法向拉应力最小0.1Mpa≥-1.855Mpa。2#~5#轴（3*30m）（顶底）频遇值效应组合计算结果2#~5#轴频遇值组合下截面法向拉应力最小0.4Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0#~2#轴（2*40m）（顶底）准永久效应组合计算结果0#~2#轴准永久组合下截面法向拉应力最小0.7Mpa≥0Mpa。2#~5#轴（3*30m）（顶底）准永久效应组合计算结果2#~5#轴准永久组合下截面法向拉应力最小1.1Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0#~2#轴（2*40m）标准值组合计算结果0#~2#轴标准值组合下截面法向压应力最大12.4Mpa≤16.2Mpa。2#~5#轴（3*30m）标准值组合计算结果2#~5#轴标准值组合下截面法向压应力最大11.1Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0#~2#轴（2*40m）主压应力计算结果0#~2#轴（2*40m）（顶底）主拉应力计算结果0#~2#轴截面上缘为主压应力（标准组合），最大12.4MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.5≥-1.33Mpa。2#~5#轴（3*30m）主压应力计算结果2#~5#轴（3*30m）主拉应力计算结果0#~2#轴截面上缘为主压应力（标准组合），最大11.1MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.5≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算0#~2#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.171E+03-1.21E+032-1.176E+03-1.21E+033-1.176E+03-1.21E+032#~5#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.175E+03-1.21E+032-1.178E+03-1.21E+033-1.189E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。10.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0#~2#轴（2*40m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=63382KN·m，截面抗力=82086KN·m，墩顶截面最大弯矩=-39352KN·m，截面抗力=-79486KN·m，可知0#~2#轴正截面强度满足规范要求。2#~5#轴（3*30m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=33078KN·m，截面抗力=45646KN·m，中跨跨中截面最大弯矩=28302KN·m，截面抗力=43913KN·m，墩顶截面最大弯矩=-24223KN·m，截面抗力=-40786KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0#~2#轴（2*40m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图0#~2#轴（2*40m）斜截面抗扭最大抗力及对应内力图可知0#~2#轴斜截面剪扭强度满足规范要求。2#~5#轴（3*30m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图2#~5#轴（3*30m）斜截面抗扭最大抗力及对应内力图可知2#~5#轴斜截面剪扭强度满足规范要求。10.4.3.支座反力汇总0#~2#轴支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合最小反力（KN）标准组合最大反力（KN）墩台序号0轴（外到内弧）1轴（外到内弧）2号轴（外到内弧）衡载反力（KN)293021586638489629532127标准值最大（KN)402429188089618840602873抗倾覆计算结果可知0#~2#轴抗倾覆满足规范要求。2#~5#轴支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合最小反力（KN）标准组合最大反力（KN）墩台序号2轴（外到内弧）3轴（外到内弧）4号轴（外到内弧）5号轴（外到内弧）衡载反力（KN)17731636403134734054349217651605标准值最大（KN)26132289517244105197443025892222抗倾覆计算结果可知2#~5#轴抗倾覆满足规范要求。10.4.4.钢束引伸量及钢束长度0#~2#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度m左端引伸量m右端引伸量m合计引伸量m179.5460.2590.2590.518279.5290.2590.2590.518379.5760.2610.2610.5222#~5#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度m左端引伸量m右端引伸量m合计引伸量m189.2030.2810.2810.562289.1690.2820.2820.564389.2490.2770.2770.554十一、匝道C线桥0#~3#轴、3#~5#轴、5#~7#轴计算11.1．结构计算简图匝道C线桥0#~3#轴，桥跨布置为：3*30m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.7m。匝道C线桥3#~5#轴，桥跨布置为：2*35m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.9m。匝道C线桥5#~7#轴，桥跨布置为：2*38.5m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱三室截面，梁高2.2m。0#~3#轴主梁划分成92个单元，半幅截面配筋18束12φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：0#~3#轴结构计算简图3#~5#轴主梁划分成72个单元，截面配筋18束13φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：3#~5#轴结构计算简图5#~7#轴主梁划分成76个单元，截面配筋24束17φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：5#~7#轴结构计算简图11.2模拟支点信息0#~3#轴3#~5#轴5#~7#轴施工阶段支点节点水平刚性竖向刚性转动刚性一、二、三276010一、二、三39110注：1表示具有刚性约束，0表示不具有约束11.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变365011.4.计算结果11.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0#~3#轴（3*30m）（顶底）频遇值效应组合计算结果3#~5#轴（2*35m）（顶底）频遇值效应组合计算结果5#~7#轴（2*38.5m）（顶底）频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小0.2Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0#~3#轴（3*30m）（顶底）准永久效应组合计算结果3#~5#轴（2*35m）（顶底）准永久效应组合计算结果5#~7#轴（2*38.5m）（顶底）准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小1.1Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0#~3#轴（3*30m）（顶底）标准值组合计算结果3#~5#轴（2*35m）（顶底）标准值组合计算结果5#~7#轴（2*38.5m）（顶底）标准值组合计算结果标准值组合下3#~5#轴截面法向压应力最大11.1Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0#~3#轴（3*30m）主压应力计算结果0#~3#轴（3*30m）主拉应力计算结果3#~5#轴（2*35m）主压应力计算结果3#~5#轴（2*35m）主拉应力计算结果5#~7#轴（2*38.5m）主压应力计算结果5#~7#轴（2*38.5m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大12.2MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.5≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算0#~3#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.176E+03-1.21E+032-1.185E+03-1.21E+033-1.192E+03-1.21E+033#~5#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.179E+03-1.21E+032-1.180E+03-1.21E+033-1.184E+03-1.21E+035#~7#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.179E+03-1.21E+032-1.179E+03-1.21E+033-1.179E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。11.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0#~3#轴（3*30m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=37166KN·m，截面抗力=46160KN·m，中跨跨中截面最大弯矩=29739KN·m，截面抗力=44258KN·m，墩顶截面最大弯矩=-29424KN·m，截面抗力=-41807KN·m，可知正截面强度满足规范要求。3#~5#轴（2*35m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=50015KN·m，截面抗力=61626KN·m，墩顶截面最大弯矩=-25018KN·m，截面抗力=-51608KN·m，可知3#~5#轴正截面强度满足规范要求。5#~7#轴（2*38.5m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=102540KN·m，截面抗力=125674KN·m，墩顶截面最大弯矩=-78097KN·m，截面抗力=-123256KN·m，可知3#~5#轴正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0#~3#轴（3*30m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图0#~3#轴（3*30m）斜截面抗扭最大抗力及对应内力图3#~5#轴（2*35m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图3#~5#轴（2*35m）斜截面抗扭最大抗力及对应内力图5#~7#轴（2*38.5m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图可知3#~5#轴斜截面剪扭强度满足规范要求。11.4.3.支座反力汇总0#~3#轴衡载反力（KN）0#~3#轴标准组合最小反力（KN）0#~3#轴标准组合最大反力（KN）墩台序号0轴（内到外弧）1轴（内到外弧）2号轴（内到外弧）3号轴（内到外弧）衡载组合（KN)16992174396747173750400618601575标准值最大（KN)246930715150590749575170279224220#~3#轴抗倾覆验算可知0#~3#轴抗倾覆满足规范要求。3#~5#轴衡载反力（KN）3#~5#轴标准组合最小反力（KN）3#~5#轴标准组合最大反力（KN）墩台序号3轴（外到内弧）4轴（外到内弧）5号轴（外到内弧）衡载组合（KN)220420194714430022481979标准值最大（KN)3187295360035657323629083#~5#轴抗倾覆验算可知3#~5#轴抗倾覆满足规范要求。5#~7#轴衡载反力（KN）5#~7#轴标准组合最小反力（KN）5#~7#轴标准组合最大反力（KN）墩台序号5轴6轴7号轴衡载组合（KN)7640165986359标准值最大（KN)1071321174941911.4.4.钢束引伸量及钢束长度0#~3#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量189.8640.2830.2830.566289.8300.2840.2840.588389.9100.2780.2780.5563#~5#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量169.7220.2280.2280.456269.7080.2290.2290.458369.7400.2300.2300.4605#~7#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量176.8340.2500.2500.500276.7980.2510.2510.502376.8630.2520.2520.504十二、匝道D线桥0#~2#轴、2#~5#轴、5#~7#轴、7#~9#轴计算12.1．结构计算简图匝道D线桥0#~2#轴，桥跨布置为：2*33m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱四室截面，梁高1.9m；匝道D线桥2#~5#轴，桥跨布置为：40+42.03+40m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。匝道D线桥5#~7#轴，桥跨布置为：2*35m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高1.9m。匝道D线桥7#~10#轴，桥跨布置为：3*40m，变宽截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。0#~2#轴主梁划分成66个单元，半幅截面配筋24束17φ15.2，按A类构件计算，计算简图如下所示：0#~2#轴结构计算简图2#~5#轴主梁划分成12个单元，截面配筋18束17φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：2#~5#轴结构计算简图5#~7#轴主梁划分成72个单元，截面配筋18束15φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：5#~7#轴结构计算简图7#~10#轴结构计算简图12.2模拟支点信息0#~2#轴施工阶段支点节点水平刚性竖向刚性转动刚性一、二、三266010一、二、三34110注：1表示具有刚性约束，0表示不具有约束2#~5#轴5#~7#轴7#~10#轴12.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变365012.4.计算结果12.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0#~2#轴（3*33m）（顶底）频遇值效应组合计算结果2#~5#轴（40+42.03+40m）（顶底）频遇值效应组合计算结果5#~7#轴（2*35m）（顶底）频遇值效应组合计算结果7#~10#轴（3*40m）（顶底）频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小0.2Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0#~2#轴（3*33m）（顶底）准永久效应组合计算结果2#~5#轴（40+42.03+40m）（顶底）准永久效应组合计算结果5#~7#轴（2*35m）（顶底）准永久效应组合计算结果7#~10#轴（3*40m）（顶底）准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小1.1Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0#~2#轴（3*33m）标准值组合计算结果2#~5#轴（40+42.03+40m）标准值组合计算结果5#~7#轴（2*35m）（顶底）标准值组合计算结果7#~10#轴（3*40m）（顶底）标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大11.1Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0#~2#轴（3*33m）主压应力计算结果0#~2#轴（3*33m）主拉应力计算结果2#~5#轴（40+42.03+40m）主压应力计算结果2#~5#轴（40+42.03+40m）主拉应力计算结果5#~7#轴（2*35m）主压应力计算结果5#~7#轴（2*35m）主拉应力计算结果7#~10#轴（3*40m）主压应力计算结果7#~10#轴（3*40m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大13.2MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.9≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算0#~2#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.173E+03-1.21E+032-1.179E+03-1.21E+033-1.186E+03-1.21E+032#~5#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.166E+03-1.21E+032-1.166E+03-1.21E+033-1.165E+03-1.21E+035#~7#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.167E+03-1.21E+032-1.169E+03-1.21E+033-1.183E+03-1.21E+037#~10#轴钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.169E+03-1.21E+032-1.168E+03-1.21E+033-1.168E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。12.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0#~2#轴（3*33m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=76427KN·m，截面抗力=106723KN·m，墩顶截面最大弯矩=-12538KN·m，截面抗力=-18206KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2#~5#轴（40+42.03+40m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=62242KN·m，截面抗力=89716KN·m，墩顶截面最大弯矩=-44659KN·m，截面抗力=-86603KN·m，可知2#~5#轴正截面强度满足规范要求。5#~7#轴（2*35m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=55162KN·m，截面抗力=71081KN·m，墩顶截面最大弯矩=-28322KN·m，截面抗力=-59884KN·m，可知5#~7#轴正截面强度满足规范要求。7#~10#轴（3*40m）正截面最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=65274KN·m，截面抗力=90585KN·m，墩顶截面最大弯矩=-47067KN·m，截面抗力=-88351KN·m，可知7#~10#轴正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0#~2#轴（3*33m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图2#~5#轴（40+42.03+40m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图2#~5#轴（40+42.03+40m）斜截面抗扭最大抗力及对应内力图5#~7#轴（2*35m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图5#~7#轴（2*35m）斜截面抗扭最大抗力及对应内力图7#~10#轴（3*40m）斜截面抗剪最大抗力及对应内力图7#~10#轴（3*40m）斜截面抗扭最大抗力及对应内力图可知斜截面剪扭强度满足规范要求。12.4.3.支座反力汇总0#~2#轴衡载反力（KN）0#~2#轴标准组合最小反力（KN）0#~2#轴标准组合最大反力（KN）墩台序号0轴1轴2号轴衡载组合（KN)5542129536587标准值最大（KN)84871717995212#~5#轴衡载反力（KN）2#~5#轴标准组合最小反力（KN）2#~5#轴标准组合最大反力（KN）墩台序号2轴（外到内弧）2轴（外到内弧）4号轴（外到内弧）5号轴（外到内弧）衡载组合（KN)157423261203378746062954348845963240124426331481标准值最大（KN)2351295919294904542240834536541143441973329921642#~5#轴抗倾覆验算可知2#~5#轴抗倾覆满足规范要求。5#~7#轴衡载反力（KN）5#~7#轴标准组合最小反力（KN）5#~7#轴标准组合最大反力（KN）墩台序号5轴（内到外弧）6轴（内到外弧）7号轴（内到外弧）衡载组合（KN)1906278612585734330918792920标准值最大（KN)28753869233468164374279640485#~7#轴抗倾覆验算可知5#~7#轴抗倾覆满足规范要求。7#~10#轴衡载反力（KN）7#~10#轴标准组合最小反力（KN）7#~10#轴标准组合最大反力（KN）墩台序号7轴（内到外弧）8轴（内到外弧）9号轴（内到外弧）10号轴（内到外弧）衡载组合（KN)47629392119239554264048294143673454138721341401标准值最大（KN)1083360629373474627652003993513245172111270821567#~10#轴抗倾覆验算可知7#~10#轴抗倾覆满足规范要求。12.4.4.钢束引伸量及钢束长度0#~2#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量165.6530.2200.2100.430265.6330.2150.2170.432365.6260.2170.2170.4342#~5#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量1122.1070.3880.3620.7502122.1110.3920.3580.7503122.2240.3950.3460.7515#~7#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量169.7110.2270.2290.456269.6960.2280.2300.458369.7280.2300.2310.4617#~10#轴各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度左端引伸量右端引伸量合计引伸量1120.0770.3810.3590.7402120.0810.3870.3520.7393120.1940.3900.3410.731十三、统景立交匝道F线2号桥0#~2#轴计算13.1．结构计算简图统景立交匝道F线2号桥0#~2#轴，桥跨布置为：2*38m，等截面预应力混凝土现浇箱梁，单箱双室截面，梁高2.2m。主梁划分成78个单元,模拟墩顶横梁采用弹性支撑，共计84个单元，截面配筋18束17φ15.2，均按A类构件计算，计算简图如下所示：结构计算简图13.2模拟支点信息13.3.施工阶段模拟施工阶段号施工内容时间（天）一现浇箱梁30二张拉预应力30三桥面铺装后收缩徐变365013.4.计算结果13.4.1.正常使用极限状态应力验算1.1频遇值效应组合计算结果0～2号轴（2*38m）（顶底）频遇值效应组合计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小0.5Mpa≥-1.855Mpa。1.2准永久效应组合计算结果0～2号轴（2*38m）（顶底）准永久效应组合计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.3Mpa≥0Mpa。1.3标准值组合计算结果0～2号轴（2*38m）（顶底）标准值组合计算结果标准值组合下截面法向压应力最大12.0Mpa≤16.2Mpa。1.4主压及主拉应力验算0～2号轴（2*38m）主压应力计算结果0～2号轴（2*38m）主拉应力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大12.0MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.8≥-1.33Mpa。1.5钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)1-1.170E+03-1.21E+032-1.170E+03-1.21E+033-1.170E+03-1.21E+03可知各单元截面的法向应力、主应力及钢束的最大应力均满足规范关于A类预应力混凝土的要求。13.4.2.承载能力极限状态正截面强度验算2.1正截面强度验算0～2号轴（2*38m）最大抗力及对应内力图边跨跨中截面最大弯矩=66748KN·m，截面抗力=93572KN·m，墩顶截面最大弯矩=-52613KN·m，截面抗力=-91604KN·m，可知正截面强度满足规范要求。2.2斜截面强度验算斜截面强度验算，截面抗剪钢筋按每个腹板φ16@100考虑。斜截面验算如下。0～2号轴（2*38m）最大剪力及对应抗力图0～2号轴（2*38m）最大扭力及对应抗力图可知斜截面抗剪扭强度满足规范要求。13.4.3.支座反力汇总衡载反力（KN）标准组合最小反力（KN）标准组合最大反力（KN）墩台序号0轴（内弧到外弧）1轴（内弧到外弧）2号轴（内弧到外弧）衡载反力（KN)183337205025802518333720标准值最大（KN)281050196737974628105019抗倾覆计算结果可知支座抗倾覆满足规范要求。13.4.4.钢束引伸量及钢束长度各钢束伸长量钢束号钢束曲线长度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合计（m）175.8330.2470.2470.494275.7970.2480.2480.496375.8620.2490.2490.498十四、墩顶横隔梁计算主线二号桥主线二号桥1、2墩为三墩支撑，如下图所示：三墩顶横梁受力模式上部支座反力计算结果墩台序号0轴1轴2号轴3号轴标准组合（KN)10.892E+0325.823E+0325.904E+0310.803E+03衡载反力（KN)7.24E+0320.866E+0320.943E+037.182E+03根据主线二号桥计算结果，恒载作用下1、2号墩支座反力=20943KN，在墩顶横隔梁位置假设为腹板处平均分配，如上图所示，活载布置按单列车道荷载横向移动计算，每个车道荷载在桥台盖梁产生的支反力（即横向分布调整系数）为：340+10.5×100×0.372=730（KN）(40m跨)，根据初步计算，墩顶横梁采用预应力配筋，如下图所示：3.0m墩顶横梁宽度内，配设12束13丝一股的预应力钢筋,计算模型及结果如下：据MIDAS建模验算：计算模型频遇值效应组合应力计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小-1.3Mpa≥-1.855Mpa。准永久效应组合应力计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.9Mpa≥0Mpa。标准效应组合应力计算结果标准值组合下截面法向拉应力最大10.4Mpa≤16.2Mpa。主应(拉)力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大10.4MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.6≥-1.33Mpa。正截面承载力计算结果如下：截面抗弯承载力计算结果墩顶截面最大弯矩=-31121KN·m，截面抗弯=-54324KN·m，跨中截面最大弯矩=4151KN·m，截面抗弯=24345KN·m，满足规范要求。截面抗剪承载力验算：截面最大剪力计算结果墩顶横梁截面配置14支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=18203KN>12124KN,满足规范要求。通过上述计算知主线二号桥1、2墩顶横梁满足规范设计要求。匝道F线2号桥（1）匝道F线2号桥1墩为双墩支撑，如下图所示：双墩顶横梁受力模式上部支座反力计算结果墩台序号0轴（内弧到外弧）1轴（内弧到外弧）2号轴（内弧到外弧）衡载反力（KN)183337205025802518333720标准值最大（KN)281050196737974628105019根据F线2号桥计算结果，恒载作用下1号墩支座反力=13050KN，在墩顶横隔梁位置假设为腹板处平均分配，如上图所示，活载布置按单列车道荷载横向移动计算，每个车道荷载在桥墩盖梁产生的支反力（即横向分布调整系数）为：336+10.5×76×0.5=735（KN）(38m跨)，3.0m顶底横梁宽度内，配设两排HRB400φ28@100钢筋,计算模型及结果如下：据MIDAS建模验算：计算模型截面裂缝计算结果截面最大裂缝0.15mm≤0.2mm。截面抗弯承载力计算结果墩顶截面最大弯矩=-10649KN·m，截面抗弯=-23776KN·m，跨中截面最大弯矩=12139KN·m，截面抗弯=23776KN·m，满足规范要求。截面抗剪承载力验算：截面最大剪力计算结果墩顶横梁截面配置14支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=15742KN>9859KN,满足规范要求。通过上述计算知F线2号桥1墩顶横梁满足规范设计要求。（2）匝道F线2号桥0、2号墩为双支撑，如下图所示：根据F线2号桥计算结果，恒载作用下0、2号墩支座反力=5553KN，在墩顶横隔梁位置假设为腹板处平均分配，如上图所示，活载布置按单列车道荷载横向移动计算，每个车道荷载在桥台盖梁产生的支反力（即横向分布调整系数）为：336+10.5×38×2×0.5=735（KN）(38m跨)，2.0m横梁宽度底部配设一排HRB400φ32@100+一排φ28@100钢筋,计算模型及结果如下：据MIDAS建模验算：计算模型截面裂缝计算结果截面最大裂缝0.14mm≤0.2mm。截面抗弯承载力计算结果墩顶截面最大弯矩=-3183KN·m，截面抗弯=-11018KN·m，跨中截面最大弯矩=11896KN·m，截面抗弯=19032KN·m，满足规范要求。截面抗剪承载力验算：截面最大剪力计算结果墩顶横梁截面配置10支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=10142KN>7696KN,满足规范要求。通过上述计算知F线2号桥0、2墩顶横梁满足规范设计要求。服务区B线桥(1)服务区B线桥0号轴为双墩支撑，如下图所示：双墩顶横梁受力模式上部支座反力计算结果墩台序号0轴（内弧到外弧）1轴（内弧到外弧）2号轴3号轴（内弧到外弧）衡载反力（KN)1926307727124373391512016141321021452标准组合（KN)2868419838935159511814136223326732309根据服务区B线桥计算结果，恒载作用下1号墩支座反力=5003KN，在墩顶横隔梁位置假设为腹板处平均分配，如上图所示，活载布置按单列车道荷载横向移动计算，每个车道荷载在桥墩盖梁产生的支反力（即横向分布调整系数）为：340+10.5×40×3×0.3=718（KN）(40m跨)，端横梁同F线2号桥0、2号轴相同构造及配筋，因衡重和活载相差不大，而计算跨径5.55＜7.8m，故可推断满足规范使用要求。(2)服务区B线桥2号轴为独墩支撑，如下图所示：如下图所示：3.0m墩顶横梁宽度内，配设12束12丝一股的预应力钢筋,计算模型及结果如下：据MIDAS建模验算：计算模型频遇值效应组合应力计算结果频遇值组合下截面法向拉应力最小-0.1Mpa≥-1.855Mpa。准永久效应组合应力计算结果准永久组合下截面法向拉应力最小0.1Mpa≥0Mpa。标准效应组合应力计算结果标准值组合下截面法向拉应力最大9.8Mpa≤16.2Mpa。主应(拉)力计算结果截面上缘为主压应力（标准组合），最大9.8MPa≤19.44Mpa，下缘为主拉应力（频遇值组合），最小-0.5≥-1.33Mpa。正截面承载力计算结果如下：截面抗弯承载力计算结果墩顶截面最大弯矩=-30542KN·m，截面抗弯=-64404KN·m，满足规范要求。截面抗剪承载力验算：截面最大剪力计算结果墩顶横梁截面配置14支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=19264KN>10054KN。通过上述计算知服务区B线桥墩顶横梁满足规范设计要求。还建道路一桥(1)还建道路一桥0号轴为双墩支撑，如下图所示：双墩顶横梁受力模式上部支座反力计算结果墩台序号0轴（内弧到外弧）1轴（内弧到外弧）2号轴（内弧到外弧）3号轴（内弧到外弧）4号轴（内弧到外弧）衡载反力（KN)4812083148534001948204817991807970970标准组合（KN)1002304422164663265330862964309116891959根据还建道路一桥计算结果，恒载作用下0墩支座反力为4812083KN，按最不利腹板布置，如上图所示，活载布置按单列车道荷载横向移动计算，每个车道荷载在桥墩盖梁产生的支反力（即横向分布调整系数）为：314+10.5×98×0.3=622.7（KN）(27m跨)，1.5m横梁宽度底部配设一排HRB400φ32@100+一排φ28@100钢筋,计算模型及结果如下：据MIDAS建模验算：计算模型截面裂缝计算结果截面最大裂缝0.12mm≤0.2mm。截面抗弯承载力计算结果墩顶截面最大弯矩=-2320KN·m，截面抗弯=-5478KN·m，跨中截面最大弯矩=1578KN·m，截面抗弯=9392KN·m，满足规范要求。截面抗剪承载力验算：截面最大剪力计算结果墩顶横梁截面配置10支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=6027KN>3835KN,满足规范要求。通过上述计算知还建道路一桥0墩顶横梁满足规范设计要求。(2)还建道路一桥1号轴为双墩支撑，如下图所示：2.5m横梁宽度顶底部均配设两排HRB400φ28@100钢筋,计算模型及结果如下：据MIDAS建模验算：计算模型截面裂缝计算结果截面最大裂缝0.18mm≤0.2mm。截面抗弯承载力计算结果墩顶截面最大弯矩=-4705KN·m，截面抗弯=-13448KN·m，跨中截面最大弯矩=485KN·m，截面抗弯=13448KN·m，满足规范要求。截面抗剪承载力验算：截面最大剪力计算结果墩顶横梁截面配置12支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=8037KN>7384KN,满足规范要求。通过上述计算知还建道路一桥1墩顶横梁满足规范设计要求。双桥立交匝道A线桥(1)双桥立交匝道A线桥0号轴为双墩支撑，如下图所示：双墩顶横梁受力模式上部支座反力计算结果墩台序号0轴（外弧到内弧）1轴（外弧到内弧）2号轴（外弧到内弧）3号轴（外弧到内弧）4号轴（外弧到内弧）衡载反力（KN)2078202047594190456941034728420521072072标准值最大（KN)3026299460405566598053736015556830513060根据双桥立交匝道A线桥计算结果，恒载作用下0墩支座反力为2078+2020=4098KN，按腹板均布，如上图所示，活载布置按单列车道荷载横向移动计算，每个车道荷载在墩顶横梁产生的支反力（即横向分布调整系数）为：330+10.5×120×0.25=645（KN）(35m跨)，1.5m横梁宽度底部配设一排HRB400φ32@100+一排φ28@100钢筋,计算模型及结果如下：据MIDAS建模验算：计算模型截面裂缝计算结果截面最大裂缝0.09mm≤0.2mm。截面抗弯承载力计算结果墩顶截面最大弯矩=-2526KN·m，截面抗弯=-7065KN·m，跨中截面最大弯矩=4528KN·m，截面抗弯=10319KN·m，满足规范要求。截面抗剪承载力验算：截面最大剪力计算结果墩顶横梁截面配置8支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=6876KN>2222KN,满足规范要求。通过上述计算知双桥立交匝道A线桥0墩顶横梁（端横梁）满足规范设计要求。(2)双桥立交匝道A线桥1号轴为双墩支撑，如下图所示：2.5m横梁宽度顶底部均配设两排HRB400φ28@100钢筋,计算模型及结果如下：据MIDAS建模验算：计算模型截面裂缝计算结果截面最大裂缝0.08mm≤0.2mm。截面抗弯承载力计算结果墩顶截面最大弯矩=-5865KN·m，截面抗弯=-17436KN·m，跨中截面最大弯矩=6628KN·m，截面抗弯=17435KN·m，满足规范要求。截面抗剪承载力验算：截面最大剪力计算结果墩顶横梁截面配