DB23T 3561-2023城市桥梁自复位拉索减震支座技术规程

23DB23/T3561—2023城市桥梁自复位拉索减震支座技术规程2023-07-21发布2023-10-20实施黑龙江省市场监督管理局I 1 1 2 2 2 2 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 5 5 6 6 6 6 7 7 7 8 8 9 73本文件由黑龙江省住房和城乡建设厅提出并组织实施，由哈尔滨市市政工程设计院有限公司负责解本文件起草单位：哈尔滨市市政工程设计院有限公司、同济大学、上海浦东建筑设计研究院有限公司、上海赛斯美克土木科技有限公司、苏州同垚土木科技有限公司、江苏万宝桥梁构件有限公司、衡水华工建工程橡胶有限公司、河北祥利交通装备科技有限公司、哈尔滨市第一市政工程有限公司、黑龙江省交通规划设计研究院集团有限公司、杭州市临安区城市建设管理中心、黑龙江工程学院、哈尔滨学院。本文件主要起草人：孔滨、冯宏宇、党新志、伊大勇、张德平、吕佳、蒋敏杰、张大伟、李平、姚天宇、贺金海、张强、王新宇、周洋、骆晓、张欣、陈宇、高健、靳志光、江星、王宏光、马月明、蔡永生、王强、王亚洲、孙亚东、黄龙超、张书良、张旭、郭凯、杜宁、惠东、张阿宁、任永平、李双、马卫华、汪贝、张清晨、罗春鹏、许明冬、滕鲁、廉敬超、杨骞伟、陈长松、柴方盛、段有全、薛飞、王爱东、陈喜顺、闫可为、刘威、赵欣欣、陈海风、荣梅、杨志辉、李传琦、王若尘、刘日迁、杨威、李玉琪、王世杰、王熹、孙冰、林庆、陈玺曜、王嘉琦、刘国强、李冰峰、鞠香华、初维光、高明、谢为规范桥梁减隔震设计，保证工程质量，按照安全适用、经济合理、技术先进、便于施工和维护的本文件的发布机构提请注意，声明符合本文件时，可能涉及到6技术要求、B.1结构形式与专利号为专利持有人已向本文件的发布机构保证,他愿意同任何申请人在合理且无歧视的条款和条件下,就专利授权许可进行谈判。该专利持有人的声明已在本文件的发布机构备案。相关信息可通过以下联系方式获得:地址:上海市杨浦区中山北二路1121号同济请注意除上述专利外,本文件的某些内容仍可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别这些专利的1本文件适用于梁桥、拱桥、斜拉桥、悬索桥等城市桥梁的自复位拉索减震支座试验与检验、设计、自复位拉索减震支座设计、安装、施工及维护除应符合本文件的要求外，尚应符合国家、行业其他下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本标准必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有修改单）适用于本文JT/T722公路桥梁钢结构防腐2超弹性复位组件hyperelasticresetass一种由波形拉索与弹性复位装置组成，可将支座的位移变形转换到弹自复位拉索减震支座re-centeri一种以普通球钢支座、盆式橡胶支座为本体，与超弹性复位组件相结拉索限位行程limitedlengthofcablere支座滑动面上下部分之间，用以限制支座沿滑动面发生单向或双向相互错μd——支座滑动摩擦系数；4.0.2按使用功能可分为双向活动型自复位拉索减震支座、单向活动型自复位拉索减震支座复位拉索减震支座；支座应具有竖向承载、转动和减震性能，双向活34.0.3按使用温度范围可分为常温型自复位拉索减震支座、耐寒型自复位拉索减震支座，并a)常温型自复位拉索减震支座适用于-25℃~+60℃;b)耐寒型自复位拉索减震支座适用于-40℃~+60℃。5.1.1自复位拉索减震盆式支座型号表示应包含支座的拉索限位行程、活动支座主位移方向5.1.2自复位拉索减震球型支座型号表示应包含转角、支座的拉索限位行程、支座正常位移量b)双向活动支座主位移方向的位移量进行分级，双向活动支座次位移方向位移量同主位移方向的位c)单向活动支座主位移方向的位移量进行分级，单向活动支座次位移方向位移量，正常使用状态为d)固定支座的位移量，在正常使用状态为±3mm，在支座抗剪销剪断后允许更e)支座在任何情况下竖向转动角度能力不得小于0b)双向活动支座主位移方向的位移量进行分级，双向活动支座次位移方向位移量同主位移方向的位c)单向活动支座主位移方向的位移量进行分级，单向活动支座次位移方向位移量，正常使用状态为d)固定支座的位移量，在正常使用状态为±3mm，在支座抗剪销剪断后允许更46.2.1自复位拉索减震支座平面滑动摩擦副应由不锈钢板和改性聚四氟乙烯滑板或超a)-25℃~+60℃:μ≤0.03；b)-40℃~-25℃:μ≤0.05。6.3.3复位弹簧长度和宽度的容许误差应为±1mm，厚度的容许误差应6.6.3复位弹簧组装后中心距的实际值与设计值极限偏差为±5mm且不应大于5环径向变形不应大于盆环外径的0.05%；自复位拉索减震球型支座7.0.3橡胶板应进行解剖试验，试件应取自成品橡胶板芯部。在一批成品支座中任取两块橡胶板将解剖7.0.7支座试验内容应包括支座竖向承载力试验、支座a)自复位拉索减震盆式支座竖向承载力试验应按JT/T391中的相关规定进行，自复位拉索减震球型b)自复位拉索减震盆式支座摩擦系数试验应按JT/T391中的相关规定进行。自复位拉索减震球型支c)自复位拉索减震盆式支座转动试验应按JT/T391中的相关规定进行。自复位拉索减震球型支座转68.1.1在正常使用状态下，自复位拉索减震支座必须可靠地传递上部结构的垂直力和水a)拉索组件水平承载力极限值不宜超过支座a)支座水平位移从50%的设计位移增加到设计位移时，其复位力增量不宜小于上部结构重量的2.5%；b)拉索限位行程大小应综合考虑桥址场地的地震动、桥梁结构的形式、下部结构的力学性能、梁搭a)自复位拉索减震支座的力学模型由支座和自复位拉索两个独立单元组成，可基于单元各自力学特b)自复位拉索减震球型支座和自复位拉索减震盆式支座的摩擦作用效应可采用双线性理想弹塑性单c)拉索组件水平抗拉刚度随支座位移增大呈二次曲线逐渐增大，可采用多段线弹性单元模拟。自复位拉索减震盆式橡胶支座、自复位拉索减震球型7活动支座临界滑动摩擦力Fmax：Fmax=μdWK1=μd——yx——活动支座的屈服位移，取支座滑动时的位移，宜取0.002m～0.003m。y支座说明书及装箱清单等。支座说明书应包括支座安装图、支座安装注意事项89.1.4支座出厂时应由生产厂家将支座调平，并拧紧临时连接螺栓，支座到达现场后应检查临时g)支座安装所采用的灌浆材料应符合规范JT/T1130的要求以及设计要k)将支座垫石表面处理干净，应用干硬性水泥砂浆将支撑面缺陷修补找平，使其顶面标高符合设计a)安装过程中应预先估算所需浆体体积，安装完成后浆体体积不应出现过大偏差(50cm3或2%中的b)在垫石上表面新浇筑的灌浆材料厚度不宜低于9检验方法：检查合格证、出厂性能试验报告(或有关材质报告单)；检查几何尺寸及外观质量，试验报d)支座锚栓的埋置深度和外露长度应符合设计要求。支座锚栓应在其位置调整准确后固结，锚栓与3>5000kN3支座减震性能指标试验一般应采用实体支座。受试验设备能力限制时，经与用户协商，可选用有代表性的中小型支座进行试验或拆除部分拉索。中小型支座的竖向承载力不宜小于2000kN。一般宜选择双A.2试验温度试验室环境条件为20℃±5℃,湿度不大于85%。A.3试验方法支座减震性能指标试验在专用的单剪试验装置上进行A.3.1将支座按单剪组合置于试验机压板上，支座中心与压板中心位置对准，偏差小于1%支座下座板边A.3.2预加载将支座竖向承力以连续均匀的速度加至设计竖向承载力进行预压，预压时间为30min，在整个试验过A.3.3试加载用水平位移加载装置手动施加水平位移，由专用力传感器记录水平力大小，当水平力达到设计水平加载幅值）进行正弦波加载，加载幅值按设计位移的25%、50%、75%以及试加载最大水平力时的位移值A.4试验报告—a)自复位拉索减震盆式支座的规格系列按承受的竖向荷载大小共分为30级（kN1000，1500，±400；±400；a)自复位拉索减震球型支座的规格系列按承受的竖向荷载大小共分为30级（kN1000，1500，±400；±400；b)上座板、中间钢板、球冠衬板、下座板等采用铸钢件时，应不低于GB/T11352中ZG270-500中的c)支座其他部件采用优质碳素结构钢、碳素结构钢、合金结构钢和低合金高强度结构钢时，应符合d)上座板、中间钢板、球冠衬板、下座板等用钢的钢材夏比（V型）冲击试验和冲击吸收能量的要a)支座凹、凸球面，可采用包覆不锈钢板或电镀硬铬处理，对于处于严重腐蚀环境桥梁上的支座，b)采用镀铬钢衬板，其表面不应有表面孔隙、收缩裂纹和疤痕，镀铬层的厚度应不小于100μm，且c)采用包覆不锈钢，不锈钢板应满足本文件C.1.3的要求，包覆后的不锈钢板表面不应有折皱，且应重腐蚀环境宜采用022Cr17Ni12Mo2和022Cr19Nia)常温型拉索减震盆式橡胶支座中橡胶板采用氯丁橡胶或天然橡胶，耐寒型自复位拉索减震盆式支c)橡胶材料在温度为-40℃时，硬度变化率d)氯丁橡胶、天然橡胶和三元乙丙橡胶中胶料均不应采用再生橡胶和硫化废弃物，其最小含胶量不应低于重量的55%，胶料物理机械性能应符合表C.1的要求。橡胶板成品芯部胶料的物理机械性能可低于表C.1规定的指标，但硬度变化不应大于10%，拉伸强度下降不应大于15%，拉断伸长率下降不应大于%℃%验%%b)改性聚四氟乙烯滑板应采用新鲜纯料加新型高分子改性增强剂，不应采用再生料和回头料，滑板应采用模压板，不应使用车削板，改性聚四氟乙烯滑板的模压成型压力c)超高分子量聚乙烯耐磨滑板采用聚乙烯原材料加添加剂，聚乙烯原料分子量不宜小于900万，混合应均匀，不应采用再生料和回头料，板材加工采用模压，模压成型压力、烧结温度和烧结时间应根据烧1234b)5201-2硅脂应经检验，保证在支座使用温度范围内不干涸，对滑移C.1.8SF-1三层复合滑板由高密度铜合金板基层，中间b)压缩永久变形应满足试样在280MPa压应力下，压缩永久变形量不大于0.03mm；c)初始静摩擦系数应满足试样在65MPa压应力下C.1.9非金属滑板应与基层钢板粘结，粘结剂应为不可溶且具有热固性，质量应稳a)支座钢板件的机加工公差配合应满足设计图纸的要求。未标注公差尺寸的部件，其公差应按GB/Tb)支座铸钢件应逐个进行超声波检测，其探测方法及质量评级方法应按GB/T7233.1的规定进行，铸C.2.3拉索减震盆式橡胶支座中橡胶板设计00000000a)改性聚四氟乙烯滑板和超高分子量聚乙烯耐磨滑板最小厚度为7mm，其中嵌放在中间钢板凹槽内表C.4改性聚四氟乙烯滑板和超高分子量000000b)支座装配时，改性聚四氟乙烯滑板和超高分子量聚乙烯耐磨滑板与嵌放在中间钢板凹槽之间的间c)改性聚四氟乙烯滑板和超高分子量聚乙烯耐磨滑板滑动面应设有存放5201-2硅脂的储脂坑，储脂C.2.5黄铜密封圈应由2层~3层开口2233C.2.6SF-1三层复合滑板基层厚度应为2.15±0.15mm，1）铸钢件加工后的表面缺陷应符合下表C.7的规定，铸钢件经机械加工后的表面缺陷若超过表C.7的规定，但不影响铸钢件使用寿命和使用性能时，可进行一次修补，对有蜂窝状孔洞及有裂纹的铸钢件不板支座板上表面2）铸钢件焊补前，应将缺陷处清铲至呈现良好的金属为止，并将距坡口边缘30mm范围内及表面清理干净，焊后应修磨至符合铸件表面质量要求，且不应有未焊透、裂缝、夹渣、气孔等缺陷，焊补后的C.3.4改性聚四氟乙烯滑板和超高分子量聚乙烯耐磨滑板应为树脂本色，板材表E.1自复位拉索减震盆式支座双向活动型结序号力量HABCDh12345力量HABCDh6789力量HABCDh力量HABCDh力量HABCDh力量HABCDhE.2自复位拉索减震盆式支座单向活动型结力量HABCDh12345力量HABCDh6789力量HABCDh力量HABCDh力量HABCDh力量HABCDhE.3自复位拉索减震盆式支座固定型结水平HABCDh12345水平HABCDh6789水平HABCDh水平HABCDh水平HABCDh水平HABCDhF.1自复位拉索减震球型支座双向活动型结构示意序号力量HABCDh12345序号力量HABCDh6789序号力量H格格ABCDh序号力量H格格ABCDh序号力量H格格ABCDh序号力量H格格ABCDhF.2自复位拉索减震球型支座单向活动型结构示意序号度H量格格ABCDh12345序号度H量格ABCDh6789序号度H量格格ABCDh力序号H格ABCDh力序号度H量格格ABCDh力序号H格格ABCDhF.3自复位拉索减震球型支座固定型结构示意水平HABCDh12345水平HABCDh6789水平HABCDh水平HABCDh水平HABCDh水平HABCDh支座拉索组件的主要设计参数有：自复位拉索减震支座限位行程u0、拉索组件单根拉索的侧向限位根据设计要求确定限位行程u0，并根据自复位拉索减震支座上、下座板之间的拉索锚固间距h，由ls=Jh2+u02(G-1)L=2x(ls+lp)(G-2)hh δPNNNN设拉索达到限位行程u0时单根拉索全长为L1，拉索与水平方向夹角为α;支座上、下座板相对位移增加δ时，单根拉索全长为L2，拉索与水